JPH0219175B2 - - Google Patents
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- JPH0219175B2 JPH0219175B2 JP31047586A JP31047586A JPH0219175B2 JP H0219175 B2 JPH0219175 B2 JP H0219175B2 JP 31047586 A JP31047586 A JP 31047586A JP 31047586 A JP31047586 A JP 31047586A JP H0219175 B2 JPH0219175 B2 JP H0219175B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法
に関し、詳しくは、圧延後に再加熱し、焼入れ焼
戻し処理することを要せずして、圧延後に直接焼
入れを施すと共に、自己焼戻しさせることによつ
て、熱間圧延ままにて高強度高靭性を有せしめた
圧延鋼材、特に圧延棒鋼の製造方法に関する。 （従来の技術） 中炭素棒鋼及び中炭素低合金熱間圧延鋼は、機
械構造用鋼として軸種、ボルト、ナツト類等の製
造に広く用いられている。これらの棒鋼は、従
来、再加熱後、焼入れ焼戻しする調質処理を施し
て製造されているが、近年、省エネルギーや省工
程のために、熱間圧延後の調質処理を省略するた
めに、熱間圧延後、直接焼入れして、熱間圧延ま
まで高強度高靭性を有する棒鋼を製造する方法が
開発されている。 例えば、「鉄と鋼」第13巻第70号第2556頁には、
圧延棒鋼の表面のみをMs点以下に冷却し、表層
部が焼戻しマルテンサイト、中心部がフエライ
ト・パーライト組織である直接焼入れ圧延棒鋼を
製造する方法が記載さている。また、特開昭59−
89716号公報には、低炭素鋼又は低炭素低合金鋼
を900℃以上の仕上温度から直接焼入れし、又は
この直接焼入れの後に、450℃以下の温度で焼戻
し処理して、耐れ破壊性にすぐた強靭鋼を製造す
る方法が記載されている。 （発明の目的） しかし、本発明者は、非調質圧延棒鋼の製造に
ついて鋭意研究した結果、上記した従来の方法と
は異なり、圧延後に所定の温度から所定の温度ま
で水冷して、直接焼入れすると共に、この冷却終
了後に内部保有熱によつて所定の条件下に自己焼
戻しさせるとによつて、表層部が焼戻しマルテン
サイト、中心部が焼戻しマルテンサイト、ベイナ
イト及び／又は過冷フエライト・パーライト組織
を有して、圧延ままで一層高強度高靭性を有する
圧延棒鋼を得ることができることを見出して、本
発明に至つたものである。 従つて、本発明は、再加熱して焼入れ焼戻しす
る調質処理を要せずして、強度及び靭性が一層改
善された圧延棒材、特に圧延棒鋼を製造する方法
を提供することを目的とする。 （発明の構成） 本発明による高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造
方法は、重量％で Ｃ 0.20〜0.60％ Si 0.10〜0.35％， Mn 0.30〜1.80％， Al 0.010〜0.045％， Ｎ 0.005〜0.020％， 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上温
度A3〜A3＋150℃の範囲で熱間圧延した後、50℃
以上であつて、且つ、Ms点以下の範囲の温度ま
で急冷して、表面温度が100〜600℃の範囲となる
ように内部保有熱を有せしめ、自己焼戻しさせ
て、表層部が焼戻しマルテンサイト組織、中心部
が焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及び／又は
過冷フエライト・パーライト組織を主たる組織と
して有せしめることを特徴とする。 先ず、本発明において用いる鋼における化学成
分について説明する。 Ｃは、得られる棒鋼に所要の強度を付与するた
めに添加される。添加量が0.20％よりも少ないと
きは、焼入れ棒鋼として所要の強度を得ることが
できない。特に、好ましいＣの添加量は0.30％以
上である。しかし、過多に添加するときは、鋼の
靭性を低下させ、また、焼き割れを生じさせるの
で、添加量の上限は0.60％とする。 Siは、脱酸剤として0.10％以上を添加すること
が必要であるが、0.35％を越えて多量に添加して
も、脱酸効果が飽和するのみならず、経済的にも
不利であるので、添加量は0.10〜0.35％の範囲と
する。 Mnは、焼入れ性を向上させ、鋼の強度及び靭
性を向上させるために添加される。添加量が0.30
％よりも少ないときは、焼入れ棒鋼として強度が
不足する。特に、本発明においては、Mnは、0.5
％を越える量にて添加することが好ましい。しか
し、1.80％を越えて過多に添加するときは、鋼の
靭性を低下させ、また、焼き割れを生じさせるの
で、添加量の上限は1.80％とする。 本発明において、Alは、製鋼段階における脱
酸と共に、特に、微細な炭窒化物を析出して、圧
延終了後のオーステナイト粒を整細粒化し、強度
及び靭性を高める効果を有する重要な合金元素で
ある。かかる効果を有効に得るためには、少なく
とも0.01％を添加することが必要である。しか
し、過多に添加するときは、介在物質が増加し、
却つて靭性を低下させるので、添加量の上限は
0.045％とする。 Ｎは、微細なAlの窒化物を安定して形成させ、
かくして、圧延終了後のオーステナイト粒を微細
粒化するために重要な元素であつて、かかる効果
を安定して有効に得るためには、少なくとも
0.005％を添加することが必要である。しかし、
0.020％を越えて過多に添加するときは、鋼の脆
化を招く。 本発明においては、鋼には上記した元素に加え
て、Cr及びMoよりなる群から選ばれる少なくと
も１種の元素を添加してもよい。これらの元素
も、いずれも焼入れ性を向上させて、強度を高め
ると共に、靭性を向上させる効果を有する。しか
し、過多に添加しても、この効果が飽和して、経
済的に不利であるので、Crについては1.50％以
下、Moについては0.30％以下の範囲で添加され
る。 本発明におては、上記した元素と共に、又は別
に、Nb及びTiよりなる群から選ばれる少なくと
も１種の元素を添加してもよい。これらの元素
は、Alと同様に、炭窒化物を微細に析出させ、
オーステナイト粒度の調整に有効である。このよ
うな効果を有効に得るためには、Nbについては
0.015％以上、また、Tiについても0.015％以上添
加される。過多に添加しても、効果が飽和するの
みならず、経済的にも不利である。 本発明による高強度高靭性圧延鋼材の製造方法
は、上記したような化学成分を有する鋼片を熱間
圧延終了後、A3及至A3＋150℃の範囲の温度か
ら、50℃以上であつて、且つ、Ms点以下の範囲
の温度まで急冷した後、自己焼戻しさせて、表層
が焼戻しマルテンサイト組織、中心部が焼入れ組
織としての焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及
び／又は過冷フエライト・パーライト組織を主た
る組織として有せしめるものである。 本発明の方法におて、鋼片の熱間圧延は、通常
の方法によればよいが仕上温度は、本発明の方法
においては、A3及至A3＋150℃の範囲の温度と
し、この冷却開始温度から、50℃以上であつて、
且つ、Ms点以下の範囲の温度まで急冷して直接
焼入れし、且つ、この直接焼入れにおいては、冷
却停止後、棒鋼の表面温度を100〜600℃の範囲の
温度とする内部保有熱を棒鋼が有するように、冷
却を制御することが肝要である。 上記冷却開始温度がA3よりも低い場合は、初
析フエライトが発生して、均一なマルテンサイト
組織を得ることができない。また、冷却開始温度
がA3＋150℃よりも高い場合は、結晶粒が粗大化
し、靭性が劣化する。他方、冷却停止温度は、50
℃以上であつて、且つ、Ms以下の温度の範囲で
ある。前述したように、本発明の方法にいては、
この直接焼入れの後、圧延棒鋼の有する内部保有
熱によつて自己焼戻しさせることによつて、棒鋼
の表層部に焼戻しマルテンサイト、中心部に焼戻
しマルテンサイト、ベイナイト及び／又は過冷フ
エライト・パーライト組織を有せしめるために、
冷却停止温度は、冷却後の棒鋼が内部保有熱にて
自己焼戻しし得るように、50℃以上であることが
必要である。また、冷却停止温度の上限は、直接
焼入れによつてマルテンサイト組織を得るため
に、Ms点温度である。 更に、上記のように直接焼入れ後に、棒鋼が
100〜600℃の範囲の表面温度を有することが必要
とされる理由は次のとおりである。即ち、表面温
度が100℃よりも低いときは、焼き割れが発生す
ると共に、靭性が不足することとなる。他方、
600℃よりも高い温度では、中心部の組織がフエ
ライト・パーライトとなつて、焼入れ棒鋼として
使用することができないからである。 上記のような冷却条件の制御は、実操業におい
ては、冷却停止温度と組織との関係を実験によつ
て求め、冷却に用いる水量と水冷時間を選択する
ことによつて行なうことができる。 （発明の効果） 以上のようにして、本発明の方法によつて得ら
れる棒鋼は、特に、AlとＮとを含有し、前述し
たように、整細粒の状態から直接焼入れされるの
で、結晶組織が微細であり、且つ、表層部が焼戻
しマルテンサイト、中心部が焼戻しマルテンサイ
ト、ベイナイト及び／又は過冷フエライト・パー
ライトを主要組織として有し、従つて、再加熱、
焼入れ焼戻し処理を要せずして、圧延ままにて調
質鋼と同時又はそれ以上に高強度高靭性を有し、
また、表層部は焼戻しマルテンサイト組織を有す
るが、内部がフエライト・パーライト組織である
表面焼入れ棒鋼に比べて、靭性に一層すぐれる。 （実施例） 以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本
発明は、これら実施例によつて何ら限定されるも
のではない。 実施例 １ 第１表に示す化学成分を有する鋼片を加熱した
後、棒鋼に熱間圧延し、この後、圧延ライン中に
て第２表に示す冷却開始温度及び冷却停止温度に
て直接焼入れし、第２表に示す温度にて自己焼戻
しした。尚、冷却条件は、冷却に用いた水量と水
冷時間にて示す。 鋼記号Ａ及びＢは、本発明の方法による棒鋼で
に関し、詳しくは、圧延後に再加熱し、焼入れ焼
戻し処理することを要せずして、圧延後に直接焼
入れを施すと共に、自己焼戻しさせることによつ
て、熱間圧延ままにて高強度高靭性を有せしめた
圧延鋼材、特に圧延棒鋼の製造方法に関する。 （従来の技術） 中炭素棒鋼及び中炭素低合金熱間圧延鋼は、機
械構造用鋼として軸種、ボルト、ナツト類等の製
造に広く用いられている。これらの棒鋼は、従
来、再加熱後、焼入れ焼戻しする調質処理を施し
て製造されているが、近年、省エネルギーや省工
程のために、熱間圧延後の調質処理を省略するた
めに、熱間圧延後、直接焼入れして、熱間圧延ま
まで高強度高靭性を有する棒鋼を製造する方法が
開発されている。 例えば、「鉄と鋼」第13巻第70号第2556頁には、
圧延棒鋼の表面のみをMs点以下に冷却し、表層
部が焼戻しマルテンサイト、中心部がフエライ
ト・パーライト組織である直接焼入れ圧延棒鋼を
製造する方法が記載さている。また、特開昭59−
89716号公報には、低炭素鋼又は低炭素低合金鋼
を900℃以上の仕上温度から直接焼入れし、又は
この直接焼入れの後に、450℃以下の温度で焼戻
し処理して、耐れ破壊性にすぐた強靭鋼を製造す
る方法が記載されている。 （発明の目的） しかし、本発明者は、非調質圧延棒鋼の製造に
ついて鋭意研究した結果、上記した従来の方法と
は異なり、圧延後に所定の温度から所定の温度ま
で水冷して、直接焼入れすると共に、この冷却終
了後に内部保有熱によつて所定の条件下に自己焼
戻しさせるとによつて、表層部が焼戻しマルテン
サイト、中心部が焼戻しマルテンサイト、ベイナ
イト及び／又は過冷フエライト・パーライト組織
を有して、圧延ままで一層高強度高靭性を有する
圧延棒鋼を得ることができることを見出して、本
発明に至つたものである。 従つて、本発明は、再加熱して焼入れ焼戻しす
る調質処理を要せずして、強度及び靭性が一層改
善された圧延棒材、特に圧延棒鋼を製造する方法
を提供することを目的とする。 （発明の構成） 本発明による高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造
方法は、重量％で Ｃ 0.20〜0.60％ Si 0.10〜0.35％， Mn 0.30〜1.80％， Al 0.010〜0.045％， Ｎ 0.005〜0.020％， 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上温
度A3〜A3＋150℃の範囲で熱間圧延した後、50℃
以上であつて、且つ、Ms点以下の範囲の温度ま
で急冷して、表面温度が100〜600℃の範囲となる
ように内部保有熱を有せしめ、自己焼戻しさせ
て、表層部が焼戻しマルテンサイト組織、中心部
が焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及び／又は
過冷フエライト・パーライト組織を主たる組織と
して有せしめることを特徴とする。 先ず、本発明において用いる鋼における化学成
分について説明する。 Ｃは、得られる棒鋼に所要の強度を付与するた
めに添加される。添加量が0.20％よりも少ないと
きは、焼入れ棒鋼として所要の強度を得ることが
できない。特に、好ましいＣの添加量は0.30％以
上である。しかし、過多に添加するときは、鋼の
靭性を低下させ、また、焼き割れを生じさせるの
で、添加量の上限は0.60％とする。 Siは、脱酸剤として0.10％以上を添加すること
が必要であるが、0.35％を越えて多量に添加して
も、脱酸効果が飽和するのみならず、経済的にも
不利であるので、添加量は0.10〜0.35％の範囲と
する。 Mnは、焼入れ性を向上させ、鋼の強度及び靭
性を向上させるために添加される。添加量が0.30
％よりも少ないときは、焼入れ棒鋼として強度が
不足する。特に、本発明においては、Mnは、0.5
％を越える量にて添加することが好ましい。しか
し、1.80％を越えて過多に添加するときは、鋼の
靭性を低下させ、また、焼き割れを生じさせるの
で、添加量の上限は1.80％とする。 本発明において、Alは、製鋼段階における脱
酸と共に、特に、微細な炭窒化物を析出して、圧
延終了後のオーステナイト粒を整細粒化し、強度
及び靭性を高める効果を有する重要な合金元素で
ある。かかる効果を有効に得るためには、少なく
とも0.01％を添加することが必要である。しか
し、過多に添加するときは、介在物質が増加し、
却つて靭性を低下させるので、添加量の上限は
0.045％とする。 Ｎは、微細なAlの窒化物を安定して形成させ、
かくして、圧延終了後のオーステナイト粒を微細
粒化するために重要な元素であつて、かかる効果
を安定して有効に得るためには、少なくとも
0.005％を添加することが必要である。しかし、
0.020％を越えて過多に添加するときは、鋼の脆
化を招く。 本発明においては、鋼には上記した元素に加え
て、Cr及びMoよりなる群から選ばれる少なくと
も１種の元素を添加してもよい。これらの元素
も、いずれも焼入れ性を向上させて、強度を高め
ると共に、靭性を向上させる効果を有する。しか
し、過多に添加しても、この効果が飽和して、経
済的に不利であるので、Crについては1.50％以
下、Moについては0.30％以下の範囲で添加され
る。 本発明におては、上記した元素と共に、又は別
に、Nb及びTiよりなる群から選ばれる少なくと
も１種の元素を添加してもよい。これらの元素
は、Alと同様に、炭窒化物を微細に析出させ、
オーステナイト粒度の調整に有効である。このよ
うな効果を有効に得るためには、Nbについては
0.015％以上、また、Tiについても0.015％以上添
加される。過多に添加しても、効果が飽和するの
みならず、経済的にも不利である。 本発明による高強度高靭性圧延鋼材の製造方法
は、上記したような化学成分を有する鋼片を熱間
圧延終了後、A3及至A3＋150℃の範囲の温度か
ら、50℃以上であつて、且つ、Ms点以下の範囲
の温度まで急冷した後、自己焼戻しさせて、表層
が焼戻しマルテンサイト組織、中心部が焼入れ組
織としての焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及
び／又は過冷フエライト・パーライト組織を主た
る組織として有せしめるものである。 本発明の方法におて、鋼片の熱間圧延は、通常
の方法によればよいが仕上温度は、本発明の方法
においては、A3及至A3＋150℃の範囲の温度と
し、この冷却開始温度から、50℃以上であつて、
且つ、Ms点以下の範囲の温度まで急冷して直接
焼入れし、且つ、この直接焼入れにおいては、冷
却停止後、棒鋼の表面温度を100〜600℃の範囲の
温度とする内部保有熱を棒鋼が有するように、冷
却を制御することが肝要である。 上記冷却開始温度がA3よりも低い場合は、初
析フエライトが発生して、均一なマルテンサイト
組織を得ることができない。また、冷却開始温度
がA3＋150℃よりも高い場合は、結晶粒が粗大化
し、靭性が劣化する。他方、冷却停止温度は、50
℃以上であつて、且つ、Ms以下の温度の範囲で
ある。前述したように、本発明の方法にいては、
この直接焼入れの後、圧延棒鋼の有する内部保有
熱によつて自己焼戻しさせることによつて、棒鋼
の表層部に焼戻しマルテンサイト、中心部に焼戻
しマルテンサイト、ベイナイト及び／又は過冷フ
エライト・パーライト組織を有せしめるために、
冷却停止温度は、冷却後の棒鋼が内部保有熱にて
自己焼戻しし得るように、50℃以上であることが
必要である。また、冷却停止温度の上限は、直接
焼入れによつてマルテンサイト組織を得るため
に、Ms点温度である。 更に、上記のように直接焼入れ後に、棒鋼が
100〜600℃の範囲の表面温度を有することが必要
とされる理由は次のとおりである。即ち、表面温
度が100℃よりも低いときは、焼き割れが発生す
ると共に、靭性が不足することとなる。他方、
600℃よりも高い温度では、中心部の組織がフエ
ライト・パーライトとなつて、焼入れ棒鋼として
使用することができないからである。 上記のような冷却条件の制御は、実操業におい
ては、冷却停止温度と組織との関係を実験によつ
て求め、冷却に用いる水量と水冷時間を選択する
ことによつて行なうことができる。 （発明の効果） 以上のようにして、本発明の方法によつて得ら
れる棒鋼は、特に、AlとＮとを含有し、前述し
たように、整細粒の状態から直接焼入れされるの
で、結晶組織が微細であり、且つ、表層部が焼戻
しマルテンサイト、中心部が焼戻しマルテンサイ
ト、ベイナイト及び／又は過冷フエライト・パー
ライトを主要組織として有し、従つて、再加熱、
焼入れ焼戻し処理を要せずして、圧延ままにて調
質鋼と同時又はそれ以上に高強度高靭性を有し、
また、表層部は焼戻しマルテンサイト組織を有す
るが、内部がフエライト・パーライト組織である
表面焼入れ棒鋼に比べて、靭性に一層すぐれる。 （実施例） 以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本
発明は、これら実施例によつて何ら限定されるも
のではない。 実施例 １ 第１表に示す化学成分を有する鋼片を加熱した
後、棒鋼に熱間圧延し、この後、圧延ライン中に
て第２表に示す冷却開始温度及び冷却停止温度に
て直接焼入れし、第２表に示す温度にて自己焼戻
しした。尚、冷却条件は、冷却に用いた水量と水
冷時間にて示す。 鋼記号Ａ及びＢは、本発明の方法による棒鋼で
【表】
【表】
【表】
あり、Ｃ及びＤは直接焼入れ開始温度が高く、且
つ、自己焼戻し温度が高い比較鋼である。また、
比較鋼Ｅは通常の圧延棒鋼をオフラインにて再加
熱し、焼入れ焼戻し処理を施して得たものであ
る。 第３表にこのようにして得たそれぞれの棒鋼に
ついて、そのＤ／２部（Ｄは棒鋼直径である。）
の機械的性質と共に、Ｄ／８部及びＤ／２部（中
心部）におけるオーステナイト結晶粒度番号、及
び表層部及びＤ／２部における硬さと主要組織を
示す。 本発明の方法による棒鋼は、表層部に焼戻しマ
ルテンサイト、中心部に焼戻しマルテンサイト、
ベンナイト又は過冷フエライト・パーライトを主
要組織として有し、中心部まで焼入れされている
ことが明らかである。また、従来鋼Ｅと同一強度
で比較するとき、伸び、絞り、衝撃値にすぐれて
いる。他方、比較鋼Ｄは、中心部まで焼入れされ
ていないので、本発明鋼に比べて靭性が劣ること
が明らかである。
つ、自己焼戻し温度が高い比較鋼である。また、
比較鋼Ｅは通常の圧延棒鋼をオフラインにて再加
熱し、焼入れ焼戻し処理を施して得たものであ
る。 第３表にこのようにして得たそれぞれの棒鋼に
ついて、そのＤ／２部（Ｄは棒鋼直径である。）
の機械的性質と共に、Ｄ／８部及びＤ／２部（中
心部）におけるオーステナイト結晶粒度番号、及
び表層部及びＤ／２部における硬さと主要組織を
示す。 本発明の方法による棒鋼は、表層部に焼戻しマ
ルテンサイト、中心部に焼戻しマルテンサイト、
ベンナイト又は過冷フエライト・パーライトを主
要組織として有し、中心部まで焼入れされている
ことが明らかである。また、従来鋼Ｅと同一強度
で比較するとき、伸び、絞り、衝撃値にすぐれて
いる。他方、比較鋼Ｄは、中心部まで焼入れされ
ていないので、本発明鋼に比べて靭性が劣ること
が明らかである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で Ｃ 0.20〜0.60％， Si 0.10〜0.35％， Mn 0.30〜1.80％， Al 0.010〜0.045％， Ｎ 0.005〜0.020％， 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上温
度A3〜A3＋150℃の範囲で熱間圧延した後、50℃
以上であつて、且つ、Ms点以下の範囲の温度ま
で急冷して、表面温度が100〜600℃の範囲となる
ように内部保有熱を有せしめ、自己焼戻しさせ
て、表層部が焼戻しマルテンサイト組織、中心部
が焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及び／又は
過冷フエライト・パーライト組織を主たる組織と
して有せしめることを特徴とする高強度高靭性熱
間圧延鋼材の製造方法。 ２ 重量％で (a) Ｃ 0.20〜0.60％， Si 0.10〜0.35％， Mn 0.30〜1.80％， Al 0.010〜0.045％， Ｎ 0.005〜0.020％を含有すると共に、 (b) Cr 1.50％以下、及び Mo 0.30％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を
含有し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上温
度A3〜A3＋150℃の範囲で熱間圧延した後、50℃
以上であつて、且つ、Ms点以下の範囲の温度ま
で急冷して、表面温度が100〜600℃の範囲となる
ように内部保有熱を有せしめ、自己焼戻しさせ
て、表層部が焼戻しマルテンサイト組織、中心部
が焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及び／又は
過冷フエライト・パーライト組織を主たる組織と
して有せしめることを特徴とする高強度高靭性熱
間圧延鋼材の製造方法。 ３ 重量％で (a) Ｃ 0.20〜0.60％， Si 0.10〜0.35％， Mn 0.30〜1.80％， Al 0.010〜0.045％， Ｎ 0.005〜0.020％を含有すると共に、 (b) Nb 0.015％以上、 Ti 0.015％以上 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を
含有し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上温
度A3〜A3＋150℃の範囲で熱間圧延した後、50℃
以上であつて、且つ、Ms点以下の範囲の温度ま
で急冷して、表面温度が100〜600℃の範囲となる
ように内部保有熱を有せしめ、自己焼戻しさせ
て、表層部が焼戻しマルテンサイト組織、中心部
が焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及び／又は
過冷フエライト・パーライト組織を主たる組織と
して有せしめるこを特徴とする高強度高靭性熱間
圧延鋼材の製造方法。 (4) 重量％で (a) Ｃ 0.20〜0.60％， Si 0.10〜0.35％， Mn 0.30〜1.80％， Al 0.010〜0.045％， Ｎ 0.005〜0.020％を含有すると共に、 (b) Cr 1.50％以下、及び Mo 0.30％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
と、 (c)Nb 0.015％以上、 Ti 0.015％以上 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と
を含有し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上温
度A3〜A3＋150℃の範囲で熱間圧延した後、50℃
以上であつて、且つ、Ms点以下の範囲の温度ま
で急冷して、表面温度が100〜600℃の範囲となる
ように内部保有熱を有せしめ、自己焼戻しさせ
て、表層部が焼戻しマルテンサイト組織、中心部
が焼戻しマルテンサイト、ベイナイト及び／又は
過冷フエライト・パーライト組織を主たる組織と
して有せしめることを特徴とする高強度高靭性熱
間圧延鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31047586A JPS63161117A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31047586A JPS63161117A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63161117A JPS63161117A (ja) | 1988-07-04 |
| JPH0219175B2 true JPH0219175B2 (ja) | 1990-04-27 |
Family
ID=18005690
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31047586A Granted JPS63161117A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63161117A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2557052B2 (ja) * | 1986-12-09 | 1996-11-27 | 日本発条株式会社 | ばね用鋼材の製造方法 |
| JP2551251B2 (ja) * | 1991-03-26 | 1996-11-06 | 住友金属工業株式会社 | 耐火性に優れたボルトおよびナット用鋼 |
| JPH08945B2 (ja) * | 1991-08-27 | 1996-01-10 | 日本鋳鍛鋼株式会社 | 耐火性および靭性の優れた鍛鋼品ならびにその製造方法 |
| JP5268225B2 (ja) * | 2005-10-07 | 2013-08-21 | トピー工業株式会社 | 建設機械下部走行体のローラーシェルの製造方法 |
| JP2011006771A (ja) * | 2008-07-11 | 2011-01-13 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 棒鋼移動焼入れ時の焼割れ防止冷却方法 |
| JP6443324B2 (ja) * | 2015-12-25 | 2018-12-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-12-24 JP JP31047586A patent/JPS63161117A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63161117A (ja) | 1988-07-04 |
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