JP2003013185A

JP2003013185A - 摺動部材用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金

Info

Publication number: JP2003013185A
Application number: JP2001194592A
Authority: JP
Inventors: Kenjiro Ito; 建次郎伊東; Teruhiko Suetsugu; 輝彦末次; Hiroshi Morikawa; 広森川; Takashi Yamauchi; 隆山内
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 2001-06-27
Filing date: 2001-06-27
Publication date: 2003-01-15
Anticipated expiration: 2021-06-27
Also published as: JP4744011B2

Abstract

(57)【要約】【目的】ねずみ鋳鉄に比較して耐食性や靭性が格段に
優れ、高強度化により薄肉化でき、摩擦特性が安定した
摺動部材用Ｆｅ系合金を提供する。【構成】この摺動部材用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金
は、Ｃ：０．２０質量％以下，Ｃｒ：４〜２０質量％，
Ｎｉ：０．１〜５．０質量％，Ｃｕ：１．０〜７．５質
量％を含み、Ｃｕを主体とする第二相がマトリックス中
に微細分散している。Ｃｕを主体とする第二相は、０．
２体積％以上の析出量で微細分散していることが好まし
い。焼入れ等の熱処理でマルテンサイト相を生成させる
ことによって高強度化される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ディスクブレーキのロ
ータ材，ディスク材等の摺動部材として好適なＦｅ−Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金に関する。

【０００２】

【従来の技術】産業の発展に伴って高速化，高効率化の
要求はあらゆる分野で強くなっており、高速化に対応し
た設備改善や材料開発が進められている。設備の高速化
によって高速運転が可能となるが、運転時や停止時の速
度制御で必要とされる制動システムの負荷が大きくな
る。その結果、ディスクブレーキのロータ材ではより高
い品質が要求され，摺動部材と接触する部位においても
高品質が要求される。各部位における要求特性には、安
定した摩擦係数，耐食性が挙げられる。しかも、高速化
に対応する材料に関する要求に応えるため、抜本的な新
材料の開発が急務とされている。

【０００３】たとえば、車両運搬設備，電動輸送設備等
のディスクブレーキは大半が鋳鉄製ディスクを使用して
いるが、鋳鉄製ディスクでは重量が嵩み、設備全体の大
型化が避けられない。鋳鉄製ディスクは、消費エネルギ
ーを節減する上でもネックとなる。そのため、ディスク
の軽量化が種々検討されているが、制動部品としての要
求特性やコスト面から鋳鉄製ディスクを凌駕する材料が
実用化されていない。自動車用ディスクブレーキにも、
ねずみ鋳鉄等の高炭素鋳鉄が使用されている。この種の
鋳鉄は、多量に含有する炭素を黒鉛としてマトリックス
に分散させた組織をもち、温度，湿度等の環境変化に拘
らず比較的安定した摩擦特性を呈する。また、熱伝導性
も良好で摩擦熱が分散されるため、局部的な温度上昇に
起因する歪変形を緩和させる作用があり、他の材料系に
みられない特性を示す。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、ねずみ鋳鉄等
は、衝撃値や延性が低いため塑性加工が極めて困難な材
料である。そのため、ブレーキディスクの製造に際して
は、プレス加工を採用できず、個々の製品ごとに鋳型を
製作し鋳造する鋳造法に拠らざるを得ない。しかも、湿
潤環境では短期間に腐食して赤錆が発生する致命的な欠
陥がある。更には、高強度化が困難な材料であることか
ら、軽量化を犠牲にしながら、厚肉化によって部材の強
度を向上させている。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、Ｃｕを主体とす
る第二相が微細分散したＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金を
ねずみ鋳鉄に代えて使用することにより、ねずみ鋳鉄に
比較して耐食性や靭性が格段に優れ、高強度化が可能な
ために薄肉化による軽量化で高速，高効率化に適し、摩
擦特性が安定した摺動部材用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合
金を提供することを目的とする。

【０００６】本発明の摺動部材用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃ
ｕ合金は、その目的を達成するため、Ｃ：０．２０質量
％以下，Ｃｒ：４〜２０質量％，Ｎｉ：０．１〜５．０
質量％，Ｃｕ：１．０〜７．５質量％を含み、残部が実
質的にＦｅの組成をもち、マルテンサイトを含むフェラ
イト相のマトリックスにＣｕを主体とする第二相が微細
分散していることを特徴とする。Ｃｕを主体とする第二
相は、０．２体積％以上の析出量で微細分散しているこ
とが好ましい。マトリックスのマルテンサイト量を焼入
れ等の熱処理によって調整するとき、要求特性に応じた
強度をＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金に付与できる。

【０００７】

【作用】本発明者等は、高強度で安定した摩擦係数を得
るため、マルテンサイト系ステンレス鋼SUS420J2を用
い、摩擦係数の経時変化をねずみ鋳鉄と比較調査した。
図１の調査結果にみられるように、マルテンサイト系ス
テンレス鋼SUS420J2は、試験初期段階でねずみ鋳鉄と同
等の摩擦係数を示したものの、時間の経過と共に摩擦係
数が上昇して異常音を発生した。また、摩擦試験がある
時間経過した時点で摩擦係数が急激に上昇し、焼付き現
象が発生した。他方、ねずみ鋳鉄では、摩擦係数が実質
的に上昇しなかった。

【０００８】ねずみ鋳鉄の摩擦係数が安定している原因
を解明するため、ねずみ鋳鉄の摩擦面における挙動を検
討した。ねずみ鋳鉄は、マトリックスに分散析出した多
量の球状黒鉛が摩擦面の潤滑性や熱拡散性に有効に作用
するため、安定した摩擦係数を維持する。しかし、必要
量の黒鉛晶出には少なくとも３質量％以上のＣ含有量を
必要とし、靭性を著しく低下させる原因となる。多量の
Ｃ含有は、耐食性改善元素として添加したＣｒをＣｒ炭
化物として消費し、Ｃｒ添加による耐食性向上効果を損
なうことにもなる。

【０００９】そこで、本発明者等は、球状黒鉛に代わる
元素又は析出物を調査検討した。その結果、製鋼段階で
Ｃｕを溶鋼に添加し、マトリックス及び鋼表面にＣｕを
主体とする第二相を析出させるとき、耐食性や靭性を劣
化させることなく、球状黒鉛と同様に摩擦係数を安定化
させた鋼材が得られることを見出した。実際、Ｃｕを主
体とする第二相を分散析出させた鋼材では、図２に示す
ようにねずみ鋳鉄とほぼ同様に摩擦係数が安定してお
り、マルテンサイト系ステンレス鋼SUS420J2でみられる
焼付きは皆無であった。Ｃｕを主体とする第二相の分散
析出により摩擦係数の安定化及び焼付き防止が図られる
理由は定かでないが、析出した第二相を介した熱流路が
形成されることから熱拡散率が上昇し、第二相自体が自
己潤滑性を発現したこと等に拠るものと考えられる。何
れにしても、Ｃｕを主体とする第二相の析出によって安
定した摩擦係数が維持され、異常な温度上昇がないこと
は、本発明者等が見出した知見である。

【００１０】Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金は、焼入れ等
の熱処理でマルテンサイト化することにより高強度化さ
れる。Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金は、図３に示すよう
にマルテンサイト量が多くなるほど硬質化し強度が向上
する。そのため、マルテンサイト量を調節することによ
り、要求特性に応じた強度が付与される。たとえば、マ
トリックスに２０％以上のマルテンサイト量を生成させ
ると、マルテンサイトが生じていないＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ
−Ｃｕ合金やねずみ鋳鉄に比較して１．３倍以上の強度
を示す。したがって、ねずみ鋳鉄製部材に比較して板厚
を強度向上分だけ減少でき、軽量化が可能となる。

【００１１】本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金は、
ねずみ鋳鉄以上の耐食性を確保するため４〜２０質量％
のＣｒを含んでいる。一般のマイルドな大気環境での耐
食性は４質量％以上のＣｒ含有で顕著になるが、海塩粒
子や酸性雨等に曝される環境下では１０質量％以上のＣ
ｒ含有量が好ましい。しかし、２０質量％を超える過剰
量のＣｒが含まれると、焼入れ等の熱処理によっても十
分なマルテンサイト量が得られず、延性低下等に起因し
て製造コストも上昇する。耐食性改善元素であるＣｒは
焼入れ・焼戻しで生成するクロム炭化物として消費さ
れ、必要とする耐食性が得られない場合がある。クロム
炭化物生成による耐食性の低下は、Ｃ含有量を０．２０
重量％以下に規制することによって抑制される。０．２
０重量％以下のＣ含有量は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合
金の加工性を確保する上でも有効である。

【００１２】Ｎｉは、焼入れ・焼戻し等で生成するマル
テンサイト量を調整する上で有効な合金成分であり、靭
性を改善する作用も呈する。このような作用・効果は
０．１質量％以上のＮｉで顕著になり、Ｎｉの増量に応
じて焼入れマルテンサイトの靭性も向上する。しかし、
５．０質量％を超える過剰量のＮｉが含まれると、熱処
理法によってはオーステナイトが生成・残存し、強度が
低下する。過剰量のＮｉ添加は、材料コストの上昇にも
つながるので好ましくない。Ｃｕは、安定した摩擦特性
の発現に有効な第二相を析出させるために必要な合金成
分である。第二相の安定析出には、少なくとも１．０質
量％以上のＣｕ添加が必要とされる。しかし、過剰量の
Ｃｕ添加は高温脆化を引き起こすので、Ｃｕ含有量の上
限を７．５質量％に設定した。

【００１３】以上の基本成分系をもつＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ
−Ｃｕ合金に、高耐食性に有効な３質量％以下のＭｏ，
高温靭性の改善に有効な０.０１質量％以下のＢ，耐高
温酸化性に有効な３質量％以下のＡｌを必要に応じて添
加することもできる。また、製造上から混入する不純物
に関しては、Ｐを０．０５質量％以下，Ｓを０．０１質
量％以下，Ｓｉを３質量％以下，Ｍｎを３質量％以下に
規制することが好ましいが、これら成分は切削性，高温
強度を得るために個々の上限を超えて添加することも可
能である。

【００１４】

【実施例】表１の組成をもつＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合
金を常法に従って溶製し、インゴットに鋳造した。各イ
ンゴットを熱間鍛造した後、熱間圧延でホットバーに仕
上げ、更に熱処理を経てディスクブレーキ用のロータ材
に切削加工した。作製されたロータ材から試験片を切り
出し、成分分析すると共に、Ｃｕを主体とする第二相の
析出量を測定し、熱処理後の組織を観察した。第二相の
析出量は、試験片をイオンミーリングして作製された薄
膜を透過型電子顕微鏡で観察し、析出物がＣｕを主体と
する第二相であることをＥＤＸ分析で確認した後、透過
型電子顕微鏡の観察写真から析出物の面積を算出し、更
に薄膜の厚みを乗じることによって体積割合として求め
た。熱処理後の組織については、試験片の鏡面研磨仕上
げした面を化学エッチングし、顕微鏡観察によってフェ
ライト，マルテンサイトを相別判定した。調査結果を、
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金の組成と併せて表１に示
す。

【００１５】

【００１６】次いで、各ロータ材の摩擦特性，耐食性，
機械特性を以下の試験条件で調査した。〔摩擦試験〕ピンオンディスク型摩擦磨耗試験機を用
い、市販の自動車用ディスクパットを１０ｍｍ角に切り
出してピン側にセットし、表１に掲げたロータ材をディ
スク側にセットした。試験荷重４００Ｎを加え、摩擦面
における摩擦速度を２ｍ／秒に設定し、ディスクパット
にロータ材を長時間摺動させた。この試験条件下で、マ
ルテンサイト系ステンレス鋼SUS420J2にみられたような
摩擦係数が急激に変化するまでの時間を求めた。そし
て、マルテンサイト系ステンレス鋼SUS420J2の変化点
（２０００秒）までの時間と比較し、摩擦係数の変化点
がマルテンサイト系ステンレス鋼SUS420J2より長いもの
を○，短いものを×として摩擦特性を評価した。

【００１７】〔腐食試験〕雨水による腐食を想定し、試
験片に水道水を７２時間噴霧した後、試験片表面を観察
し、錆が検出されなかったものを○，錆がわずかに検出
されたものを△，多量の錆が発生したものを×として耐
食性を評価した。〔機械特性〕各ロータ材のビッカース硬さを測定すると
共に、シャルピー衝撃試験によって衝撃値を測定した。
ビッカース硬さがねずみ鋳鉄の硬さ１７０ＨＶを超える
ものを○，１７０ＨＶ以下を×として強度を評価した。
また、衝撃値がねずみ鋳鉄の衝撃値５Ｊ／ｃｍ²を超え
るものを○，５Ｊ／ｃｍ²以下を×として靭性を評価し
た。

【００１８】調査結果を表２に示す。Ｃｕ無添加のマル
テンサイト系ステンレス鋼SUS420J2やＣｕ添加量が不足
する比較例No.２では、安定した摩擦特性が得られず、
摩擦磨耗試験開始後１８５０秒経過した時点から異常な
摩擦係数の変化が検出された。これに対し、Ｃｕ：１．
４９質量％（第二相の析出量：０．５２体積％）の本発
明例No.１では、摩擦係数の変化が２４００秒経過した
時点から摩擦係数が変化した。この対比から、Ｃｕを主
体とする第二相の析出により、摩擦係数の変化点が長時
間側に改善されていることが確認される。また、多量の
Ｃｕを添加した本発明例No.４では、３６００秒の摩擦
磨耗試験中に摩擦係数の異常な変化が検出されなかっ
た。以上の結果から、Ｃｕを１.０〜７.５質量％添加し
たＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金は、マルテンサイト系ス
テンレス鋼SUS420J2に比較して摩擦係数が安定した値で
推移し、マルテンサイト系ステンレス鋼SUS420J2や比較
例No.２よりも優れた摩擦特性を呈することが判った。

【００１９】一般のマイルドな雨水環境では、比較例N
o.1やねずみ鋳鉄にみられるように、Ｃｒ含有量が４質
量％を下回ると腐食が極端に激しく、防食処理や環境の
改善が必要であった。この種の腐食は、本発明例No.１
のように６.３５質量％のＣｒ含有量になると軽減し、
耐食性が向上していた。更にＣｒ含有量が１０質量％を
超える本発明例No.２〜５は、腐食の発生がなく、十分
な耐食性をもっていた。本発明例No.１〜５のビッカー
ス硬さは、マルテンサイト量が最も少ないNo.３におい
ても２６０ＨＶであり、ねずみ鋳鉄の硬さ１７０ＨＶに
比較して約１.５倍の強度であった。また、マルテンサ
イト量１００％の本発明例No.４は、ねずみ鋳鉄の約３
倍に当る２６０ＨＶの硬さをもち、板厚で半分以上の軽
量化が可能といえる。本発明例No.１〜５は、鍛造・熱
延で作り込み焼入れしたままの状態で２０Ｊ／ｃｍ²以
上の高い衝撃値を示した。この衝撃値をねずみ鋳鉄の衝
撃値５Ｊ／ｃｍ²と比較することから明らかなように、
本発明例No.１〜５のロータ材は、ねずみ鋳鉄製ロータ
材との対比で靭性が格段に優れたロータ材である。

【００２０】

【００２１】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明のＦｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金は、Ｆｅ，Ｃｒ，Ｎｉを主成分と
するマトリックスにＣｕを主体とする第二相を微細分散
させることにより熱伝導度を向上させ、第二相自体が自
己潤滑作用を呈することと相俟って、相手材に長時間摺
擦される条件下でも安定した摩擦係数を維持する。その
ため、ディスクブレーキ等の制御差動時に安定した摩擦
特性を示し、制動過程や制動操作をねずみ鋳鉄製摺動材
と同様に安全且つ円滑に行うことができる。また、鍛
造、熱延を施すことで靭性に優れ、Ｃｒ添加によって優
れた耐食性が付与される。更には、熱処理で生成するマ
ルテンサイト量を調整することにより、必要強度も付与
されるため、ねずみ鋳鉄製に比較して摺動部材の軽量化
も図られる。このような長所を活用し、自動車や自動二
輪車のブレーキ用ロータ材を初めとし、各種産業機器の
速度制御装置，制動装置等に組み込まれる軽量で耐食性
に優れた摺動部材が提供される。

【図面の簡単な説明】

【図１】マルテンサイト系ステンレス鋼SUS420J2とね
ずみ鋳鉄の摩擦係数の経時変化を対比したグラフ

【図２】Ｃｕを主体とする第二相を析出させたＦｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金とねずみ鋳鉄の摩擦係数の経時変
化を対比したグラフ

【図３】焼入れ・焼戻しによって生成したマルテンサ
イト量がＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金の硬さに及ぼす影
響を表したグラフ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者森川広山口県新南陽市野村南町4976番地日新製鋼株式会社ステンレス事業本部内 (72)発明者山内隆山口県新南陽市野村南町4976番地日新製鋼株式会社ステンレス事業本部内Ｆターム(参考） 3J058 AA57 AA62 BA76 BA80 CB11 EA02 EA05 EA06 EA09 FA01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：０．２０質量％以下，Ｃｒ：４〜２
０質量％，Ｎｉ：０．１〜５．０質量％，Ｃｕ：１．０
〜７．５質量％を含み、残部が実質的にＦｅの組成をも
ち、マルテンサイトを含むフェライト相のマトリックス
にＣｕを主体とする第二相が微細分散していることを特
徴とする摺動部材用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金。
【請求項２】Ｃｕを主体とする第二相の析出量が０．
２体積％以上に調整されている請求項１記載の摺動部材
用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金。