JP2019102708A - Ｒ−ｔ−ｂ系永久磁石 - Google Patents

Ｒ−ｔ−ｂ系永久磁石 Download PDF

Info

Publication number
JP2019102708A
JP2019102708A JP2017233832A JP2017233832A JP2019102708A JP 2019102708 A JP2019102708 A JP 2019102708A JP 2017233832 A JP2017233832 A JP 2017233832A JP 2017233832 A JP2017233832 A JP 2017233832A JP 2019102708 A JP2019102708 A JP 2019102708A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
mass
content
permanent magnet
less
rtb
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2017233832A
Other languages
English (en)
Other versions
JP7251916B2 (ja
Inventor
寛 土塔
Hiroshi Doto
寛 土塔
清幸 増澤
Kiyoyuki Masuzawa
清幸 増澤
中根　誠
Makoto Nakane
誠 中根
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
TDK Corp
Original Assignee
TDK Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by TDK Corp filed Critical TDK Corp
Priority to JP2017233832A priority Critical patent/JP7251916B2/ja
Priority to US16/202,763 priority patent/US11232889B2/en
Priority to DE102018220580.9A priority patent/DE102018220580A1/de
Priority to CN201811467526.5A priority patent/CN109935432B/zh
Publication of JP2019102708A publication Critical patent/JP2019102708A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP7251916B2 publication Critical patent/JP7251916B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
    • H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/047—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
    • H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
    • H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
    • H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
    • H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
    • H01F1/0577—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together sintered
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H01F41/0253—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets for manufacturing permanent magnets
    • H01F41/0293—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets for manufacturing permanent magnets diffusion of rare earth elements, e.g. Tb, Dy or Ho, into permanent magnets

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)

Abstract

【課題】 残留磁束密度および保磁力が高いＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を提供する。【解決手段】 Ｒが希土類元素であり、ＴがＦｅおよびＣｏであり、Ｂがホウ素であるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石である。Ｒとして少なくともＤｙおよびＴｂを含有する。Ｍを含有し、Ｍは、Ｃｕ、Ｇａ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ａｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｓｉ、Ｂｉ、Ｓｎから選択される１種以上の元素である。Ｍとして少なくともＣｕを含有する。Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、Ｒの合計含有量が２８．０５質量％〜３０．６０質量％、Ｄｙの含有量が１．０質量％〜６．５質量％、Ｃｕの含有量が０．０４質量％〜０．５０質量％、Ｃｏの含有量が０．５質量％〜３．０質量％、Ｂの含有量が０．８５質量％〜０．９５質量％である。Ｔｂの濃度分布が、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の外側から内側に向かって低下する濃度分布である。【選択図】 図１

Description

本発明は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に関する。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系の組成を有する希土類永久磁石は、優れた磁気特性を有する磁石であり、その磁気特性の更なる向上を目指して多くの検討がなされている。磁気特性を表す指標としては、一般的に、残留磁束密度（残留磁化）Ｂｒおよび保磁力ＨｃＪが用いられる。これらの値が高い磁石は優れた磁気特性を有するといえる。
特許文献１では、各種希土類元素を含有する微粉末を水あるいは有機溶媒に分散させたスラリーに磁石体を浸漬させた後に加熱して粒界拡散させた希土類永久磁石が記載されている。
国際公開第２００６／４３３４８号パンフレット
本発明は、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力ＨｃＪが高いＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を提供することを目的とする。
上記の目的を達成するため、本発明のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、
Ｒが希土類元素であり、ＴがＦｅおよびＣｏであり、Ｂがホウ素であるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石であって、
Ｒとして少なくともＤｙおよびＴｂを含有し、
Ｍを含有し、
Ｍは、Ｃｕ、Ｇａ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ａｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｓｉ、Ｂｉ、Ｓｎから選択される１種以上の元素であり、
Ｍとして少なくともＣｕを含有し、
Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、
Ｒの合計含有量が２８．０５質量％〜３０．６０質量％、
Ｄｙの含有量が１．０質量％〜６．５質量％、
Ｃｕの含有量が０．０４質量％〜０．５０質量％、
Ｃｏの含有量が０．５質量％〜３．０質量％、
Ｂの含有量が０．８５質量％〜０．９５質量％であり、
Ｔｂの濃度分布が、前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の外側から内側に向かって低下する濃度分布であることを特徴とする。
本願発明のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、上記の範囲内の組成および濃度分布を有することで、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力ＨｃＪが高いＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石となる。
Ｒとして少なくともＮｄを含有してもよい。
Ｒとして少なくともＰｒを含有してもよく、Ｐｒの含有量が０より大きく１０．０質量％以下であってもよく、Ｐｒの含有量が５．０質量％〜１０．０質量％であってもよい。
Ｄｙの含有量が２．５質量％〜６．５質量％であってもよい。
Ｒとして少なくともＮｄおよびＰｒを含有してもよい。
ＭとしてさらにＧａを含有してもよく、
Ｇａの含有量が０．０８質量％〜０．３０質量％であってもよい。
ＭとしてさらにＡｌを含有してもよく、
Ａｌの含有量が０．１５質量％〜０．３０質量％であってもよい。
ＭとしてさらにＺｒを含有してもよく、
Ｚｒの含有量が０．１０質量％〜０．３０質量％であってもよい。
Ｒの合計含有量をＴＲＥとする場合に、ＴＲＥ／Ｂが原子数比で２．２１〜２．６２であってもよい。
Ｔｂ／Ｃが原子数比で０．１０〜０．９５であってもよい。
１４Ｂ／（Ｆｅ＋Ｃｏ）が原子数比で１．０１以下であってもよい。
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の模式図である。
以下、本発明を、図面に示す実施形態に基づき説明する。
＜Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石＞
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石１は、Ｒ２Ｔ１４Ｂ結晶から成る粒子および粒界を有する。
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石１は任意の形状とすることができる。
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石１は、Ｔｂを含む複数の特定の元素を特定の範囲の含有量で含有させることで、残留磁束密度Ｂｒ、保磁力ＨｃＪ、耐食性および製造安定性を向上させることができる。
また、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石１は、Ｔｂの濃度が、前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石１の外側から内側に向かって低下する濃度分布を有する。
具体的には、図１で示すように、本実施形態に係る直方体形状のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石１が表面部および中心部を有する場合において、表面部におけるＴｂの含有量が、中心部におけるＴｂの含有量よりも２％以上高くすることができ、５％以上、または１０％以上とすることもできる。なお、前記表面部とは、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石１の表面をいう。例えば、図１の点Ｃ，Ｃ´（図１の互いに向かい合う表面の重心）は表面部である。前記中心部とは、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石１の中心をいう。例えば、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石１の厚みの半分の部分をいう。例えば、図１の点Ｍ（点Ｃと点Ｃ´との中点）は中心部である。
Ｔｂの含有量に前述の濃度分布を発生させる方法に特に制限はないが、後述するＴｂの粒界拡散により磁石内にＴｂの濃度分布を発生させることができる。
Ｒは希土類元素である。希土類元素とは、長周期型周期表の第３族に属するＳｃとＹとランタノイド元素を含む。ランタノイド元素には、例えば、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕが含まれる。また、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石では、Ｒとして、必ずＴｂを含有する。また、ＲとしてＮｄを含むことが好ましい。
一般に希土類元素は軽希土類元素と重希土類元素に分類されるが、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石における軽希土類元素はＳｃ，Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｅｕであり、重希土類元素はＧｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ,Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕである。
Ｔは、ＦｅおよびＣｏである。また、Ｍ以外の遷移金属および不可避不純物を含んでもよい。ＲにもＭにも含まれない遷移金属および不可避不純物の含有量は０．１質量％以下とすることが好ましく、０．０５質量％以下がより好ましい。なお、ＴにはＣ、ＯおよびＮは含まれない。
Ｂは、ホウ素である。
Ｍは、Ｃｕ、Ｇａ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ａｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｓｉ、Ｂｉ、Ｓｎから選択される１種以上の元素であり、Ｃｕを必ず含む。
Ｒの合計含有量は、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、２８．０５質量％以上３０．６０質量％以下である。Ｒの合計含有量が２８．０５質量％未満の場合には、保磁力ＨｃＪが低下する。Ｒの合計含有量が３０．６０質量％超の場合には、残留磁束密度Ｂｒが低下する。また、Ｒの合計含有量は２８．２５質量％以上３０．６０％以下、２９．２５質量％以上３０．６０質量％以下、または、２９．４５質量％以上３０．６０質量％以下としてもよく、２９．４５質量％以上３０．４５質量％以下としてもよい。また、Ｒの合計含有量を２９．４５質量％以上とすることで、焼結時の変形量が少なくなり、製造安定性が向上する。Ｒの合計含有量を２９．４５質量％以上３０．４５質量％以下とし、後述するようにＢの含有量を０．８８質量％以上０．９４質量％以下とすることで角型比Ｈｋ／ＨｃＪもさらに向上する。
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石における軽希土類元素の含有量の合計をＴＲＬとし、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％とした場合において、ＴＲＬが２１．４質量％以上２９．１質量％以下であってもよく、２１．４質量％以上２７．６質量％以下であってもよい。ＴＲＬが当該範囲内であることにより、磁気特性を向上させることができる。
さらに、本実施形態のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、Ｎｄの含有量は任意である。また、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、Ｎｄの含有量は０質量％〜３０．１質量％であってもよく、０質量％〜２９．６質量％であってもよく、１９．６質量％〜２９．６質量％、１９．６質量％〜２４．６質量％、１９．６質量％〜２２．６質量％であってもよい。また、Ｐｒの含有量は０．０質量％〜１０．０質量％である。すなわち、Ｐｒを含有しなくてもよい。本実施形態のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、ＲとしてＮｄおよびＰｒを含有してもよい。この場合、Ｐｒの含有量は５．０質量％以上１０．０質量％以下としてもよく、５．０質量％以上７．５質量％以下としてもよい。また、Ｐｒの含有量が１０．０質量％以下である場合には保磁力ＨｃＪの温度変化率が優れる。特に高温における保磁力ＨｃＪを高くする観点からはＰｒの含有量を０．０質量％〜７．５質量％としてもよい。
また、本実施形態のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、Ｒとして重希土類元素を含んでもよい。重希土類元素としてはＴｂおよびＤｙを必須とする。Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、Ｄｙの含有量は１．０質量％以上、６．５質量％以下である。Ｄｙの含有量が少なすぎる場合には保磁力ＨｃＪおよび耐食性が低下する。Ｄｙの含有量が多すぎる場合には残留磁束密度Ｂｒが低下し、コストアップの要因となる。また、Ｄｙの含有量は２．５質量％以上、６．５質量％以下であることが好ましい。Ｄｙの含有量が２．５質量％以上、６．５質量％以下である場合には、保磁力ＨｃＪがさらに向上するとともに、高温減磁率が小さくなる。
Ｔｂの含有量はＲ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、０．１５質量％以上１．０質量％以下であってもよく、０．１５質量％以上０．７５質量％以下、０．１５質量％以上０．５０質量％以下であってよい。Ｔｂの含有量を０．１５質量％以上とすることで保磁力ＨｃＪを向上させることができる。Ｔｂの含有量を１．０質量％以下とすることで残留磁束密度Ｂｒの維持およびコスト低減の効果がある。
本明細書における高温減磁率の定義について以下に示す。まず、４０００ｋＡ／ｍのパルス磁場により試料の着磁を行う。室温（２３℃）における試料の総磁束量をＢ０とする。次に、試料を２００℃に２時間高温暴露し、室温に戻す。試料温度が室温に戻ったら、再度総磁束量を測定し、これをＢ１とする。このときに、本明細書における高温減磁率をＤとすると、
Ｄ＝１００＊（Ｂ１−Ｂ０）／Ｂ０（％）
である。上式で計算される高温減磁率の絶対値が小さいことを単に高温減磁率が小さいと記載する場合がある。
Ｃｏの含有量は、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、０．５質量％以上３．０質量％以下である。Ｃｏを含有することで耐食性が向上する。Ｃｏの含有量が０．５質量％未満であると、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の耐食性が悪化する。Ｃｏの含有量が３．０質量％を超えると、耐食性改善の効果が頭打ちとなるとともに高コストとなる。また、Ｃｏの含有量は、１．０質量％以上３．０質量％以下であってもよい。
Ｂの含有量は、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、０．８５質量％以上０．９５質量％以下である。Ｂが０．８５質量％未満であると高角型性を実現しにくくなる。すなわち、角型比Ｈｋ／ＨｃＪを向上させにくくなる。Ｂが０．９５質量％超であると、角型比Ｈｋ／ＨｃＪが低下する。また、Ｂの含有量は０．８８質量％以上０．９４質量％以下であってもよい。Ｂの含有量を０．８８質量％以上とすることで、残留磁束密度Ｂｒがさらに向上する傾向にある。Ｂの含有量を０．９４質量％以下とすることで、保磁力ＨｃＪがさらに向上する傾向にある。
Ｍの合計含有量は任意であるが、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、０．０４質量％以上１．５質量％以下であることが好ましい。Ｍの合計含有量が多すぎる場合には残留磁束密度Ｂｒが低下する傾向がある。
Ｃｕの含有量は、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、０．０４質量％以上０．５０質量％以下である。Ｃｕの含有量が０．０４質量％未満であると、保磁力ＨｃＪが低下する傾向にある。Ｃｕの含有量が０．５０質量％を超えると、保磁力ＨｃＪが低下する傾向にあり、さらに残留磁束密度Ｂｒが低下する傾向にある。また、Ｃｕの含有量は、０．１０質量％以上０．５０質量％以下であってもよく、０．１０質量％以上０．３０質量％以下であってもよい。Ｃｕを０．１０質量％以上含有することにより耐食性が向上する傾向にある。
Ｇａの含有量は、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、０．０８質量％以上０．３０質量％以下であってもよい。Ｇａを０．０８質量％以上含有することで保磁力ＨｃＪが十分に向上する。０．３０質量％を超えると、副相（例えば、Ｒ−Ｔ−Ｇａ相）が生成しやすくなり、残留磁束密度Ｂｒが低下する。また、Ｇａの含有量は、０．１０質量％以上０．２５質量％以下であってもよい。
Ａｌの含有量は、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、０．１５質量％以上０．３０質量％以下であってもよい。Ａｌの含有量を０．１５質量％以上とすることで、保磁力ＨｃＪを向上させることができる。さらに、時効温度および粒界拡散後の熱処理温度の変化に対する保磁力ＨｃＪの変化が小さくなり、量産時における特性のばらつきが小さくなる。すなわち、製造安定性が向上する。Ａｌの含有量が０．３０質量％以下であることにより、残留磁束密度Ｂｒを向上させることができる。さらに、保磁力ＨｃＪの温度変化率を向上させることができる。また、Ａｌの含有量は０．１５質量％以上０．２５質量％以下であってもよい。Ａｌの含有量を０．１５質量％以上０．２５質量％以下とすることにより、時効温度および粒界拡散後の熱処理温度の変化に対する磁気特性（特に保磁力）の変化がさらに小さくなる。
Ｚｒの含有量は、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、０．１０質量％以上０．３０質量％以下であってもよい。Ｚｒを含有することで、焼結時の異常粒成長を抑制し、角型比Ｈｋ／ＨｃＪおよび低磁場下での着磁率が改善される。Ｚｒの含有量を０．１０質量％以上とすることにより、Ｚｒの含有による焼結時の異常粒成長抑制効果が大きくなり、角型比Ｈｋ／ＨｃＪおよび低磁場下での着磁率が改善する。０．３０質量％以下とすることにより、残留磁束密度Ｂｒを向上させることができる。また、Ｚｒの含有量は、０．１５質量％以上０．３０質量％以下であってもよく、０．１５質量％以上０．２５質量％以下であってもよい。Ｚｒの含有量を０．１５質量%以上とすることにより、焼結安定温度範囲が広くなる。すなわち、焼結時において異常粒成長抑制効果がさらに大きくなる。そして、特性のバラツキが小さくなり、製造安定性が向上する。
また、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、Ｍｎを含んでもよい。Ｍｎを含む場合には、Ｍｎの含有量が、Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、０．０２質量％〜０．１０質量％であってもよい。Ｍｎの含有量が０．０２質量％以上であると、残留磁束密度Ｂｒが向上する傾向にあるとともに、保磁力ＨｃＪが向上する傾向にある。Ｍｎの含有量が０．１０質量％以下であると、保磁力ＨｃＪが向上する傾向にある。また、Ｍｎの含有量は０．０２質量％以上０．０６質量％以下であってもよい。
また、Ｒ元素の含有量の合計をＴＲＥとしたときに、ＴＲＥ／Ｂが原子数比で２．２１以上２．６２以下であってもよい。ＴＲＥ／Ｂが上記の範囲内であることで残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力ＨｃＪが向上する。
また、１４Ｂ／（Ｆｅ＋Ｃｏ）が原子数比で０より大きく１．０１以下であってもよい。１４Ｂ／（Ｆｅ＋Ｃｏ）が１．０１以下であることで角型比が向上する傾向にある。１４Ｂ／（Ｆｅ＋Ｃｏ）は１．００以下であってもよい。
また、Ｔｂの含有量をＣの含有量で割った原子数比Ｔｂ／Ｃは０．１０以上０．９５以下であってもよい。Ｔｂ／Ｃが上記の範囲内であることにより、保磁力ＨｃＪの温度特性が良好になる。さらに、高温での保磁力ＨｃＪも向上し、高温減磁率が小さくなる。また、Ｔｂ／Ｃは、０．１０以上０．６５以下であってもよく、０．１３以上０．５０以下であってもよく、０．２０以上０．４５以下であってもよい。また、０．１３以上０．６３以下、０．１７以上０．６３以下、０．２１以上０．６３以下、０．２１以上０．４４以下であってもよい。
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石における炭素（Ｃ）の含有量は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の総質量に対して１１００ｐｐｍ以下であってもよく、１０００ｐｐｍ以下、または９００ｐｐｍ以下であってもよい。また、６００ｐｐｍ〜１１００ｐｐｍ、６００ｐｐｍ〜１０００ｐｐｍ、または６００ｐｐｍ〜９００ｐｐｍであってもよい。炭素の含有量を１１００ｐｐｍ以下とすることで保磁力ＨｃＪが向上する傾向にある。特に保磁力ＨｃＪを向上させる観点からは、炭素の含有量を９００ｐｐｍ以下とすることができる。また、炭素の含有量が６００ｐｐｍ未満であるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を製造することはプロセスに対する負荷が大きく、コストアップ要因となる
なお、特に角型比Ｈｋ／ＨｃＪを向上させる観点からは、炭素の含有量を８００ｐｐｍ〜１１００ｐｐｍとすることができる。
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石において、窒素（Ｎ）の含有量は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の総質量に対して１０００ｐｐｍ以下としてもよく、７００ｐｐｍ以下、または６００ｐｐｍ以下としてもよい。また、２５０ｐｐｍ〜１０００ｐｐｍ、２５０ｐｐｍ〜７００ｐｐｍ、または２５０ｐｐｍ〜６００ｐｐｍであってもよい。窒素の含有量が少ないほど保磁力ＨｃＪが向上しやすくなる。また、窒素の含有量が、２５０ｐｐｍ未満であるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を製造することはプロセスに対する負荷が大きく、コストアップ要因となる。
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石において、酸素（Ｏ）の含有量は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の総質量に対して１０００ｐｐｍ以下であってよく、８００ｐｐｍ以下、７００ｐｐｍ以下、または５００ｐｐｍ以下であってもよい。また、３５０ｐｐｍ〜５００ｐｐｍであってもよい。しかし、酸素の含有量の下限は特に存在しないが、酸素の含有量が、３５０ｐｐｍ未満であるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を製造することはプロセスに対する負荷が大きく、コストアップ要因となる。また、酸素の含有量を１０００ｐｐｍ以上、３０００ｐｐｍ以下とすることで耐食性を向上させることができる。
さらに、後述する粒界拡散前のＲの合計含有量を２９．１質量％以上としつつ、酸素の含有量を１０００ｐｐｍ以下、８００ｐｐｍ以下、７００ｐｐｍ以下、または５００ｐｐｍ以下に低減することで焼結時の変形を抑制でき、製造安定性を向上させることができる。なお、後述する粒界拡散前のＲの合計含有量が２９．１質量％以上である場合、粒界拡散後のＲの合計含有量は、例えば２９．２５質量％以上となる。
Ｒの合計含有量を所定量以上としつつ酸素の含有量を低減することで焼結時の変形を抑制できるのは、以下に示す理由であると考える。Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石の焼結機構は液相焼結であり、Ｒリッチ相と言われる粒界相成分が焼結時に液相を生成して、緻密化を促進する。一方、酸素はＲリッチ相と反応しやすく、酸素の含有量が増えると希土類酸化物相が形成され、Ｒリッチ相量が減少する。一般に焼結炉内にはごく微量であるが酸化性の不純物ガスが存在する。このため、焼結過程において成形体表面近傍でＲリッチ相が酸化され、局所的にＲリッチ相量が減少することがある。Ｒの合計含有量が多く、酸素の含有量が少ない組成ではＲリッチ相量が多く、酸化が焼結時の収縮挙動へ与える影響は小さい。Ｒの合計含有量が少ないおよび／または酸素の含有量が多い組成ではＲリッチ相量が少ないため、焼結過程での酸化は焼結時の収縮挙動に影響を与える。結果として、部分的に縮率、すなわち寸法が変化することで焼結体の変形が起こる。したがって、Ｒの合計含有量を所定量以上としつつ酸素の含有量を低減することで焼結時の変形を抑制できる。
なお、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石中に含まれる各種成分の測定法は、従来から一般的に知られている方法を用いることができる。各種元素量については、例えば、蛍光Ｘ線分析および誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ分析）等により測定される。酸素の含有量は、例えば、不活性ガス融解−非分散型赤外線吸収法により測定される。炭素の含有量は、例えば、酸素気流中燃焼−赤外線吸収法により測定される。窒素の含有量は、例えば、不活性ガス融解−熱伝導度法により測定される。
また、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、複数の主相粒子と粒界とを含む。主相粒子は、コアと、コアを被覆するシェルとからなるコアシェル粒子であってもよい。そして、少なくともシェルには重希土類元素が存在してもよく、Ｔｂが存在してもよい。
重希土類元素をシェル部に存在させることで、効率的にＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の磁気特性を向上させることができる。
本実施形態においては、軽希土類元素に対する重希土類元素の割合（重希土類元素／軽希土類元素（モル比））が、主相粒子中心部（コア）における前記割合の２倍以上となっている部分をシェルと規定する。
シェルの厚みには特に制限はないが、５００ｎｍ以下であってもよい。また、主相粒子の粒径にも特に制限はないが、３．０μｍ以上６．５μｍ以下であってもよい。
主相粒子を上記のコアシェル粒子とする方法は任意である。例えば、後述する粒界拡散による方法がある。重希土類元素が粒界を拡散し、当該重希土類元素が主相粒子の表面の希土類元素Ｒと置換することで重希土類元素の割合が高いシェルが形成され、前記のコアシェル粒子となる。
以下、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の製造方法について詳しく説明していくが、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の製造方法はこれに制限されず、その他の公知の方法を用いてもよい。
［原料粉末の準備工程］
原料粉末は、公知の方法により作製することができる。本実施形態では、単独の合金を使用する１合金法の場合について説明するが、組成の異なる第１合金と第２合金を混合して原料粉末を作製するいわゆる２合金法でもよい。
まず、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の原料合金を準備する（合金準備工程）。合金準備工程では、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の組成に対応する原料金属を公知の方法で溶解した後、鋳造することによって所望の組成を有する原料合金を作製する。
原料金属としては、例えば、希土類金属あるいは希土類合金、純鉄、フェロボロン、ＣｏやＣｕ等の金属、さらにはこれらの合金や化合物等を使用することができる。原料金属から原料合金を鋳造する鋳造方法は任意の方法としてもよい。磁気特性の高いＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を得るためにストリップキャスト法を用いてもよい。得られた原料合金は、必要に応じて既知の方法で均質化処理を行ってもよい。また、重希土類元素（Ｄｙ、Ｔｂ等）については原料金属に添加してもよく、後述する粒界拡散にてＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に導入してもよい。Ｄｙは原料合金に添加し、Ｔｂは粒界拡散にてＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に導入するのが好ましい。また、Ｔｂの濃度分布をＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の外側から内側に向かって低下する濃度分布とする方法は任意であるが、Ｔｂの少なくとも一部を粒界拡散させる場合にはＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の外側から内側に向かって低下する濃度分布としやすくなる。また、この時点ではＴｂを添加せず、後述する粒界拡散のみによってＴｂを添加してもよい。この場合には特にコストを抑制しやすくなる。
前記原料合金を作製した後、粉砕する（粉砕工程）。なお、粉砕工程から焼結工程までの各工程の雰囲気は、高い磁気特性を得る観点から、低酸素濃度とすることができる。例えば、各工程の酸素の濃度を２００ｐｐｍ以下としてもよい。各工程の酸素濃度を制御することで、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に含まれる酸素量を制御することができる。
以下、前記粉砕工程として、粒径が数百μｍ〜数ｍｍ程度になるまで粉砕する粗粉砕工程と、粒径が数μｍ程度になるまで微粉砕する微粉砕工程の２段階で実施する場合を以下に記述するが、微粉砕工程のみの１段階で実施してもよい。
粗粉砕工程では、粒径が数百μｍ〜数ｍｍ程度になるまで粗粉砕する。これにより、粗粉砕粉末を得る。粗粉砕は任意の方法で行うことができ、水素吸蔵粉砕を行う方法や粗粉砕機を用いる方法など、公知の方法で行うことができる。水素吸蔵粉砕を行う場合、脱水素処理時の雰囲気中窒素ガス濃度の制御を行うことで、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に含まれる窒素量を制御することができる。
次に、得られた粗粉砕粉末を平均粒子径が数μｍ程度になるまで微粉砕する（微粉砕工程）。これにより、微粉砕粉末（原料粉末）を得る。前記微粉砕粉末の平均粒径は、１μｍ以上１０μｍ以下、２μｍ以上６μｍ以下、または３μｍ以上５μｍ以下であってもよい。微粉砕工程の雰囲気中窒素ガス濃度の制御を行うことで、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に含まれる窒素量を制御することができる。
微粉砕は任意の方法で実施される。例えば、各種微粉砕機を用いる方法で実施される。
前記粗粉砕粉末を微粉砕する際、ラウリン酸アミド、オレイン酸アミド等の各種粉砕助剤を添加することにより、成形時に配向性の高い微粉砕粉末を得ることができる。また、粉砕助剤の添加量を変化させることにより、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に含まれる炭素量を制御することができる。
［成形工程］
成形工程では、上記微粉砕粉末を目的の形状に成形する。成形は任意の方法で行ってよい。本実施形態では、上記微粉砕粉末を金型内に充填し、磁場中で加圧する。これにより得られた成形体は、主相結晶が特定方向に配向しているので、より残留磁束密度Ｂｒの高いＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石が得られる。
成形時の加圧は、２０ＭＰａ〜３００ＭＰａで行うことができる。印加する磁場は、９５０ｋＡ／ｍ以上とすることができ、９５０ｋＡ／ｍ〜１６００ｋＡ／ｍとすることもできる。印加する磁場は静磁場に制限されず、パルス状磁場とすることもできる。また、静磁場とパルス状磁場を併用することもできる。
なお、成形方法としては、上記のように微粉砕粉末をそのまま成形する乾式成形の他、微粉砕粉末を油等の溶媒に分散させたスラリーを成形する湿式成形を適用することもできる。
微粉砕粉末を成形して得られる成形体の形状は任意の形状とすることができる。また、この時点での成形体の密度は４．０Ｍｇ／ｍ３〜４．３Ｍｇ／ｍ３とすることができる。
［焼結工程］
焼結工程は、成形体を真空または不活性ガス雰囲気中で焼結し、焼結体を得る工程である。焼結温度は、組成、粉砕方法、粒度と粒度分布の違い等、諸条件により調整する必要があるが、成形体に対して、例えば、真空中または不活性ガスの存在下、１０００℃以上１２００℃以下、１時間以上２０時間以下で加熱する処理を行うことにより焼成する。これにより、高密度の焼結体が得られる。本実施形態では、最低７．４５Ｍｇ／ｍ３以上の密度の焼結体を得る。焼結体の密度は、７．５０Ｍｇ／ｍ３以上であってもよい。
［時効処理工程］
時効処理工程は、焼結体を焼結温度より低温で熱処理する工程である。時効処理を行うか否かには特に制限はなく、時効処理の回数にも特に制限はなく所望の磁気特性に応じて適宜実施する。また、後述する粒界拡散工程を採用する場合、粒界拡散工程が時効処理工程を兼ねてもよい。本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石では、２回の時効処理を行う。以下、時効処理を２回行う実施形態について説明する。
１回目の時効工程を第一時効工程、２回目の時効工程を第二時効工程とし、第一時効工程の時効温度をＴ１、第二時効工程の時効温度をＴ２とする。
第一時効工程における温度Ｔ１および時効時間には、特に制限はない。７００℃以上９００℃以下で１時間〜１０時間とすることができる。
第二時効工程における温度Ｔ２および時効時間には、特に制限はない。５００℃以上７００℃以下で１時間〜１０時間とすることができる。
このような時効処理によって、最終的に得られるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の磁気特性、特に保磁力ＨｃＪを向上させることができる。
以下、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石にＴｂを粒界拡散させる方法について説明する。
［加工工程（粒界拡散前）］
粒界拡散前に、必要に応じて、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を所望の形状に加工する工程を有してもよい。加工方法は、例えば切断、研削などの形状加工や、バレル研磨などの面取り加工などが挙げられる。
［粒界拡散工程］
粒界拡散は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の表面に、塗布または蒸着等によって重希土類元素（本実施形態ではＴｂ）の金属、重希土類元素を含む化合物や合金等を付着させた後、熱処理を行うことにより、実施することができる。重希土類元素の粒界拡散により、最終的に得られるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の保磁力ＨｃＪをさらに向上させることができる。Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に粒界拡散させる重希土類元素としてはＴｂが好ましい。Ｔｂを用いることにより、より高い保磁力ＨｃＪを得ることができる。
以下に説明する実施形態では、Ｔｂを含有する塗料を作製し、塗料をＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の表面に塗布する。
塗料の態様は任意である。Ｔｂを含む化合物として何を用いるか、溶媒または分散媒として何を用いるかも任意である。また、塗料におけるＴｂの濃度は任意である。Ｔｂを含む化合物として、例えばフッ化物や水素化物を用いることができる。
本実施形態に係る粒界拡散工程における拡散処理温度は、８００℃〜９５０℃とすることができる。拡散処理時間は１時間〜５０時間とすることができる。なお、粒界拡散工程が前記時効処理工程を兼ねてもよい。
上記の拡散処理温度および拡散処理時間とすることで、製造コストを低く抑えると共に、Ｔｂの濃度分布を好適なものとし易くなる。
また、拡散処理後に、さらに熱処理を施してもよい。その場合の熱処理温度は４５０℃〜６００℃とすることができる。熱処理時間は１時間〜１０時間とすることができる。このような熱処理によって、最終的に得られるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の磁気特性、特に保磁力ＨｃＪを向上させることができる。
また、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の製造安定性は、時効温度、拡散処理温度または拡散処理後の熱処理温度の変化に対する磁気特性の変化量の大きさで確認できる。以下、拡散処理工程について説明するが、時効工程、拡散処理後の熱処理についても同様である。
例えば、拡散処理温度の変化に対する磁気特性の変化量が大きければ、わずかな拡散処理温度の変化で磁気特性が変化することとなる。このため、粒界拡散工程において許容される拡散処理温度の範囲が狭くなり、製造安定性が低くなる。逆に、拡散処理温度の変化に対する磁気特性の変化量が小さければ、拡散処理温度が変化しても磁気特性が変化しにくいこととなる。このため、粒界拡散工程において許容される拡散処理温度の範囲が広くなり、製造安定性が高くなる。さらに、高温、短時間で粒界拡散させることが可能となるため、製造コストも低減できる。
［加工工程（粒界拡散後）］
粒界拡散工程の後には、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の各種加工を行ってもよい。実施する加工の種類に特に制限はない。例えば切断、研削などの形状加工や、バレル研磨などの面取り加工などの表面加工を行ってもよい。
以上の方法により得られた本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、着磁することにより、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石製品となる。
このようにして得られる本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、所望の特性を有する。具体的には、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力ＨｃＪが高く、耐食性と製造安定性も優れている。
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、モーター、発電機等の用途に好適に用いられる。
なお、本発明は、上述した実施形態に制限されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変することができる。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の製造方法は上記の方法に制限されず、適宜変更してもよい。例えば、上記のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の製造方法は焼結による製造方法であるが、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は熱間加工によって製造されていてもよい。熱間加工によってＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を製造する方法は、以下の工程を有する。
（ａ）原料金属を溶解し、得られた浴湯を急冷して薄帯を得る溶解急冷工程
（ｂ）薄帯を粉砕してフレーク状の原料粉末を得る粉砕工程
（ｃ）粉砕した原料粉末を冷間成形する冷間成形工程
（ｄ）冷間成形体を予備加熱する予備加熱工程
（ｅ）予備加熱した冷間成形体を熱間成形する熱間成形工程
（ｆ）熱間成形体を所定の形状に塑性変形させる熱間塑性加工工程。
（ｇ）Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を時効処理する時効処理工程
なお、時効処理工程以降の工程は焼結により製造する場合と同様である。
以下、本発明を、さらに詳細な実施例に基づき説明するが、本発明は、これら実施例に制限されない。以下の実施例では、Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石について説明する。
（実験例１）
（Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石の作製）
原料として、Ｎｄ、Ｐｒ、ＤｙＦｅ合金、電解鉄、低炭素フェロボロン合金を準備した。さらに、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｚｒを、純金属またはＦｅとの合金の形で準備した。
前記原料に対し、ストリップキャスト法により、最終的に得られる磁石組成が下記表１〜表３に示す各試料の組成となるように原料合金を作製した。また、前記原料合金の合金厚みは０．２ｍｍ〜０．４ｍｍとした。表１〜表３に示したＣ、Ｎ、Ｏ以外の各元素の含有量（質量％）はＲ、Ｔ、ＢおよびＭの合計含有量を１００質量％としたときの値である。
次いで、原料合金に対して室温で１時間、水素ガスをフローさせて水素を吸蔵させた。次いで雰囲気をＡｒガスに切り替え、６００℃で１時間、脱水素処理を行い、原料合金を水素吸蔵粉砕した。試料番号１３０〜１３２については窒素含有量が所定の量となるように脱水素処理時の雰囲気中窒素ガス濃度を調整した。さらに、冷却後にふるいを用いて４２５μｍ以下の粒度の粉末とした。なお、水素吸蔵粉砕から後述する焼結工程までは、常に酸素濃度２００ｐｐｍ未満の低酸素雰囲気とした。なお、試料番号１２４〜１２７については酸素含有量が所定の量となるように酸素濃度を調整した。
次いで、水素吸蔵粉砕およびふるいを用いた後の原料合金の粉末に対し、質量比で０．１％のオレイン酸アミドを粉砕助剤として添加し、混合した。試料番号１１３〜１１８については、炭素含有量が所定の量となるように粉砕助剤の添加量を調整した。
次いで、衝突板式のジェットミル装置を用いて窒素気流中で微粉砕し、平均粒径が３．９μｍ〜４．２μｍである微粉（原料粉末）を得た。試料番号１２８、１２９についてはＡｒと窒素との混合ガス気流中で微粉砕し、窒素含有量が所定の量となるように窒素ガス濃度を調整した。なお、前記平均粒径は、レーザ回折式の粒度分布計で測定した平均粒径Ｄ５０である。
得られた微粉を磁界中で成形して成形体を作製した。このときの印加磁場は１２００ｋＡ／ｍの静磁界である。また、成形時の加圧力は９８ＭＰａとした。なお、磁界印加方向と加圧方向とを直交させるようにした。この時点での成形体の密度を測定したところ、全ての成形体の密度が４．１０Ｍｇ／ｍ３〜４．２５Ｍｇ／ｍ３の範囲内であった。
次に、前記成形体を焼結し、焼結体を得た。焼結条件は、組成等により最適条件が異なるが、１０４０℃〜１１００℃の範囲内で４時間保持とした。焼結雰囲気は真空中とした。このとき焼結密度は７．４５Ｍｇ／ｍ３〜７．５５Ｍｇ／ｍ３の範囲にあった。その後、Ａｒ雰囲気、大気圧中で、第一時効温度Ｔ１＝８５０℃で１時間の第一時効処理を行い、さらに、第二時効温度Ｔ２＝５２０℃で１時間の第二時効処理を行った。
その後、時効処理後の焼結体をバーチカルにより１４ｍｍ×１０ｍｍ×４．２ｍｍ（磁化容易軸方向厚み４．２ｍｍ）に加工して後述するＴｂの粒界拡散前の焼結体を作製した。
さらに、前記した工程で得られた焼結体を、エタノール１００質量％に対し硝酸３質量％とした硝酸とエタノールとの混合溶液に３分間浸漬させた後にエタノールに１分間浸漬するエッチング処理を行った。前記混合溶液に３分間浸漬させた後にエタノールに１分間浸漬させるエッチング処理は２回行った。次いで、エッチング処理後の焼結体の全面に対し、ＴｂＨ２粒子（平均粒径Ｄ５０＝１０．０μｍ）をエタノールに分散させたスラリーを、磁石の質量に対するＴｂの質量比で０．２質量％〜１．２質量％塗布した。表１〜表３に記載のＴｂの含有量になるように塗布量を変化させた。
前記スラリーを塗布、乾燥させた後に大気圧でＡｒをフローしながら９３０℃、１８時間の拡散処理を実施し、続いて５２０℃、４時間の熱処理を施した。次いで、１４ｍｍ×１０ｍｍ×４．２ｍｍ試料の表面を各面あたり０．１ｍｍ削り落とし、表１〜表３に示す各試料のＲ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石を得た。
得られた各Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石の平均組成を測定した。各試料をスタンプミルにより粉砕し、分析に供した。各種金属元素量については、蛍光Ｘ線分析により測定した。ホウ素（Ｂ）の含有量はＩＣＰ分析により測定した。酸素の含有量は不活性ガス融解−非分散型赤外線吸収法により、炭素の含有量は酸素気流中燃焼−赤外線吸収法により、窒素の含有量は不活性ガス融解−熱伝導度法により測定した。各試料における組成が表１〜表３の通りであることを確認した。なお、Ｆｅの含有量を残部（ｂａｌ．）としているのは、上記の表１〜表３に記載していない元素の含有量をＦｅの含有量に含めてＲ、Ｔ、ＢおよびＭの合計を１００質量％にしているという意味である。また、本実施例では、Ｒの合計含有量ＴＲＥは２８．２０質量％以上、３０．５０質量％以下である。表１〜表３に示したＣ、Ｎ、Ｏの含有量（ｐｐｍ）はそれぞれＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の総質量に対する含有量を表す。
得られた各Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石の表面について、ＢＨトレーサーで残留磁束密度Ｂｒの評価を行った。前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石の厚みが薄いため、前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石を３枚重ねして評価した。なお、測定前に４０００ｋＡ／ｍのパルス磁場により着磁を行った。また、前期Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石をバーチカルにより７ｍｍ×７ｍｍ×７ｍｍに加工して得られた試料について、パルスＢＨトレーサーで保磁力ＨｃＪを評価した。残留磁束密度Ｂｒを評価した試料と保磁力ＨｃＪを評価した試料とは別個の試料である。なお、測定前に４０００ｋＡ／ｍのパルス磁場により着磁を行った。結果を表１〜表３に記す。
一般的には、残留磁束密度Ｂｒと保磁力ＨｃＪとはトレードオフの関係にある。すなわち、残留磁束密度Ｂｒが高いほど保磁力ＨｃＪが低くなり、保磁力ＨｃＪが高いほど残留磁束密度Ｂｒが低くなる傾向にある。そこで、本実施例では、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力ＨｃＪを総合的に評価するための性能指数ＰＩ（Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ Ｉｎｄｅｘ）を設定した。ｍＴ単位で測定した残留磁束密度の大きさをＢｒ（ｍＴ）、ｋＡ／ｍ単位で測定した保磁力の大きさをＨｃＪ（ｋＡ／ｍ）とする場合に、
ＰＩ＝Ｂｒ＋２５×ＨｃＪ×４π／２０００
とした。本実施例では、Ｂｒ≧１２３０ｍＴ、ＨｃＪ≧２１５０ｋＡ／ｍ、かつ、ＰＩ≧１７４０の場合に、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力ＨｃＪが良好であるとした。また、角型比Ｈｋ／ＨｃＪは９５％以上の場合を良好とした。なお、本実施例では角型比Ｈｋ／ＨｃＪは磁化Ｊ−磁場Ｈ曲線の第２象限（Ｊ−Ｈ減磁曲線）において、磁化ＪがＢｒの９０％になったときの磁場の大きさをＨｋ（ｋＡ／ｍ）として、Ｈｋ／ＨｃＪで計算される。そして、ＢＨトレーサーを用いて測定温度２００℃で測定し、角型比Ｈｋ／ＨｃＪを算出した。
Ｂｒ≧１２３０ｍＴ、ＨｃＪ≧２１５０ｋＡ／ｍ、ＰＩ≧１７４０、かつ、Ｈｋ／ＨｃＪ≧９５．０％である場合を○、いずれかの特性が良好ではない場合を×と評価した。なお、ＨｃＪ≧２２５０ｋＡ／ｍである場合がさらに好ましい。
また、各Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石に対し、耐食性試験を行った。耐食性試験は、飽和蒸気圧下におけるＰＣＴ試験（プレッシャークッカー試験：Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｃｏｏｋｅｒ Ｔｅｓｔ）により実施した。具体的には、Ｒ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石を２気圧、１００％ＲＨの環境下に１０００時間おいて、試験前後での質量変化を測定した。磁石の表面積あたりの質量減少が３ｍｇ／ｃｍ２以下である場合に耐食性が良好であると判断とした。質量減少が２ｍｇ／ｃｍ２以下である場合に耐食性が特に良好であると判断とした。耐食性が特に良好な場合を◎、耐食性が良好な場合を○、耐食性が良好でない場合を×とした。ただし、今回耐食性試験を実施した試料で耐食性が良好でないものはなかった。
さらに、各試料について、高温減磁率を測定した。まず、試料の形状をパーミアンス係数が０．５となる形状に加工した。そして、４０００ｋＡ／ｍのパルス磁場により試料の着磁を行い、室温（２３℃）における試料の総磁束量を測定し、これをＢ０とした。総磁束量は、例えばフラックスメーター等により測定した。次に試料を２００℃に２時間高温暴露し、室温に戻す。試料温度が室温に戻ったら、再度残留磁束を測定し、これをＢ１とした。高温減磁率をＤ（％）とすると、
Ｄ＝１００＊（Ｂ１−Ｂ０）／Ｂ０（％）
となる。高温減磁率の絶対値が１％未満である場合を良好とした。
Figure 2019102708
Figure 2019102708
Figure 2019102708
表１では、ＴＲＥおよびＢを変化させた。また、ＮｄとＰｒの質量比が概ね３：１になるようにＮｄおよびＰｒを含有させた。表２では、ＴＲＥおよびＤｙを変化させた。表３の試料番号９１〜１３２では、Ｂ以外の各成分の含有量を変化させた。また、試料番号１３３〜１３５では、ＴＲＥを固定してＮｄおよびＰｒの含有量を変化させた。
表１〜表３より、全ての実施例はＢｒ、ＨｃＪ、ＰＩ、角型比および耐食性が良好であった。これに対し、全ての比較例はＢｒ、ＨｃＪ、ＰＩ、角型比および耐食性のうち一つ以上が良好ではなかった。なお、全ての実施例および比較例のＲ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石について、電子プローブマイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）を用いてＴｂ濃度分布を分析し、Ｔｂの濃度分布が、外側から内側に向かって低下する濃度分布であることを確認した。
また、Ｄｙの含有量が２．５質量％以上６．５質量％以下であり、Ｔｂ／Ｃが０．１０以上０．９５以下である実施例は高温減磁率が良好になる傾向にあった。
さらに、Ｃの含有量が９００ｐｐｍ〜１１００ｐｐｍである実施例は、角型比が良好になる傾向にあった。
１…Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石

Claims (6)

  1. Ｒが希土類元素であり、ＴがＦｅおよびＣｏであり、Ｂがホウ素であるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石であって、
    Ｒとして少なくともＤｙおよびＴｂを含有し、
    Ｍを含有し、
    Ｍは、Ｃｕ、Ｇａ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ａｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｓｉ、Ｂｉ、Ｓｎから選択される１種以上の元素であり、
    Ｍとして少なくともＣｕを含有し、
    Ｒ、Ｔ、ＢおよびＭの合計質量を１００質量％として、
    Ｒの合計含有量が２８．０５質量％〜３０．６０質量％、
    Ｄｙの含有量が１．０質量％〜６．５質量％、
    Ｃｕの含有量が０．０４質量％〜０．５０質量％、
    Ｃｏの含有量が０．５質量％〜３．０質量％、
    Ｂの含有量が０．８５質量％〜０．９５質量％であり、
    Ｔｂの濃度分布が、前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の外側から内側に向かって低下する濃度分布であることを特徴とするＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
  2. Ｒとして少なくともＮｄを含有する請求項１に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
  3. Ｒとして少なくともＰｒを含有し、Ｐｒの含有量が０より大きく１０．０質量％以下であるである請求項１または２に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
  4. Ｒの合計含有量をＴＲＥとする場合に、ＴＲＥ／Ｂが原子数比で２．２１〜２．６２である請求項１〜３のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
  5. Ｔｂ／Ｃが原子数比で０．１０〜０．９５である請求項１〜４のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
  6. １４Ｂ／（Ｆｅ＋Ｃｏ）が原子数比で１．０１以下である請求項１〜５のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
JP2017233832A 2017-12-05 2017-12-05 Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石 Active JP7251916B2 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017233832A JP7251916B2 (ja) 2017-12-05 2017-12-05 Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石
US16/202,763 US11232889B2 (en) 2017-12-05 2018-11-28 R-T-B based permanent magnet
DE102018220580.9A DE102018220580A1 (de) 2017-12-05 2018-11-29 Permanentmagnet auf R-T-B Basis
CN201811467526.5A CN109935432B (zh) 2017-12-05 2018-12-03 R-t-b系永久磁铁

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017233832A JP7251916B2 (ja) 2017-12-05 2017-12-05 Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2019102708A true JP2019102708A (ja) 2019-06-24
JP7251916B2 JP7251916B2 (ja) 2023-04-04

Family

ID=66547931

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017233832A Active JP7251916B2 (ja) 2017-12-05 2017-12-05 Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石

Country Status (4)

Country Link
US (1) US11232889B2 (ja)
JP (1) JP7251916B2 (ja)
CN (1) CN109935432B (ja)
DE (1) DE102018220580A1 (ja)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2023510819A (ja) * 2020-01-21 2023-03-15 福建省長汀金龍希土有限公司 Ｒ－Ｆｅ－Ｂ系焼結磁石及びその粒界拡散処理方法
JP2023512541A (ja) * 2020-04-30 2023-03-27 烟台正海磁性材料股▲フン▼有限公司 微細結晶、高保磁力のネオジム鉄ボロン系焼結磁石及びその製造方法
JP2023515331A (ja) * 2020-04-30 2023-04-13 フージャン チャンティン ゴールデン ドラゴン レア－アース カンパニー リミテッド Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石材料、製造方法、並びに応用
WO2024257745A1 (ja) * 2023-06-14 2024-12-19 信越化学工業株式会社 希土類焼結磁石
JP2025500990A (ja) * 2021-12-27 2025-01-15 烟台正海磁性材料股▲フン▼有限公司 高保磁力ネオジムセリウム鉄ボロン永久磁石及びその製造方法並びに応用
JP2025501463A (ja) * 2022-03-18 2025-01-22 北京中科三環高技術股▲ふん▼有限公司 Ｒ－ｔ－ｂ磁石およびその製造方法

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019102707A (ja) * 2017-12-05 2019-06-24 Tdk株式会社 Ｒ−ｔ−ｂ系永久磁石
CN110428947B (zh) * 2019-07-31 2020-09-29 厦门钨业股份有限公司 一种稀土永磁材料及其原料组合物、制备方法和应用
CN110993233B (zh) * 2019-12-09 2021-08-27 厦门钨业股份有限公司 一种r-t-b系永磁材料、原料组合物、制备方法、应用
JP7287314B2 (ja) * 2020-03-03 2023-06-06 Tdk株式会社 磁石構造体

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2004029998A1 (ja) * 2002-09-30 2006-01-26 Tdk株式会社 Ｒ−ｔ−ｂ系希土類永久磁石の製造方法
US20060213583A1 (en) * 2005-03-23 2006-09-28 Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. Rare earth permanent magnet
JP2006303433A (ja) * 2005-03-23 2006-11-02 Shin Etsu Chem Co Ltd 希土類永久磁石
WO2008139559A1 (ja) * 2007-05-02 2008-11-20 Hitachi Metals, Ltd. Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石
CN101375352A (zh) * 2006-01-31 2009-02-25 日立金属株式会社 R-Fe-B类稀土烧结磁铁及其制造方法
WO2009122709A1 (ja) * 2008-03-31 2009-10-08 日立金属株式会社 Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石およびその製造方法
WO2012099188A1 (ja) * 2011-01-19 2012-07-26 日立金属株式会社 Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石
JP2014160760A (ja) * 2013-02-20 2014-09-04 Hitachi Metals Ltd Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石の製造方法
WO2015030231A1 (ja) * 2013-09-02 2015-03-05 日立金属株式会社 Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石の製造方法
JP2016169438A (ja) * 2015-03-13 2016-09-23 昭和電工株式会社 Ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石及びｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9A (en) * 1836-08-10 Thomas Blanchard Method of riveting plank or made blocks
US328A (en) * 1837-07-31 Improved mode of attaching knives or
US835A (en) * 1838-07-12 X i i i x
DE69916764T2 (de) 1998-12-15 2005-03-31 Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. Auf Seltenerd/Eisen/Bor basierte Legierung für Dauermagnet
BRPI0506147B1 (pt) 2004-10-19 2020-10-13 Shin-Etsu Chemical Co., Ltd método para preparar um material de ímã permanente de terra rara
EP2172947B1 (en) * 2007-06-29 2020-01-22 TDK Corporation Rare earth magnet
JP5256851B2 (ja) * 2008-05-29 2013-08-07 Ｔｄｋ株式会社 磁石の製造方法
JP5120710B2 (ja) * 2008-06-13 2013-01-16 日立金属株式会社 ＲＬ−ＲＨ−Ｔ−Ｍｎ−Ｂ系焼結磁石
JP6493138B2 (ja) * 2015-10-07 2019-04-03 Tdk株式会社 Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石
JP6488976B2 (ja) * 2015-10-07 2019-03-27 Tdk株式会社 Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石
CN106920669B (zh) * 2015-12-25 2020-09-01 天津三环乐喜新材料有限公司 一种R-Fe-B系烧结磁体的制备方法
CN108154988B (zh) * 2016-12-06 2020-10-23 Tdk株式会社 R-t-b系永久磁铁
JP2019102707A (ja) * 2017-12-05 2019-06-24 Tdk株式会社 Ｒ−ｔ−ｂ系永久磁石

Patent Citations (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2004029998A1 (ja) * 2002-09-30 2006-01-26 Tdk株式会社 Ｒ−ｔ−ｂ系希土類永久磁石の製造方法
US20060213583A1 (en) * 2005-03-23 2006-09-28 Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. Rare earth permanent magnet
JP2006303433A (ja) * 2005-03-23 2006-11-02 Shin Etsu Chem Co Ltd 希土類永久磁石
US20100231338A1 (en) * 2006-01-31 2010-09-16 Hitachi Metals, Ltd. R-Fe-B RARE-EARTH SINTERED MAGNET AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME
CN101375352A (zh) * 2006-01-31 2009-02-25 日立金属株式会社 R-Fe-B类稀土烧结磁铁及其制造方法
JP2011223007A (ja) * 2006-01-31 2011-11-04 Hitachi Metals Ltd Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類焼結磁石およびその製造方法
WO2008139559A1 (ja) * 2007-05-02 2008-11-20 Hitachi Metals, Ltd. Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石
US20110025440A1 (en) * 2008-03-31 2011-02-03 Hitachi Metals, Ltd. R-t-b-type sintered magnet and method for production thereof
WO2009122709A1 (ja) * 2008-03-31 2009-10-08 日立金属株式会社 Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石およびその製造方法
WO2012099188A1 (ja) * 2011-01-19 2012-07-26 日立金属株式会社 Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石
US20130293328A1 (en) * 2011-01-19 2013-11-07 Hitachi Metals, Ltd. R-t-b sintered magnet
JP2014160760A (ja) * 2013-02-20 2014-09-04 Hitachi Metals Ltd Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石の製造方法
WO2015030231A1 (ja) * 2013-09-02 2015-03-05 日立金属株式会社 Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石の製造方法
US20160284468A1 (en) * 2013-09-02 2016-09-29 Hitachi Metals, Ltd. Method for producing r-t-b based sintered magnet
JP2016169438A (ja) * 2015-03-13 2016-09-23 昭和電工株式会社 Ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石及びｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2023510819A (ja) * 2020-01-21 2023-03-15 福建省長汀金龍希土有限公司 Ｒ－Ｆｅ－Ｂ系焼結磁石及びその粒界拡散処理方法
JP7673074B2 (ja) 2020-01-21 2025-05-08 福建省金龍稀土股分有限公司 Ｒ－Ｆｅ－Ｂ系焼結磁石のＨＲ粒界拡散処理方法
JP2023512541A (ja) * 2020-04-30 2023-03-27 烟台正海磁性材料股▲フン▼有限公司 微細結晶、高保磁力のネオジム鉄ボロン系焼結磁石及びその製造方法
JP2023515331A (ja) * 2020-04-30 2023-04-13 フージャン チャンティン ゴールデン ドラゴン レア－アース カンパニー リミテッド Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石材料、製造方法、並びに応用
JP7366279B2 (ja) 2020-04-30 2023-10-20 フージャン チャンティン ゴールデン ドラゴン レア－アース カンパニー リミテッド Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石材料、製造方法、並びに応用
JP7556038B2 (ja) 2020-04-30 2024-09-25 烟台正海磁性材料股▲フン▼有限公司 ネオジム鉄ボロン磁石の製造方法
JP2025500990A (ja) * 2021-12-27 2025-01-15 烟台正海磁性材料股▲フン▼有限公司 高保磁力ネオジムセリウム鉄ボロン永久磁石及びその製造方法並びに応用
JP2025501463A (ja) * 2022-03-18 2025-01-22 北京中科三環高技術股▲ふん▼有限公司 Ｒ－ｔ－ｂ磁石およびその製造方法
WO2024257745A1 (ja) * 2023-06-14 2024-12-19 信越化学工業株式会社 希土類焼結磁石

Also Published As

Publication number Publication date
US20190172615A1 (en) 2019-06-06
CN109935432A (zh) 2019-06-25
DE102018220580A1 (de) 2019-06-06
US11232889B2 (en) 2022-01-25
JP7251916B2 (ja) 2023-04-04
CN109935432B (zh) 2022-05-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7588618B2 (ja) Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石
JP7251917B2 (ja) Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石
JP6488976B2 (ja) Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石
JP6493138B2 (ja) Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石
JP7251916B2 (ja) Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石
CN100520992C (zh) 稀土永磁体
CN100594566C (zh) 功能梯度稀土永磁体
CN105960690B (zh) R-t-b系烧结磁体及其制造方法
CN108154988B (zh) R-t-b系永久磁铁
JP6094612B2 (ja) Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石の製造方法
US11710587B2 (en) R-T-B based permanent magnet
JP7424126B2 (ja) Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石
CN115315764B (zh) R-t-b系永久磁铁及其制造方法、马达及汽车
JP2018174314A (ja) Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石
JP7537536B2 (ja) Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石
JP6508447B1 (ja) Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石の製造方法
JP2018093201A (ja) Ｒ−ｔ−ｂ系永久磁石
JP2024136167A (ja) Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石
JP2022008212A (ja) Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石およびモータ
JP7447573B2 (ja) Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石
JP2024137722A (ja) Ｒ－ｔ－ｂ系永久磁石
JP2021155783A (ja) Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20200714

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20210416

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20210608

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20210806

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20220201

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20220428

C60 Trial request (containing other claim documents, opposition documents)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C60

Effective date: 20220428

A911 Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20220513

C21 Notice of transfer of a case for reconsideration by examiners before appeal proceedings

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C21

Effective date: 20220517

A912 Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912

Effective date: 20220617

C211 Notice of termination of reconsideration by examiners before appeal proceedings

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C211

Effective date: 20220621

C22 Notice of designation (change) of administrative judge

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C22

Effective date: 20230117

C23 Notice of termination of proceedings

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C23

Effective date: 20230221

C03 Trial/appeal decision taken

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C03

Effective date: 20230322

C30A Notification sent

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C3012

Effective date: 20230322

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20230323

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7251916

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250