JP2020002931A - 火力発電プラント - Google Patents

Abstract

【課題】電力系統の周波数が急激に減少した場合に、発電機出力を十分に増加させることを容易に実現可能な火力発電プラントを提供する。
【解決手段】実施形態の火力発電プラントでは、制御装置は、電力系統における系統周波数の減少を検出した時には、給水加熱部に供給される加熱媒体の流量を前記通常運転の場合よりも低減するように、抽気絞り弁の開度を前記所定量より小さくすることによって、発電機の出力を通常運転の場合に比べて増加させる出力増大運転を行う。これとともに、制御装置は、出力増大運転を実行しているときには、復水器から給水加熱部を介してボイラへ流れる水の温度に基づいて、抽気絞り弁の動作を制御する。
【選択図】図２

Description

本発明の実施形態は、火力発電プラントに関する。

火力発電プラントは、電力系統において系統周波数が減少したとき、発電機出力の増加が要求される。この場合、一般的には、通常運転（系統周波数が安定している時に行われる運転）の際に開度を絞る運用（絞り運用）が行われている主蒸気加減弁を、系統周波数の低下に応じた開度まで開く。これにより、蒸気タービンに作動媒体として供給される蒸気の量（飲み込み蒸気量）を増加させる。その結果、発電機出力（負荷）が増加し、系統周波数が回復する。

ところが、自然エネルギーによる発電の増加により発電量の急変が起こり、系統周波数の減少が急激に生ずる場合がある。たとえば、１０秒程度の短時間で、１％程度の系統周波数の減少が発生する場合がある。このため、上記のような運用を実行することだけでは、要求された発電機出力の増加を実現することが困難な場合がある。

このような課題に対応するために、さまざまな技術が提案されている。たとえば、「復水絞り運転」を実行することが提案されている。「復水絞り運転」においては、蒸気タービンから給水加熱器へ加熱媒体として供給する抽気蒸気の流量を減少させると共に、給水加熱器へ被加熱媒体として供給する復水の流量を減少させる。「復水絞り運転」の実行により、蒸気タービンにおいて膨張仕事を行う蒸気が増加するので、発電機出力が増大する。たとえば、「復水絞り運転」では、「復水絞り運転」の開始から３０秒を経過した後に、通常運転の発電出力に対して、２〜５％、発電出力を増加させることができる。

特開２０１３−５３５３１号公報 特開昭６２−２９１４０２号公報

しかしながら、上記においては、さまざまな問題が生ずる場合があるため、電力系統の周波数が減少した場合に、発電機出力を十分に増加させることが困難な場合がある。

したがって、本発明が解決しようとする課題は、電力系統の周波数が減少した場合に、タービンプラント側にて、発電機出力を十分に増加させることを容易に実現可能な、火力発電プラントを提供することである。

実施形態に係る火力発電プラントは、蒸気タービン、復水器、給水加熱部、ボイラ、および、発電機を備える。復水器は、蒸気タービンから排気された蒸気を冷却して凝縮させる。給水加熱部は、蒸気タービンから抽気された蒸気を加熱媒体として用いて、復水器において凝縮された水を加熱する。ボイラは、給水加熱部において加熱された水を加熱することによって蒸気を生成する。ボイラで生成された蒸気が蒸気タービンに供給されることによって、発電機が駆動し、発電を行う。発電機で発電された電力は、電力系統に出力される。実施形態に係る火力発電プラントは、更に、抽気絞り弁と制御装置とを有する。抽気絞り弁は、油圧弁であり、給水加熱部に供給される加熱媒体の流量を調整する。制御装置は、抽気絞り弁の動作を制御する。ここでは、制御装置は、通常運転の場合には前記抽気絞り弁の開度を所定量に調整し、電力系統における系統周波数の減少を検出した時には、給水加熱部に供給される加熱媒体の流量を通常運転の場合よりも低減するように、抽気絞り弁の開度を所定量より小さくすることによって、発電機の出力を通常運転の場合に比べて増加させる出力増大運転を行う。これとともに、制御装置は、出力増大運転を実行しているときには、復水器から給水加熱部を介してボイラへ流れる水の温度に基づいて、抽気絞り弁の動作を制御する。

図１は、第１実施形態に係る火力発電プラントの要部を模式的に示す図である。 図２は、第１実施形態に係る火力発電プラントにおいて、給水加熱部の詳細構成を示す図である。 図３は、第１実施形態に係る火力発電プラントにおいて、抽気絞り弁の構成を模式的に示す図である。 図４は、第１実施形態に係る火力発電プラントにおいて、制御装置が行う演算の内容を模式的に示す図である。 図５は、第１実施形態に係る火力発電プラントにおいて、「出力増大運転」を実行するときの流れを示すフロー図である。 図６は、第１実施形態に係る火力発電プラントにおいて、「出力増大運転」を実行するときに、第１高圧給水加熱器の入口温度と出口温度との温度差と、第２の高圧抽気絞り弁の開度との関係を示す図である。 図７Ａは、第１実施形態の変形例１−１において、「出力増大運転」を実行するときの流れを示すフロー図である。 図７Ｂは、第１実施形態の変形例１−１において、「出力増大運転」を実行するときの流れを示すフロー図である。 図７Ｃは、第１実施形態の変形例１−１において、「出力増大運転」を実行するときの流れを示すフロー図である。 図８は、第１実施形態の変形例１−１において、「出力増大運転」を実行するときに、高圧給水加熱器の温度と、高圧抽気絞り弁の開度との関係を示す図である。 図９は、第１実施形態の変形例１−３に係る火力発電プラントにおいて、給水加熱部の詳細構成を示す図である。 図１０は、第２実施形態に係る火力発電プラントにおいて、給水加熱部の詳細構成を示す図である。 図１１は、第２実施形態に係る火力発電プラントにおいて、制御装置が行う演算の内容を模式的に示す図である。 図１２は、第２実施形態の変形例２−１に係る火力発電プラントにおいて、抽気絞り弁の構成を模式的に示す図である。 図１３は、第２実施形態の変形例２−２に係る火力発電プラントにおいて、給水加熱部の詳細構成を示す図である。 図１４は、第２実施形態の変形例２−２に係る火力発電プラントにおいて、制御装置が行う演算の内容を模式的に示す図である。

＜第１実施形態＞
第１実施形態に係る火力発電プラントの要部について、図１を用いて説明する。

図１に示すように、本実施形態の火力発電プラントでは、蒸気タービン１から排気された蒸気Ｆ１（排気蒸気）が、復水器２で冷却されて凝縮する。復水器２において凝縮した水Ｆ２（復水）は、給水加熱部３で加熱される。そして、給水加熱部３において加熱された水Ｆ３（給水）は、ボイラ４で加熱され、蒸気Ｆ４（主蒸気）が生成される。ボイラ４で生成された蒸気Ｆ４が蒸気タービン１に作動媒体として供給される。これにより、蒸気タービン１が発電機１４を駆動させて、発電が行われる。

本実施形態において、火力発電プラントは、再生サイクルおよび再熱サイクルを構成するように、蒸気タービン１と復水器２と給水加熱部３とボイラ４との各部が構成されている。以下より、火力発電プラントを構成する各部の詳細について順次説明する。

本実施形態において、蒸気タービン１は、高圧タービン部１１、中圧タービン部１２、および、低圧タービン部１３によって構成されている。蒸気タービン１は、高圧タービン部１１と中圧タービン部１２と低圧タービン部１３とにおいて、タービンロータ（図示省略）が回転することで、発電機１４を駆動させる。発電機１４の駆動によって生じた電力は、電力系統（図示省略）に出力される。

具体的には、蒸気タービン１のうち、高圧タービン部１１は、単流式であって、ボイラ４から蒸気Ｆ４が作動媒体として供給口Ａ１１から流入し、排気口Ａ１１ｂから蒸気Ｂ１ｂが流出する。ここでは、ボイラ４で生成された蒸気Ｆ４は、蒸気止め弁（図示省略）および蒸気加減弁（図示省略）を経由して、高圧タービン部１１に導入される。そして、高圧タービン部１１の排気口Ａ１１ｂから流出した蒸気Ｂ１ｂのうち、大部分の蒸気Ｂ１ｂ＿１は、ボイラ４に流れ、ボイラ４で再び加熱される。これに対して、排気口Ａ１１ｂから流出した蒸気Ｂ１ｂのうち、残りの蒸気Ｂ１ｂ＿２は、給水加熱部３に流れる。この他に、高圧タービン部１１は、抽気口Ａ１１ａが形成されており、抽気口Ａ１１ａから蒸気Ｂ１ａが流出し、その蒸気Ｂ１ａが給水加熱部３へ流れる。

蒸気タービン１のうち、中圧タービン部１２は、ボイラ４において再度加熱された蒸気Ｂ４（再熱蒸気）が作動媒体として供給口Ａ１２から流入し、排気口Ａ１２ｂ，Ａ１２ｃから蒸気Ｂ１ｄ，Ｂ１２が流出する。ここでは、ボイラ４において再度加熱された蒸気Ｂ４は、インターセプト弁（図示省略）を経由して、中圧タービン部１２に導入される。中圧タービン部１２の排気口Ａ１２ｂから流出した蒸気Ｂ１ｄは、給水加熱部３へ流れる。また、中圧タービン部１２の排気口Ａ１２ｃから流出した蒸気Ｂ１２は、低圧タービン部１３へ流れる。この他に、中圧タービン部１２は、抽気口Ａ１２ａが形成されており、抽気口Ａ１２ａから蒸気Ｂ１ｃが流出し、その蒸気Ｂ１ｃが給水加熱部３へ流れる。

蒸気タービン１のうち、低圧タービン部１３は、複流型であり、供給口Ａ１３から作動流体として流入した蒸気Ｂ１２が低圧タービン部１３の内部で分岐して流れ、排気口Ａ１３ｃから蒸気Ｆ１が流出する。排気口Ａ１３ｃから流出した蒸気Ｆ１は、復水器２へ流れる。この他に、低圧タービン部１３は、複数の抽気口Ａ１３ａ，Ａ１３ｂが形成されている。低圧タービン部１３においては、抽気口Ａ１３ａから流出した蒸気Ｂ１ｅと共に、その抽気口Ａ１３ａよりも下流に位置する抽気口Ａ１３ｂから流出した蒸気Ｂ１ｆが、給水加熱部３へ流れる。

復水器２は、低圧タービン部１３の排気口Ａ１３ｃから排出された蒸気Ｆ１を冷却し凝縮させるために設置されている。復水器２は、たとえば、海水や大気を冷却媒体として用いて、蒸気Ｆ１の冷却を行う。復水器２で凝縮した水Ｆ２は、復水ポンプＰ２によって加圧されて、給水加熱部３に移送される。

給水加熱部３は、蒸気タービン１から抽気された蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ，Ｂ１ｄ，Ｂ１ｅ，Ｂ１ｆを用いて、復水器２で凝縮した水Ｆ２を加熱し、その加熱した水Ｆ３をボイラ４に供給するように構成されている。つまり、本実施形態の火力発電プラントは、再生サイクルを構成している。

給水加熱部３は、給水加熱器３１〜３５を複数備えている。

本実施形態の給水加熱部３においては、第１高圧給水加熱器３１（３１ａ，３１ｂ）、第２高圧給水加熱器３２（３２ａ，３２ｂ）、および、第３高圧給水加熱器３３（３３ａ，３３ｂ）が、設置されており、高圧給水加熱部（高圧給水加熱器群）を構成している。ここでは、第１高圧給水加熱器３１ａと第２高圧給水加熱器３２ａと第３高圧給水加熱器３３ａとが直列に並んでいる。これと共に、第１高圧給水加熱器３１ｂと第２高圧給水加熱器３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ｂとが直列に並んでいる。そして、第１高圧給水加熱器３１ａと第２高圧給水加熱器３２ａと第３高圧給水加熱器３３ａとで構成された一方の組と、第１高圧給水加熱器３１ｂと第２高圧給水加熱器３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ｂとで構成された他方の組とが並列に並んでいる。

また、給水加熱部３においては、第１低圧給水加熱器３４および第２低圧給水加熱器３５が設置されており、低圧給水加熱部（低圧給水加熱器群）を構成している。

給水加熱器３１〜３５のそれぞれは、たとえば、シェルの内部にチューブが収容されているシェル＆チューブ式の熱交換器である。

さらに、給水加熱部３においては、脱気器３１１が設けられている。脱気器３１１は、たとえば、直接接触式の熱交換器である。

給水加熱部３において、複数の給水加熱器３１〜３５および脱気器３１１のそれぞれに加熱媒体として供給される蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ，Ｂ１ｄ，Ｂ１ｅ，Ｂ１ｆ（抽気蒸気）のそれぞれは、復水器２で凝縮した水Ｆ２の流れに沿って、圧力が順次高くなっている。そして、給水加熱部３において、復水器２で凝縮した水Ｆ２は、低圧給水加熱器（第２低圧給水加熱器３５、第１低圧給水加熱器３４）、脱気器３１１、高圧給水加熱器（第３高圧給水加熱器３３、第２高圧給水加熱器３２、および、第１高圧給水加熱器３１）を順次流れるときに、蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ，Ｂ１ｄ，Ｂ１ｅ，Ｂ１ｆの熱によって加熱されて、温度が上昇する。

高圧給水加熱器（第３高圧給水加熱器３３、第２高圧給水加熱器３２、および、第１高圧給水加熱器３１）では、脱気器３１１を流出した水Ｆ３１１が２つに分岐して流れる。ここでは、その分岐された一方の水Ｆ３１１ａが、第１高圧給水加熱器３１ａと第２高圧給水加熱器３２ａと第３高圧給水加熱器３３ａとで構成された一方の組を流れることで加熱される。また、その分岐された他方の水Ｆ３１１ｂが、第１高圧給水加熱器３１ｂと第２高圧給水加熱器３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ｂとで構成された一方の組を流れることで加熱される。このように、本実施形態の給水加熱部３は、複数の給水加熱器３１〜３５が多段階に構成されている。

給水加熱部３を構成する各部について更に詳細に説明する。

給水加熱部３のうち、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂは、高圧タービン部１１の抽気口Ａ１１ａから供給される蒸気Ｂ１ａと、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂから供給される水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂとの間において、熱交換が行われる。この熱交換により、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂから流出した水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂは、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂで加熱される。この一方で、高圧タービン部１１の抽気口Ａ１１ａから流出した蒸気Ｂ１ａは、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂでの熱交換により冷却されて凝縮し、ドレン水Ｂ３１ａ，Ｂ３１ｂとして第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂへ流出する。

給水加熱部３のうち、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂは、高圧タービン部１１の排気口Ａ１１ｂから供給される蒸気Ｂ１ｂ＿２と、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂから供給される水Ｆ３３ａ，Ｆ３３ｂとの間において、熱交換が行われる。この熱交換により、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂから流出した水Ｆ３３ａ，Ｆ３３ｂは、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂで加熱される。この一方で、高圧タービン部１１の排気口Ａ１１ｂから流出した蒸気Ｂ１ｂ＿２は、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂでの熱交換により冷却されて凝縮し、ドレン水Ｂ３２ａ，Ｂ３２ｂとして第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂへ流出する。

給水加熱部３のうち、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂは、中圧タービン部１２の抽気口Ａ１２ａから供給される蒸気Ｂ１ｃと、脱気器３１１から供給される水Ｆ３１１ａ，Ｆ３１１ｂとの間において、熱交換が行われる。この熱交換により、脱気器３１１から流出した水Ｆ３１１ａ，Ｆ３１１ｂは、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂで加熱される。この一方で、中圧タービン部１２の抽気口Ａ１２ａから流出した蒸気Ｂ１ｃは、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂでの熱交換により冷却されて凝縮し、ドレン水Ｂ３３ａ，Ｂ３３ｂとして脱気器３１１へ流出する。

給水加熱部３のうち、脱気器３１１は、中圧タービン部１２の排気口Ａ１２ｂから供給される蒸気Ｂ１ｄが、第１低圧給水加熱器３４から供給される水Ｆ３４に混合されて加熱されることによって、その水Ｆ３４について脱気を行う。脱気器３１１は、広義には給水加熱器の一種であって、第１低圧給水加熱器３４から供給された水Ｆ３４に溶解している気体を取り除くと共に、加熱を行う。脱気器３１１で脱気された水Ｆ３１１は、給水ポンプＰ３１１によって加圧された後に分岐し、その分岐した水Ｆ３１１ａ，Ｆ３１１ｂが第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂに移送される。

給水加熱部３のうち、第１低圧給水加熱器３４は、低圧タービン部１３の抽気口Ａ１３ａから供給される蒸気Ｂ１ｅと、第２低圧給水加熱器３５から供給される水Ｆ３５との間において、熱交換が行われる。この熱交換により、第２低圧給水加熱器３５から流出した水Ｆ３５は、加熱される。この一方で、低圧タービン部１３の抽気口Ａ１３ａから流出した蒸気Ｂ１ｅは、第１低圧給水加熱器３４での熱交換により冷却されて凝縮し、ドレン水Ｂ３４として第２低圧給水加熱器３５に流出する。

給水加熱部３において、第２低圧給水加熱器３５は、低圧タービン部１３の抽気口Ａ１３ｂから供給される蒸気Ｂ１ｆと、復水器２から復水ポンプＰ２を介して供給される水Ｆ２との間において、熱交換が行われる。この熱交換により、復水器２を流出した水Ｆ２は、第２低圧給水加熱器３５で加熱される。この一方で、低圧タービン部１３の抽気口Ａ１３ｂから流出した蒸気Ｂ１ｆは、第２低圧給水加熱器３５での熱交換により冷却されて凝縮し、ドレン水Ｂ３５として復水器２に流出する。

ボイラ４は、給水加熱部３で加熱された水Ｆ３が流入する。ここでは、給水加熱部３において、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂで加熱された水Ｆ３１ａ，Ｆ３１ｂが合流した後に、その合流した水Ｆ３が被加熱媒体として供給される。そして、ボイラ４は、たとえば、燃焼により発生する燃焼排ガスを用いて、その給水加熱部３から供給された水Ｆ３を加熱することで蒸発させる。ボイラ４で生じた蒸気Ｆ４は、高圧タービン部１１に作動媒体として供給される。

この他に、ボイラ４は、高圧タービン部１１の排気口Ａ１１ｂから流出した蒸気Ｂ１ｂのうち大部分の蒸気Ｂ１ｂ＿１が流入し、その蒸気Ｂ１ｂ＿１を再度加熱する。ボイラ４で再度加熱された蒸気Ｂ４は、中圧タービン部１２に作動媒体として供給される。このように、本実施形態の火力発電プラントは、ボイラ４で蒸気を再熱する再熱サイクルで構成されている。

給水加熱部３の詳細構成に関して、図２を用いて説明する。

本実施形態の給水加熱部３においては、図２に示すように、複数の抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５が設けられている。本実施形態では、複数の抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５は、多段階の給水加熱器３１〜３５の各段に設けられている。

具体的には、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１は、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ａの流量を調整するために設置されている。第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２は、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を調整するために設置されている。そして、第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３は、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｃの流量を調整するために設置されている。

これと共に、第１の低圧抽気絞り弁Ｖ３４は、第１低圧給水加熱器３４に加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｅの流量を調整するために設置されている。そして、第２の低圧抽気絞り弁Ｖ３５は、第２低圧給水加熱器３５に加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｆの流量を調整するために設置されている。

抽気絞り弁の構成について図３を用いて説明する。図３においては、複数の抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５のうち、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の断面を模式的に示しているが、他も同様である。

図３に示すように、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１は、バタフライ弁であって、管状の弁ケーシング３００の内部においてディスク状の弁体３１０が弁棒３２０と共に回転することによって、開閉動作が行われるように構成されている。

ここでは、弁ケーシング３００の管軸方向に対して直交する方向に弁棒３２０が延在するように設置されている。そして、弁棒３２０は、弁棒３２０の延在方向を回転軸として、駆動装置３３０によって回転する。

駆動装置３３０は、シリンダの内部にピストン（図示省略）が収容されており、シリンダの内部の油圧を制御することによってピストンが移動する油圧駆動装置である。駆動装置３３０は、ピストンに連結された操作ロッドがリンク部材を介して弁棒３２０に連結されており、ピストンの移動に応じて弁棒３２０と共に弁体３１０を回転させることによって、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開閉動作を行うように構成されている。つまり、本実施形態において、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１は、油圧弁であって、油圧に応じて開度が調整されるように構成されている。

第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１を全て開けた全開状態にするには、ディスク状の弁体３１０が弁ケーシング３００の管軸方向に沿うように、弁体３１０が回転する。これにより、弁体３１０の外周面と弁ケーシング３００の内周面との間が最も離れた状態になる（図中の実線で示す状態）。その結果、弁ケーシング３００において蒸気Ｂ１ａが入口３００Ａから出口３００Ｂへ流れる。

これに対して、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１を全て閉めた全閉状態にするときには、ディスク状の弁体３１０が弁ケーシング３００の管軸方向に対して直交するように弁体３１０が回転する。これにより、弁体３１０の外周面と弁ケーシング３００の内周面とが接触した状態になる（図中の破線で示す状態）。その結果、弁ケーシング３００において入口３００Ａから出口３００Ｂへ流れる蒸気Ｂ１ａが遮断される。

図２に示すように、本実施形態の給水加熱部３においては、複数の給水温度計Ｔ３１ａ〜Ｔ３３ａ，Ｔ３１ｂ〜Ｔ３３ｂ，Ｔ３４，Ｔ３５，Ｔ３１１ａ，Ｔ３１１ｂ，Ｔ２が設置されている。

具体的には、給水温度計Ｔ３１ａ，Ｔ３１ｂは、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂから流出した水Ｆ３１ａ，Ｆ３１ｂの流路に設置されており、その水Ｆ３１ａ，Ｆ３１ｂの温度を計測する。給水温度計Ｔ３２ａ，Ｔ３２ｂは、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂから流出した水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂの流路に設置されており、その水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂの温度を計測する。給水温度計Ｔ３３ａ，Ｔ３３ｂは、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂから流出した水Ｆ３３ａ，Ｆ３３ｂの流路に設置されており、その水Ｆ３３ａ，Ｆ３３ｂの温度を計測する。

これと共に、脱気器３１１から流出した後に給水ポンプＰ３１１を介して第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂに流入する水Ｆ３１１の温度を計測するように、給水温度計Ｔ３１１ａ，Ｔ３１１ｂが水Ｆ３１１の流路に設置されている。

また、第１低圧給水加熱器３４から流出した水Ｆ３４の温度を計測するように、給水温度計Ｔ３４が水Ｆ３４の流路に設置されている。第２低圧給水加熱器３５から流出した水Ｆ３５の温度を計測するように、給水温度計Ｔ３５が水Ｆ３５の流路に設置されている。さらに、復水器２から流出した後に復水ポンプＰ２を介して第２低圧給水加熱器３５に流入する水Ｆ２の温度を計測するように、給水温度計Ｔ２が水Ｆ２の流路に設置されている。

本実施形態では、複数の給水温度計Ｔ３１ａ〜Ｔ３３ａ，Ｔ３１ｂ〜Ｔ３３ｂ，Ｔ３４，Ｔ３５，Ｔ３１１ａ，Ｔ３１１ｂ，Ｔ２のそれぞれは、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂ，３４，３５のそれぞれにおいて、流入する水の入口温度と流出する水の出口温度との温度差を算出するために設置されている。

具体的には、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて入口に供給される水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂの入口温度と出口から排出される水Ｆ３１ａ，Ｆ３１ｂの出口温度との温度差に関しては、給水温度計Ｔ３１ａ，Ｔ３１ｂで検出された温度から、給水温度計Ｔ３２ａ，Ｔ３２ｂで検出された温度を差し引いた差分処理を行うことによって算出される。第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂにおける入口温度と出口温度との温度差に関しては、給水温度計Ｔ３２ａ，Ｔ３２ｂで検出された温度から、給水温度計Ｔ３３ａ，Ｔ３３ｂで検出された温度を差し引いた差分処理を行うことによって算出される。同様に、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂにおける入口温度と出口温度との温度差に関しては、給水温度計Ｔ３３ａ，Ｔ３３ｂで検出された温度から、給水温度計Ｔ３１１ａ，Ｔ３１１ｂで検出された温度を差し引いた差分処理を行うことによって算出される。

これと共に、第１低圧給水加熱器３４における入口温度と出口温度との温度差に関しては、給水温度計Ｔ３４で検出された温度から、給水温度計Ｔ３５で検出された温度を差し引いた差分処理を行うことによって算出される。第２低圧給水加熱器３５における入口温度と出口温度との温度差に関しては、給水温度計Ｔ３５で検出された温度から、給水温度計Ｔ２で検出された温度を差し引いた差分処理を行うことによって算出される。

本実施形態の火力発電プラントは、更に、制御装置８００を備えている。制御装置８００は、演算器（図示省略）とメモリ装置（図示省略）とを含み、メモリ装置が記憶しているプログラムを用いて演算器が演算処理を行うことによって、各部の制御を行うように構成されている。

ここでは、制御装置８００は、操作指令や検出データなどが入力信号として入力される。そして、制御装置８００は、その入力された入力信号に基づいて演算処理を行い、制御信号ＣＴＬを出力信号として各部に出力することで、各部の動作を制御する。

制御装置８００は、通常運転の場合には抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の開度を所定量に調整する。そして、制御装置８００は、電力系統において系統周波数が急速に減少したときには、発電機１４の出力を「通常運転」の場合よりも急速に増加させる「出力増大運転」を行う。制御装置８００は、「出力増大運転」を実行する際には、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の動作を制御することによって、給水加熱部３に供給する加熱媒体（蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ，Ｂ１ｅ，Ｂ１ｆ）の流量を通常運転の場合よりも低減させる。

詳細については後述するが、「出力増大運転」の開始を実行した際には、制御装置８００は、復水器２から給水加熱部３を介してボイラ４へ供給される水Ｆ３１ａ〜Ｆ３３ａ，Ｆ３１ｂ〜Ｆ３３ｂ，Ｆ３４，Ｆ３５の温度に基づいて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の動作を制御する。つまり、制御装置８００は、給水加熱部３において被加熱媒体として流れる水Ｆ３１ａ〜Ｆ３３ａ，Ｆ３１ｂ〜Ｆ３３ｂ，Ｆ３４，Ｆ３５の温度に応じて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の開度調整を行う。

本実施形態において、制御装置８００は、複数の給水温度計Ｔ３１ａ〜Ｔ３３ａ，Ｔ３１ｂ〜Ｔ３３ｂ，Ｔ３４，Ｔ３５，Ｔ３１１ａ，Ｔ３１１ｂ，Ｔ２が得た温度データに基づいて、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂ，３４，３５において、流入する水の温度と流出する水の温度との温度差を算出する。そして、その温度差の算出値が、温度差について予め設定した上限値を超えるか否かを制御装置８００が判断する。

そして、その温度差の算出値が上限値を超える場合には、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の開度を調整する。これに対して、温度差の算出値が予め設定した上限値以下である場合には、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の開度を保持する。

制御装置８００の詳細構成について図４を用いて説明する。図４では、「出力増大運転」を行う際に、制御装置８００において、第２高圧給水加熱器３２ａに供給される蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を調整するために、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を制御する部分を代表例として示している。

図４に示すように、制御装置８００は、周波数急減検出器８０と関数発生器８１とＰＩＤ制御器８１３と高値選択器８３とを備える（ＰＩＤ；Ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎａｌ−Ｉｎｔｅｇｒａｌ−Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ）。

周波数急減検出器８０は、図４に示すように、外部から系統周波数の検出値Ｓｆが入力信号として入力される。周波数急減検出器８０は、予め規定されている系統周波数の設定値から、入力された系統周波数の検出値Ｓｆを差し引いた値を求める。そして、周波数急減検出器８０は、その差し引いた値が閾値よりも大きい場合に、その差し引いた値に応じた出力増指令値Ｓ０を出力する。

関数発生器８１は、図４に示すように、周波数急減検出器８０から出力増指令値Ｓ０が入力信号として入力される。そして、関数発生器８１は、その出力増指令値Ｓ０に応じた開度指令値ＳＶ３２＿０を出力信号として出力する。ここでは、関数発生器８１は、出力増指令値Ｓ０に応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を減少させる開度指令値ＳＶ３２＿０を出力する。

ＰＩＤ制御器８１３は、図４に示すように、給水温度計Ｔ３１ａで検出された温度ＳＴ３１ａと、給水温度計Ｔ３２ａで検出された温度ＳＴ３２ａとを用いて算出された算出値ΔＳＴ３１ａ＿２が、入力信号として入力される。具体的には、給水温度計Ｔ３１ａで検出された温度ＳＴ３１ａから、給水温度計Ｔ３２ａで検出された温度ＳＴ３２ａを減算することによって、温度差ΔＳＴ３１ａが求められる。この温度差ΔＳＴ３１ａは、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて入口に供給される水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂの温度と出口から排出される水Ｆ３１ａ，Ｆ３１ｂの温度との温度差である。そして、その温度差について予め設定した温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１から、上記のように算出した温度差ΔＳＴ３１ａを減算することによって、差分値ΔＳＴ３１ａ＿１が求められる。その後、その差分値ΔＳＴ３１ａ＿１に「−１」を積算して正負を反転させることで、算出値ΔＳＴ３１ａ＿２が求められる。そして、その求めた算出値ΔＳＴ３１ａ＿２が、ＰＩＤ制御器８１３に入力される。ＰＩＤ制御器８１３は、その算出値ΔＳＴ３１ａ＿２に応じた開度指令値ＳＶ３２＿３を出力信号として出力する。

たとえば、温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１が２０℃であって、温度差ΔＳＴ３１ａが２２℃である場合には、ＰＩＤ制御器８１３に入力される算出値ΔＳＴ３１ａ＿２は、「＋２℃」となる。ＰＩＤ制御器８１３は、この算出値ΔＳＴ３１ａ＿２に応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を増加させる開度指令値ＳＶ３２＿３を出力する。

高値選択器８３は、図４に示すように、関数発生器８１が出力した開度指令値ＳＶ３２＿０と、ＰＩＤ制御器８１３が出力した開度指令値ＳＶ３２＿３とが入力信号として入力される。高値選択器８３は、関数発生器８１が出力した開度指令値ＳＶ３２＿０と、ＰＩＤ制御器８１３が出力した開度指令値ＳＶ３２＿３とのうち最も高い値を選択する。そして、高値選択器８３は、その選択した開度指令値ＳＶ３２を第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２に出力信号として出力する。

なお、図示を省略しているが、制御装置８００は、第２高圧給水加熱器３２ｂに供給される蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を調整するために、上記のＰＩＤ制御器８１３と同様なＰＩＤ制御器を更に備えている。また、制御装置８００において、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２以外の抽気絞り弁の動作を制御する部分についても、上記と同様に構成されている。

以下より、本実施形態の火力発電プラントの動作に関して、「通常運転」を行う場合と、「出力増大運転」を行う場合とに分けて説明を行う。

本実施形態の火力発電プラントにおいて「通常運転」を行うときの動作の一例に関して説明する。

上記の火力発電プラントにおいて「通常運転」が行われる場合には、ボイラ４から蒸気Ｆ４が蒸気タービン１に供給され、蒸気タービン１で仕事を行う。蒸気タービン１においては、蒸気Ｆ４が高圧タービン部１１に作動媒体として供給されて仕事を行う。そして、高圧タービン部１１から排気された蒸気Ｂ１ｂのうち、大部分の蒸気Ｂ１ｂ＿１がボイラ４で再度加熱された後に、そのボイラ４で再度加熱された蒸気Ｂ４が中圧タービン部１２に作動媒体として供給されて仕事を行う。その後、中圧タービン部１２から排出された蒸気Ｂ１２が低圧タービン部１３に作動媒体として供給されて仕事を行う。低圧タービン部１３から排出された蒸気Ｆ１は、復水器２において凝縮され、その復水器２で凝縮された水Ｆ２が給水加熱部３で加熱される。給水加熱部３において、復水器２で凝縮された水Ｆ２は、蒸気タービン１から抽気された蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ，Ｂ１ｄ，Ｂ１ｅ，Ｂ１ｆの熱によって加熱される。そして、給水加熱部３において加熱された水Ｆ３がボイラ４で加熱されることによって、ボイラ４で蒸気Ｆ４が生成される。その後、ボイラ４で生成された蒸気Ｆ４は、上述したように、蒸気タービン１に作動媒体として供給される。

給水加熱部３では、蒸気タービン１から抽気された蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ，Ｂ１ｅ，Ｂ１ｆが、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５を介して、加熱媒体として供給される。「通常運転」を行う場合において、火力発電プラントが一定の発電出力（定格出力）で安定的に稼働している状態では、発電効率を最大に保持するために、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５を、たとえば、全開状態にしている。

本実施形態の火力発電プラントにおいて「出力増大運転」を行う場合の動作の一例について説明する。「出力増大運転」は、発電機１４の出力を急速に増大させるために行われる。

「出力増大運転」を実行するときの流れの一例について、図５および図６を用いて説明する。

まず、図５に示すように、系統周波数の急減検出が行われる（ＳＴ１０）。

具体的には、系統周波数の検出値から設定値を差し引いた値が所定の閾値よりも大きくなったときには、出力増大要求の操作指令として、出力増指令値Ｓ０（図４参照）が出力される。

つぎに、図５に示すように、「出力増大運転」を開始する（ＳＴ２０）。

ここでは、出力増指令値Ｓ０に応じて制御装置８００が各部の動作を制御することによって、「出力増大運転」が開始される。「出力増大運転」は、給水加熱部３に供給する加熱媒体（蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ，Ｂ１ｅ，Ｂ１ｆ）の流量を通常運転の場合よりも低減するように、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の動作を制御することで開始される。

「出力増大運転」を開始する際には、複数の抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５のうち少なくとも一つについて、開度を小さくする。本実施形態では、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２について全開状態よりも開度を小さい状態に変える。これにより、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量が絞られる。その結果、蒸気タービン１を構成する中圧タービン部１２において膨張仕事を行う蒸気の量が増加するため、発電機１４の出力を「通常運転」の場合よりも急速に増加させることができる。

つぎに、図５に示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂの入口温度と出口温度との温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１を超えているか否かを判断する（ＳＴ３０）。

「出力増大運転」の実行のために上述したように第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を絞った場合には、復水器２で凝縮した水Ｆ２の流れ方向において、その第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂよりも下流側に位置する第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂでは、熱交換量が大きくなる。その結果、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて入口に供給される水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂの温度ＳＴ３２ａ，ＳＴ３２ｂと出口から排出される水Ｆ３１ａ，Ｆ３１ｂの温度ＳＴ３１ａ，ＳＴ３１ｂとの温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが大きくなって、その温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが、予め設定した温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１を超える可能性が高まる（図６参照）。また、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて熱交換量を大きくするために、加熱媒体（抽気蒸気）の流速が配管の制限流速を超過する可能性が高まる。

このため、本実施形態では、上述したように、給水温度計Ｔ３１ａ，Ｔ３１ｂで検出された温度ＳＴ３１ａ，ＳＴ３１ｂから給水温度計Ｔ３２ａ，Ｔ３２ｂで検出された温度ＳＴ３２ａ，ＳＴ３２ｂを差し引いた差分処理を制御装置８００が行うことによって、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂを算出する。そして、その第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂと、予め設定した温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１との間について、制御装置８００が比較処理を行う。これにより、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが、温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１を超えているか否かを制御装置８００が判断する。

図５に示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１を超えている場合（Ｙｅｓ）には、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度について調整する（ＳＴ４１）。

ここでは、「出力増大運転」の開始によって全開状態よりも開度が小さい状態になっている上限値を超えた給水加熱器３１ａ、３１ｂの上流に位置する給水加熱器３２ａ、３２ｂへの加熱媒体を調整する第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２を制御装置８００が開ける。つまり、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を増加させる（図６参照）。

たとえば、温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂから温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１を差し引いた差分処理を行い、その差分処理で算出した差分値に応じて、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度が大きくなるように制御を行う。

その結果、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂは、予め設定した温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１以下になる。

これに対して、図５に示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１が温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１以下である場合（Ｎｏ）には、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を保持する（ＳＴ４２）。

ここでは、「出力増大運転」の開始によって第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２が全開状態よりも開度が小さい状態になっているので、制御装置８００は、その状態を保持させる。つまり、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を保持させる。

なお、上記においては、説明を簡略化するために、２つの第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂのそれぞれにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが同じである場合を例示している。２つの第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂのそれぞれにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが異なる場合には、２つの温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂのうち大きい値と、温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１との間を比較する。そして、その比較結果に基づいて、上記と同様に、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の動作を制御する。

以上のように、本実施形態では、出力増大運転を実行しているときには、復水器２から給水加熱部３を介してボイラ４へ流れる水Ｆ３１ａ〜Ｆ３３ａ，Ｆ３１ｂ〜Ｆ３３ｂ，Ｆ３４，Ｆ３５の温度に基づいて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の動作を制御する。ここでは、給水加熱部３を構成する複数の給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂ，３４，３５のそれぞれにおいて流入する水の入口温度と流出する水の出口温度との温度差を算出し、当該算出した温度差の算出値が、予め設定した上限値を超えるか否かを判断する。そして、その算出値が上限値を超える場合には、複数の抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５において出力増大運転を開始するときに閉じた抽気絞り弁（本実施形態では、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２）を開ける。その結果、上限値を超えた給水加熱器（本実施形態では、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂ）の温度差が上限値以下になる。また、その給水加熱器（本実施形態では、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂ）に供給される加熱媒体の流速を配管の制限流速以下に保持することができる。

なお、給水加熱器の入口温度と出口温度との温度差の上限値は、給水加熱器の保護のために設定されている。このため、本実施形態では、上記したように、「出力増大運転」を実行する場合においても、給水加熱器の入口温度と出口温度との温度差を上限値以下にすることができるため、給水加熱器の破損防止の効果を得ることができる。

上記の実施形態では、「出力増大運転」を実行するために、複数の抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５のうち、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２について開度を全開状態から小さくする場合について例示したが、これに限らない。以下より、具体的な変形例について説明する。

（変形例１−１）
変形例１−１に関して、図７Ａ、図７Ｂ、図７Ｃ、図８を用いて説明する。図７Ａから図７Ｃのそれぞれは、「出力増大運転」を実行するときの流れを示すフロー図である。図８は、「出力増大運転」を実行するときに、高圧給水加熱器の温度と、高圧抽気絞り弁の開度との関係を示す図である。

図７Ａに示すように、系統周波数の急減検出が行われたとき（ＳＴ１０）には、「出力増大運転」を開始する（ＳＴ２０）。

本変形例において「出力増大運転」を開始する際には、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度、および、第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３の開度について、全開状態よりも小さい状態に変える。

「出力増大運転」を開始後、本変形例では、図７Ａに示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂの出口温度が、温度下限値未満か否かを判断する（ＳＴ３０ａ）。ここでは、図８に示すように、給水温度計Ｔ３１ａ，Ｔ３１ｂが検出した温度に基づいて、制御装置８００が上記の判断を行う（図２参照）。

そして、図７Ａに示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂの出口温度（給水温度計Ｔ３１ａ，Ｔ３１ｂが検出した温度）が温度下限値未満である場合（Ｙｅｓ）には、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度を大きくするように調整を行う（ＳＴ４１ａ）。これにより、図８に示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂの出口温度が温度下限値未満の状態から温度下限値以上の状態になる。

これに対して、図７Ａに示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂの出口温度（給水温度計Ｔ３１ａ，Ｔ３１ｂが検出した温度）が温度下限値未満でない場合（Ｎｏ）には、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度について全開状態よりも小さい状態に保持する（ＳＴ４２ａ）。

また、本変形例では、図７Ｂに示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて入口に供給される水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂの入口温度と出口から排出される水Ｆ３１ａ，Ｆ３１ｂの出口温度との温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが、予め設定した温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１を超えるか否かを判断する（ＳＴ３０ｂ）。ここでは、図８に示すように、給水温度計Ｔ３１ａ，Ｔ３１ｂが検出した温度と、給水温度計Ｔ３２ａ，Ｔ３２ｂが検出した温度との温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂに基づいて、制御装置８００が上記の判断を行う（図２参照）。

そして、図７Ｂに示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１を超えた場合（Ｙｅｓ）には、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度が大きくなるように調整する（ＳＴ４１ｂ）。たとえば、図８に示すように、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度を大きくした後に、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１を超えたときに、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を大きくする。これにより、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１を超えた状態から温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１以下になる。

これに対して、図７Ｂに示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおける温度差ΔＳＴ３１ａ，ΔＳＴ３１ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１以下である場合には、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度について全開状態よりも小さい状態に保持する（ＳＴ４２ｂ）。

更に、本変形例では、図７Ｃに示すように、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂにおいて入口に供給される水Ｆ３３ａ，Ｆ３３ｂの入口温度と出口から排出される水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂの出口温度との温度差ΔＳＴ３２ａ，ΔＳＴ３２ｂが、予め設定した温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ２を超えるか否かを制御装置８００が判断する（ＳＴ３０ｃ）。ここでは、図８に示すように、給水温度計Ｔ３２ａ，Ｔ３２ｂが検出した温度と、給水温度計Ｔ３３ａ，Ｔ３３ｂが検出した温度との温度差ΔＳＴ３２ａ，ΔＳＴ３２ｂに基づいて、制御装置８００が上記の判断を行う（図２参照）。

そして、図７Ｃに示すように、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂにおける温度差ΔＳＴ３２ａ，ΔＳＴ３２ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ２を超えた場合（Ｙｅｓ）には、第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３の開度が大きくなるように調整する（ＳＴ４１ｃ）。たとえば、図８に示すように、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を大きくした後に、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂにおける温度差ΔＳＴ３２ａ，ΔＳＴ３２ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ２を超えたときに、第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３の開度を大きくする。これにより、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂにおける温度差ΔＳＴ３２ａ，ΔＳＴ３２ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ２を超えた状態から温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ２以下になる。

これに対して、図７Ｃに示すように、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂにおける温度差ΔＳＴ３２ａ，ΔＳＴ３２ｂが温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ２以下である場合には、第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３の開度について全開状態よりも小さい状態に保持する（ＳＴ４２ｃ）。

（変形例１−２）
変形例１−２において、「出力増大運転」を実行する際には、たとえば、第２の低圧抽気絞り弁Ｖ３５の開度を全開状態よりも小さい状態に変える。この場合には、第２低圧給水加熱器３５よりも下流側に位置する第１低圧給水加熱器３４において熱交換量が大きくなる可能性が高まる。このため、第１低圧給水加熱器３４において入口に供給される水Ｆ３５の入口温度と出口から排出される水Ｆ３４の出口温度との温度差が、予め設定した温度差上限値を超えるか否かを制御装置８００が判断する。

第１低圧給水加熱器３４における温度差が温度差上限値以下である場合には、第２の低圧抽気絞り弁Ｖ３５の開度を全開状態よりも小さい状態に保持する。

これに対して、第１低圧給水加熱器３４における温度差が温度差上限値を超えている場合には、第２の低圧抽気絞り弁Ｖ３５を開ける。その結果、第１低圧給水加熱器３４において入口に供給される水Ｆ３５の入口温度と出口から排出される水Ｆ３４の出口温度との温度差は、予め設定した温度差上限値以下になる。

なお、本変形例において、「出力増大運転」を実行する際には、脱気器３１１よりも上流側に位置する第２低圧給水加熱器３５に供給される加熱媒体の流量を「通常運転」の場合よりも低減している。このため、脱気器３１１に流入する水Ｆ３４の温度（給水温度）が低下して、脱気器３１１においてフラッディングが生ずることを、本実施形態では、効果的に防止可能である。

（変形例１−３）
変形例１−３に係る給水加熱部３の詳細構成に関して、図９を用いて説明する。

本変形例の給水加熱部３においては、上記実施形態の場合と異なり、図９に示すように、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２、および、第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３のそれぞれが、２つである。

具体的には、一方の第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１ａは、一方の第１高圧給水加熱器３１ａに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ａの流量を調整するために設置されている。そして、他方の第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１ｂは、他方の第１高圧給水加熱器３１ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ａの流量を調整するために設置されている。一方の第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２ａは、一方の第２高圧給水加熱器３２ａに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を調整するために設置されている。そして、他方の第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２ｂは、他方の第２高圧給水加熱器３２ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を調整するために設置されている。一方の第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３ａは、一方の第３高圧給水加熱器３３ａに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｃの流量を調整するために設置されている。そして、他方の第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３ｂは、他方の第３高圧給水加熱器３３ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｃの流量を調整するために設置されている。

本変形例において、「出力増大運転」を実行する際には、たとえば、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２ｂの開度を全開状態よりも小さい状態に変える。

この場合には、第２高圧給水加熱器３２ｂよりも下流側に位置する第１高圧給水加熱器３１ｂにおいて熱交換量が大きくなる可能性が高まる。このため、第１高圧給水加熱器３１ｂにおいて入口に供給される水Ｆ３２ｂの入口温度と出口から排出される水Ｆ３１ｂの出口温度との温度差が、予め設定した温度差上限値を超えるか否かを制御装置８００が判断する。

第１高圧給水加熱器３１ｂにおける温度差が温度差上限値以下である場合には、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２ｂの開度について全開状態よりも小さい状態に保持する。

これに対して、第１高圧給水加熱器３１ｂにおける温度差が温度差上限値を超えている場合には、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２ｂの開度を大きくする。その結果、第１高圧給水加熱器３１ｂにおける温度差は、予め設定した温度差上限値以下になる。

（その他）
上記においては、第１高圧給水加熱器３１（３１ａ，３１ｂ）、第２高圧給水加熱器３２（３２ａ，３２ｂ）、第３高圧給水加熱器３３（３３ａ，３３ｂ）、第１低圧給水加熱器３４、および、第２低圧給水加熱器３５を、給水加熱部３が給水加熱器として備える場合について説明したが、これに限らない。給水加熱器は、上記した台数以外の台数に、適宜、変更してもよい。

＜第２実施形態＞
第２実施形態に係る火力発電プラントの要部について、図１０を用いて説明する。図１０に示すように、本実施形態は、一部の構成を除き、上記した第１実施形態と同様であるので、重複部分に関しては適宜説明を省略する。

本実施形態の給水加熱部３においては、図１０に示すように、第１実施形態の場合と同様に、複数の抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５が設けられている。

給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂ，３４，３５は、たとえば、シェル＆チューブ式の熱交換器である。給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂ，３４，３５においては、蒸気タービン１から抽気された蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ，Ｂ１ｅ，Ｂ１ｆが加熱媒体としてシェルに供給され、復水器２で凝縮した水Ｆ２が被加熱媒体としてチューブに供給され、加熱媒体と被加熱媒体との間で熱交換が行われる。水Ｆ２は、給水加熱部３で行われた熱交換によって、加熱される。そして、蒸気タービン１から抽気された蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ，Ｂ１ｅ，Ｂ１ｆは、給水加熱部３で行われた熱交換によって冷却されて凝縮し、ドレン水に変わる。

そして、本実施形態の給水加熱部３には、図１０に示すように、複数のドレン水温度計Ｘ３１ａ〜Ｘ３３ａ，Ｘ３１ｂ〜Ｘ３３ｂ，Ｘ３４，Ｘ３５（器内温度計）が設置されている。これと共に、給水加熱部３には、複数の圧力計Ｐ３１ａ〜Ｐ３３ａ，Ｐ３１ｂ〜Ｐ３３ｂ，Ｐ３４，Ｐ３５（器内圧力計）が設置されている。

具体的には、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて蒸気Ｂ１ａが加熱媒体として供給されるシェルの内部に存在するドレン水の温度を計測するように、ドレン水温度計Ｘ３１ａ，Ｘ３１ｂが設置されていると共に、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂのシェルの内部の圧力を計測するように圧力計Ｐ３１ａ，Ｐ３１ｂが設置されている。第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂにおいて蒸気Ｂ１ｂ＿２が加熱媒体として供給されるシェルの内部に存在するドレン水の温度を計測するように、ドレン水温度計Ｘ３２ａ，Ｘ３２ｂが設置されていると共に、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂのシェルの内部の圧力を計測するように、圧力計Ｐ３２ａ，Ｐ３２ｂが設置されている。第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂにおいて蒸気Ｂ１ｃが加熱媒体として供給されるシェルの内部に存在するドレン水の温度を計測するように、ドレン水温度計Ｘ３３ａ，Ｘ３３ｂが設置されていると共に、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂのシェルの内部の圧力を計測するように、圧力計Ｐ３３ａ，Ｐ３３ｂが設置されている。

これと共に、第１低圧給水加熱器３４において蒸気Ｂ１ｅが加熱媒体として供給されるシェルの内部に存在するドレン水の温度を計測するように、ドレン水温度計Ｘ３４が設置されていると共に、第１低圧給水加熱器３４のシェルの内部の圧力を計測するように、圧力計Ｐ３４が設置されている。第２低圧給水加熱器３５において蒸気Ｂ１ｆが加熱媒体として供給されるシェルの内部に存在するドレン水の温度を計測するように、ドレン水温度計Ｘ３５が設置されていると共に、第２低圧給水加熱器３５のシェルの内部の圧力を計測するように、圧力計Ｐ３５が設置されている。

本実施形態において、ドレン水温度計Ｘ３１ａ〜Ｘ３３ａ，Ｘ３１ｂ〜Ｘ３３ｂ，Ｘ３４，Ｘ３５および圧力計Ｐ３１ａ〜Ｐ３３ａ，Ｐ３１ｂ〜Ｐ３３ｂ，Ｐ３４，Ｐ３５は、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂ，３４，３５の内部で生じたドレン水が蒸気になるドレンフラッシュの発生を監視するために設置されている。

制御装置８００は、第１実施形態の場合と同様に、「出力増大運転」を実行する際には、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の動作を制御することによって、給水加熱部３に供給される加熱媒体の流量を通常運転の場合よりも低減させる。加熱媒体の流量を低減させるにあたっては、給水加熱部３において加熱媒体が供給される内部のドレン水温度が加熱媒体の飽和温度より低い状態となる範囲で抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５を調整すべく、出力増大運転が開始されてから抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５をどの順序でどの程度開けるかを過去の知見をもとに予め作成した手順を記憶させておき、この予め定められた手順で、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の開度を調整していく。

詳細については後述するが、「出力増大運転」を実行しているときには、制御装置８００は、給水加熱部３において加熱媒体が供給される内部のドレン水の温度、および、その内部の圧力に基づいて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の動作を制御する。つまり、制御装置８００は、ドレン水温度計Ｘ３１ａ〜Ｘ３３ａ，Ｘ３１ｂ〜Ｘ３３ｂ，Ｘ３４，Ｘ３５が得た温度データ、および、圧力計Ｐ３１ａ〜Ｐ３３ａ，Ｐ３１ｂ〜Ｐ３３ｂ，Ｐ３４，Ｐ３５が得た圧力データに基づいて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の開度調整を行う。

制御装置８００の詳細構成について図１１を用いて説明する。図１１では、「出力増大運転」を行う際に、制御装置８００において、第２高圧給水加熱器３２ａに供給される蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を調整するために、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を制御する部分を代表例として示している。

図１１に示すように、制御装置８００は、周波数急減検出器８０と蒸気表Ｔ８０と関数発生器８１とＰＩＤ制御器８１５と高値選択器８３とを備える。

周波数急減検出器８０は、図１１に示すように、外部から系統周波数の検出値Ｓｆが入力信号として入力される。周波数急減検出器８０は、予め規定されている系統周波数の設定値から、入力された系統周波数の検出値Ｓｆを差し引いた値を求める。そして、周波数急減検出器８０は、その差し引いた値が閾値よりも大きい場合に、その差し引いた値に応じた出力増指令値Ｓ０を出力する。

関数発生器８１は、図１１に示すように、周波数急減検出器８０から出力増指令値Ｓ０が入力信号として入力される。そして、関数発生器８１は、その出力増指令値Ｓ０に応じた開度指令値ＳＶ３２＿０を出力信号として出力する。ここでは、関数発生器８１は、出力増指令値Ｓ０に応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を減少させる開度指令値ＳＶ３２＿０を出力する。

ＰＩＤ制御器８１５は、図１１に示すように、ドレン水温度計Ｘ３２ａで検出された温度ＳＸ３２ａと、圧力計Ｐ３２ａで検出された圧力ＳＰ３２ａとを用いて算出された算出値ΔＳＣ３２ａが入力信号として入力される。具体的には、ルックアップテーブル等で構成された蒸気表Ｔ８０を用いて、圧力計Ｐ３２ａで検出された圧力ＳＰ３２ａに対応する飽和蒸気温度ＳＳ３２ａが求められる。そして、その求めた飽和蒸気温度ＳＳ３２ａから、ドレン水温度計Ｘ３２ａで検出された温度ＳＸ３２ａを減算することによって、温度差ΔＳＸ３２ａが求められる。そして、その温度差について予め設定した温度差下限値ΔＳＣ＿Ｌ２（サブクール温度下限値）から、上記のように算出した温度差ΔＳＸ３２ａを減算することによって、算出値ΔＳＣ３２ａが求められる。そして、その求めた算出値ΔＳＣ３２ａが、ＰＩＤ制御器８１５に入力される。ＰＩＤ制御器８１５は、その算出値ΔＳＣ３２ａに応じた開度指令値ＳＶ３２＿５を出力信号として出力する。

たとえば、温度差下限値ＳＣ＿Ｌ２（サブクール温度下限値）が５℃であって、温度差ΔＳＸ３２ａが３℃である場合には、ＰＩＤ制御器８１５に入力される算出値ΔＳＣ３２ａは、「＋２℃」となる。ＰＩＤ制御器８１５は、この算出値ΔＳＣ３２ａに応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を増加させる開度指令値ＳＶ３２＿５を出力する。

高値選択器８３は、図１１に示すように、関数発生器８１が出力した開度指令値ＳＶ３２＿０と、ＰＩＤ制御器８１５が出力した開度指令値ＳＶ３２＿５とが入力信号として入力される。高値選択器８３は、関数発生器８１が出力した開度指令値ＳＶ３２＿０と、ＰＩＤ制御器８１５が出力した開度指令値ＳＶ３２＿５とのうち最も高い値を選択する。そして、高値選択器８３は、その選択した開度指令値ＳＶ３２を第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２に出力信号として出力する。

なお、図示を省略しているが、制御装置８００は、第２高圧給水加熱器３２ｂに供給される蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を調整するために、上記のＰＩＤ制御器８１５と同様なＰＩＤ制御器を更に備えている。また、制御装置８００において、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２以外の抽気絞り弁の動作を制御する部分についても、上記と同様に構成されている。

本実施形態において、上記の「出力増大運転」を実行するときの動作の一例に関して説明する。

本実施形態において系統周波数の急減を検出した時には、制御装置８００は、たとえば、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１と第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２と第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３とのそれぞれについて、開度を小さくする。ここでは、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１と第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２と第３の高圧抽気絞り弁Ｖ３３との全ての開度に関して、全開状態（Ｋ＝Ｋｍａｘ＝１００％）から、全閉状態よりも大きい所定の開度（Ｋ＝Ｋｘ（たとえば、Ｋｘ＝１０％））に変える。たとえば、系統周波数の急減を検出した時から０．５秒以内に、所定の開度に変わる。これにより、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂと第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂとのそれぞれに供給される加熱媒体の流量が、「出力増大運転」の実行前の状態よりも絞られる。

上記のように、「出力増大運転」を実行しているときには、蒸気タービン１において膨張仕事を行う蒸気の量が増加するため、発電機１４の出力を「通常運転」の場合よりも急速に増加させることができる。

「出力増大運転」を実行しているとき、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて加熱媒体が供給される内部の圧力は、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度が小さくなるに伴って低下する。その後、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度が大きくなるに伴い、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて加熱媒体が供給される内部の圧力は、上昇する。このように、「出力増大運転」を実行しているとき、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて加熱媒体が供給される内部の圧力は、変動する。第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂの内部では、圧力の変動に伴って、加熱媒体の飽和温度も変動する。第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて加熱媒体が供給される内部の温度は、加熱媒体の飽和温度よりも低い状態になるように変動する。このため、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいてドレンフラッシュが生じない。

第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂとのそれぞれにおいても同様に、加熱媒体が供給される内部の圧力が変動する。これに伴い、加熱媒体の飽和温度も変動するが、加熱媒体が供給される内部の温度は、加熱媒体の飽和温度よりも低い状態になるように変動する。このため、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂおよび第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂにおいてもドレンフラッシュが生じない。

更に、本実施形態では、「出力増大運転」を実行しているときには、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂと第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂとにおいて計測したドレン水の温度および内部の圧力に基づいて、制御装置８００が抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の動作を制御する。ここでは、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂと第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂとにおいてドレン水の温度が、飽和温度よりも低い状態を保持するように、制御装置８００が抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の動作を制御する。

具体的には、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂと第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂとにおいて加熱媒体が供給される内部の圧力について計測した圧力計測値から加熱媒体の飽和温度を算出する。そして、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂと第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂとの内部に存在するドレン水の温度を、上記のように算出した飽和温度から減算することによって、温度差を算出する。そして、その温度差について予め設定した温度差下限値ΔＳＣ＿Ｌ１〜ΔＳＣ＿Ｌ３（サブクール温度下限値）から、上記のように算出した温度差を減算した算出値に応じて、各高圧抽気絞り弁Ｖ３１，Ｖ３２，Ｖ３３の開度を制御する。

そして、その温度差について予め設定した温度差下限値ΔＳＣ＿Ｌ１〜ΔＳＣ＿Ｌ３（サブクール温度下限値）から、上記のように算出した温度差を減算した算出値に応じて、各高圧抽気絞り弁Ｖ３１，Ｖ３２，Ｖ３３の開度を制御する。ここでは、算出値に応じて開度を大きくする。これにより、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂと第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂと第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂにおいて加熱媒体が供給される内部の圧力が上昇し、その圧力の上昇に伴って飽和温度が上がる。その結果、ドレンフラッシュの発生を防止することができる。

以上のように、本実施形態では、出力増大運転を行う際には、給水加熱部３において加熱媒体が供給される内部の温度が加熱媒体の飽和温度より低い状態になるように予め定められた手順で、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の開度を調整する。これと共に、本実施形態では、出力増大運転を実行しているとき、給水加熱部３において加熱媒体が供給される内部に存在するドレン水の温度データ、その内部の圧力データ、および、サブクール温度下限値を用いて算出した値に基づいて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の動作を制御する。ここでは、給水加熱部３の内部圧力を検出するとともに、給水加熱部３において加熱媒体が供給される箇所に存在するドレン水の温度を検出し、内部の圧力に基づいて加熱媒体の飽和温度を求め、検出されたドレン水の温度が、その求められた飽和温度より低くなるよう抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５の動作を制御する。

したがって、本実施形態では、上記したように、給水加熱部３において加熱媒体が供給される内部でドレンフラッシュが発生することを効果的に防止可能である。また、急速に出力を増加させることが容易であって、プラント運転を安定化することができる。

第２実施形態の変形例について説明する。

（変形例２−１）
第２実施形態の変形例２−１について図１２を用いて説明する。図１２においては、複数の抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３５のうち、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の断面を模式的に示しているが、他も同様である。

本実施形態では、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１は、図１２に示すように、ストッパ３１０Ｓを備えていることが好ましい。ここでは、ストッパ３１０Ｓは、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度が全閉状態になることを阻害する位置に設置されている。ここでは、ストッパ３１０Ｓは、系統周波数の急減を検出した時に、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度を低減させる場合に、ディスク状の弁体３１０が接触する位置に設置されている。

具体的には、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１を閉めるときには、弁体３１０が弁ケーシング３００の管軸方向に対して直交になる前に弁体３１０がストッパ３１０Ｓに接触する。これにより、弁ケーシング３００において入口３００Ａから出口３００Ｂへ加熱媒体として流れる蒸気Ｂ１ａが完全には遮断されず、蒸気Ｂ１ａが加熱媒体として第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂに供給される。

第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１を全閉状態にした場合には、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて加熱媒体が供給される内部の圧力が急激に低下するため、ドレンフラッシュが発生する可能性が高まる。しかし、本変形例では、第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度が全閉状態にならないので、系統周波数の急減を検出した時に第１の高圧抽気絞り弁Ｖ３１の開度を低減させた場合であっても、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂにおいて加熱媒体が供給される内部の圧力が急激に低下することを防止可能である。その結果、本変形例では、ドレンフラッシュの発生を更に効果的に防止可能である。

（変形例２−２）
第２実施形態の変形例２−２について図１３を用いて説明する。

図１３においては、給水加熱部３の詳細構成を模式的に示している。図１３では、給水加熱部３のうち高圧給水加熱部（高圧給水加熱器群）を示している。

図１３に示すように、本変形例の給水加熱部３においては、上記の第２実施形態の場合と異なり、複数の流量計ＦＴ３１〜ＦＴ３３、複数のレベル計ＬＴ３１ａ〜ＬＴ３３ａ，ＬＴ３１ｂ〜ＬＴ３３ｂ、および、複数の給水温度計Ｔ３１ａ〜Ｔ３３ａ，Ｔ３１ｂ〜Ｔ３３ｂが更に設置されている。

具体的には、流量計ＦＴ３１は、図１３に示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ａの流量を計測するために設置されている。流量計ＦＴ３２は、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を計測するために設置されている。流量計ＦＴ３３は、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂに加熱媒体として供給する蒸気Ｂ１ｃの流量を計測するために設置されている。

レベル計ＬＴ３１ａ，ＬＴ３１ｂは、図１３に示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂの内部に存在するドレン水の水位を計測するために設置されている。レベル計ＬＴ３２ａ，ＬＴ３２ｂは、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂの内部に存在するドレン水の水位を計測するために設置されている。レベル計ＬＴ３３ａ，ＬＴ３３ｂは、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂの内部に存在するドレン水の水位を計測するために設置されている。

給水温度計Ｔ３１ａ，Ｔ３１ｂは、図１３に示すように、第１高圧給水加熱器３１ａ，３１ｂから流出した水Ｆ３１ａ，Ｆ３１ｂの流路に設置されており、その水Ｆ３１ａ，Ｆ３１ｂの温度を計測する。給水温度計Ｔ３２ａ，Ｔ３２ｂは、第２高圧給水加熱器３２ａ，３２ｂから流出した水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂの流路に設置されており、その水Ｆ３２ａ，Ｆ３２ｂの温度を計測する。給水温度計Ｔ３３ａ，Ｔ３３ｂは、第３高圧給水加熱器３３ａ，３３ｂから流出した水Ｆ３３ａ，Ｆ３３ｂの流路に設置されており、その水Ｆ３３ａ，Ｆ３３ｂの温度を計測する。

制御装置８００は、「出力増大運転」を実行しているときには、更に、流量計ＦＴ３１〜ＦＴ３３が得た流量データ、レベル計ＬＴ３１ａ〜ＬＴ３３ａ，ＬＴ３１ｂ〜ＬＴ３３ｂが得た水位データ、および、給水温度計Ｔ３１ａ〜Ｔ３３ａ，Ｔ３１ｂ〜Ｔ３３ｂが得た温度データに基づいて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の開度調整を行う。つまり、制御装置８００は、更に、給水加熱部３に加熱媒体として供給される蒸気の流量、給水加熱部３において加熱媒体が供給される内部に存在するドレン水の水位、給水加熱部３において被加熱媒体として流れる水の温度に基づいて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の開度調整を行う。

本変形例の制御装置８００の詳細構成について図１４を用いて説明する。図１４では、「出力増大運転」を行う際に、制御装置８００において、第２高圧給水加熱器３２ａに供給される蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を調整するために、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を制御する部分を代表例として示している。

図１４に示すように、制御装置８００は、周波数急減検出器８０、蒸気表Ｔ８０、関数発生器８１、ＰＩＤ制御器８１１〜８１５、低値選択器８２、および、高値選択器８３を備えている。

周波数急減検出器８０は、図１４に示すように、外部から系統周波数の検出値Ｓｆが入力信号として入力される。周波数急減検出器８０は、予め規定されている系統周波数の設定値から、入力された系統周波数の検出値Ｓｆを差し引いた値を求める。そして、周波数急減検出器８０は、その差し引いた値が閾値よりも大きい場合に、その差し引いた値に応じた出力増指令値Ｓ０を出力する。

関数発生器８１は、図１４に示すように、周波数急減検出器８０から出力増指令値Ｓ０が入力信号として入力される。そして、関数発生器８１は、その出力増指令値Ｓ０に応じた開度指令値ＳＶ３２＿０を出力信号として出力する。ここでは、関数発生器８１は、出力増指令値Ｓ０に応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を減少させる開度指令値ＳＶ３２＿０を出力する。

ＰＩＤ制御器８１１は、図１４に示すように、流量計ＦＴ３２で測定された流量ＳＦＴ３２を用いて算出された算出値ΔＳＦＴ３２が、入力信号として入力される。具体的には、予め設定した流量上限値ＳＦＴ＿Ｕ（抽気配管や給水加熱器の設計で決定される値にマージンを加算した値）から、流量計ＦＴ３２で測定された流量ＳＦＴ３２を減算することによって、算出値ΔＳＦＴ３２が求められる。そして、その求めた算出値ΔＳＦＴ３２が、ＰＩＤ制御器８１１に入力される。ＰＩＤ制御器８１１は、その算出値ΔＳＦＴ３２に応じた開度指令値ＳＶ３２＿１を出力信号として出力する。

たとえば、流量上限値ＳＦＴ＿Ｕが５０ｋｇ／ｓであって、測定された流量ＳＦＴ３２が５５ｋｇ／ｓである場合には、ＰＩＤ制御器８１１に入力される算出値ΔＳＦＴ３２は、「−５ｋｇ／ｓ」となる。ＰＩＤ制御器８１１は、この算出値ΔＳＦＴ３２に応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を減少させる開度指令値ＳＶ３２＿１を出力する。

ＰＩＤ制御器８１２は、図１４に示すように、レベル計ＬＴ３２ａで測定された水位ＳＬＴ３２ａを用いて算出された算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｕが、入力信号として入力される。具体的には、予め設定した水位上限値ＳＬＴ＿Ｕ（機器の設計で決定される値にマージンを加算した値）から、レベル計ＬＴ３２ａで測定された水位ＳＬＴ３２ａを減算することによって、算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｕが求められる。そして、その求めた算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｕが、ＰＩＤ制御器８１２に入力される。ＰＩＤ制御器８１２は、その算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｕに応じた開度指令値ＳＶ３２＿２を出力信号として出力する。

たとえば、水位上限値ＳＬＴ＿Ｕが「＋１０ｍｍ」であって、測定された水位ＳＬＴ３２ａが「＋１２ｍｍ」である場合には、ＰＩＤ制御器８１２に入力される算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｕは、「−２ｍｍ」となる。ＰＩＤ制御器８１２は、この算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｕに応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を減少させる開度指令値ＳＶ３２＿２を出力する。

ＰＩＤ制御器８１３は、図１４に示すように、給水温度計Ｔ３１ａで検出された温度ＳＴ３１ａと、給水温度計Ｔ３２ａで検出された温度ＳＴ３２ａとを用いて算出された算出値ΔＳＴ３１ａ＿２が、入力信号として入力される。具体的には、給水温度計Ｔ３１ａで検出された温度ＳＴ３１ａから、給水温度計Ｔ３２ａで検出された温度ＳＴ３２ａを減算することによって、温度差ΔＳＴ３１ａが求められる。この温度差ΔＳＴ３１ａは、第１高圧給水加熱器３１ａにおいて入口に供給される水Ｆ３２ａの温度と出口から排出される水Ｆ３１ａの温度との温度差である。そして、その温度差について予め設定した温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１（機器の設計から決定された値にマージンを加算した値）から、上記のように算出した温度差ΔＳＴ３１ａを減算することによって、差分値ΔＳＴ３１ａ＿１が求められる。その後、その差分値ΔＳＴ３１ａ＿１に「−１」を積算して正負を反転させることで、算出値ΔＳＴ３１ａ＿２が求められる。そして、その求めた算出値ΔＳＴ３１ａ＿２が、ＰＩＤ制御器８１３に入力される。ＰＩＤ制御器８１３は、その算出値ΔＳＴ３１ａ＿２に応じた開度指令値ＳＶ３２＿３を出力信号として出力する。

たとえば、温度差上限値ΔＳＴ＿Ｕ１が２０℃であって、温度差ΔＳＴ３１ａが２２℃である場合には、ＰＩＤ制御器８１３に入力される算出値ΔＳＴ３１ａ＿２は、「＋２℃」となる。ＰＩＤ制御器８１３は、この算出値ΔＳＴ３１ａ＿２に応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を増加させる開度指令値ＳＶ３２＿３を出力する。

ＰＩＤ制御器８１４は、図１４に示すように、レベル計ＬＴ３２ａで測定された水位ＳＬＴ３２ａを用いて算出された算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｌが、入力信号として入力される。具体的には、予め設定した水位下限値ＳＬＴ＿Ｌ（機器の設計で決定される値にマージンを加算した値）から、レベル計ＬＴ３２ａで測定された水位ＳＬＴ３２ａを減算することによって、算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｌが求められる。そして、その求めた算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｌが、ＰＩＤ制御器８１４に入力される。ＰＩＤ制御器８１４は、その算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｌに応じた開度指令値ＳＶ３２＿４を出力信号として出力する。

たとえば、水位下限値ＳＬＴ＿Ｌが「−１０ｍｍ」であって、測定された水位ＳＬＴ３２ａが「−１２ｍｍ」である場合には、ＰＩＤ制御器８１４に入力される算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｌは、「＋２ｍｍ」となる。ＰＩＤ制御器８１４は、この算出値ΔＳＬＴ３２ａ＿Ｌに応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を増加させる開度指令値ＳＶ３２＿４を出力する。

ＰＩＤ制御器８１５は、図１４に示すように、ドレン水温度計Ｘ３２ａで検出された温度ＳＸ３２ａと、圧力計Ｐ３２ａで検出された圧力ＳＰ３２ａとを用いて算出された算出値ΔＳＣ３２ａが入力信号として入力される。具体的には、ルックアップテーブル等で構成された蒸気表Ｔ８０を用いて、圧力計Ｐ３２ａで検出された圧力ＳＰ３２ａに対応する飽和蒸気温度ＳＳ３２ａが求められる。そして、その求めた飽和蒸気温度ＳＳ３２ａから、ドレン水温度計Ｘ３２ａで検出された温度ＳＸ３２ａを減算することによって、温度差ΔＳＸ３２ａが求められる。そして、その温度差について予め設定した温度差下限値ΔＳＣ＿Ｌ２（サブクール温度下限値）から、上記のように算出した温度差ΔＳＸ３２ａを減算することによって、算出値ΔＳＣ３２ａが求められる。そして、その求めた算出値ΔＳＣ３２ａが、ＰＩＤ制御器８１５に入力される。ＰＩＤ制御器８１５は、その算出値ΔＳＣ３２ａに応じた開度指令値ＳＶ３２＿５を出力信号として出力する。

たとえば、温度差下限値ΔＳＣ＿Ｌ２（サブクール温度下限値）が５℃であって、温度差ΔＳＸ３２ａが３℃である場合には、ＰＩＤ制御器８１５に入力される算出値ΔＳＣ３２ａは、「＋２℃」となる。ＰＩＤ制御器８１５は、この算出値ΔＳＣ３２ａに応じて第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２の開度を増加させる開度指令値ＳＶ３２＿５を出力する。

低値選択器８２は、図１４に示すように、関数発生器８１が出力した開度指令値ＳＶ３２＿０とＰＩＤ制御器８１１が出力した開度指令値ＳＶ３２＿１とＰＩＤ制御器８１２が出力した開度指令値ＳＶ３２＿２とが入力信号として入力される。低値選択器８２は、関数発生器８１が出力した開度指令値ＳＶ３２＿０とＰＩＤ制御器８１１が出力した開度指令値ＳＶ３２＿１とＰＩＤ制御器８１２が出力した開度指令値ＳＶ３２＿２とのうち最も低い値を選択する。そして、低値選択器８２は、その選択した開度指令値ＳＶ３２Ｌを高値選択器８３に出力信号として出力する。

高値選択器８３は、図１４に示すように、低値選択器８２が出力した開度指令値ＳＶ３２Ｌと、ＰＩＤ制御器８１３が出力した開度指令値ＳＶ３２＿３と、ＰＩＤ制御器８１４が出力した開度指令値ＳＶ３２＿４と、ＰＩＤ制御器８１５が出力した開度指令値ＳＶ３２＿５とが入力信号として入力される。高値選択器８３は、低値選択器８２が出力した開度指令値ＳＶ３２Ｌと、ＰＩＤ制御器８１３が出力した開度指令値ＳＶ３２＿３と、ＰＩＤ制御器８１４が出力した開度指令値ＳＶ３２＿４と、ＰＩＤ制御器８１５が出力した開度指令値ＳＶ３２＿５とのうち最も高い値を選択する。そして、高値選択器８３は、その選択した開度指令値ＳＶ３２を第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２に出力信号として出力する。

なお、図示を省略しているが、制御装置８００は、第２高圧給水加熱器３２ｂに供給される蒸気Ｂ１ｂ＿２の流量を調整するために、上記のＰＩＤ制御器８１１〜８１５と同様なＰＩＤ制御器を更に備えている。また、制御装置８００において、第２の高圧抽気絞り弁Ｖ３２以外の抽気絞り弁の動作を制御する部分についても、上記と同様に構成されている。

本変形例において、上記の「出力増大運転」を実行するときの動作の一例に関して説明する。

本変形例において、「出力増大運転」を実行しているときには、上記した第２実施形態の場合と同様に、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂにおいて計測したドレン水の温度および内部の圧力に基づいて、制御装置８００が抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の動作を制御する。このため、給水加熱部３においてドレンフラッシュが発生することを効果的に防止可能である。

そして、本変形例では、上記した第２実施形態の場合と異なり、流量計ＦＴ３１〜ＦＴ３３が得た流量データに基づいて、制御装置８００が抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の動作を制御する。ここでは、流量計ＦＴ３１〜ＦＴ３３が得た流量データに基づいて、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂに加熱媒体として供給される蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ（抽気蒸気）の流量が、予め設定した上限値以下であるか否かを、制御装置８００が判断する。流量が上限値を超える場合には、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の開度を閉じる。これに対して、流量が上限値以下である場合には、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の開度を保持する。このため、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂに加熱媒体として供給される蒸気Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ＿２，Ｂ１ｃ（抽気蒸気）の流量を上限値以下に調整することができる。

また、本変形例では、上記した第２実施形態の場合と異なり、レベル計ＬＴ３１ａ〜ＬＴ３３ａ，ＬＴ３１ｂ〜ＬＴ３３ｂが得た水位データに基づいて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の動作を制御する。ここでは、レベル計ＬＴ３１ａ〜ＬＴ３３ａ，ＬＴ３１ｂ〜ＬＴ３３ｂが得た水位データに基づいて、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂの内部に存在するドレン水の水位が、予め設定した上限値と下限値との範囲内にあるか否かを、制御装置８００が判断する。ドレン水の水位が上限値を超える場合には、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の開度を閉じる。ドレン水の水位が下限値未満である場合には、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の開度を開ける。これに対して、ドレン水の水位が上限値と下限値との範囲内である場合には、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の開度を保持する。このため、ドレン水の水位を上限値と下限値とで規定された範囲内に調整することができる。

更に、本変形例では、上記した第１実施形態の場合と同様に、給水温度計Ｔ３１ａ〜Ｔ３３ａ，Ｔ３１ｂ〜Ｔ３３ｂが得た温度データに基づいて、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の動作を制御する。ここでは、給水温度計Ｔ３１ａ〜Ｔ３３ａ，Ｔ３１ｂ〜Ｔ３３ｂが得た温度データに基づいて、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂにおいて流入する水の温度と流出する水の温度との温度差を、制御装置８００が算出する。そして、その温度差の算出値が、温度差について予め設定した上限値を超えるか否かを制御装置８００が判断する。そして、その温度差の算出値が上限値を超える場合には、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の開度を調整する。これに対して、温度差の算出値が予め設定した上限値以下である場合には、制御装置８００は、抽気絞り弁Ｖ３１〜Ｖ３３の開度を保持する。このため、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂの温度差を上限値以下にすることができるので、給水加熱器３１ａ〜３３ａ，３１ｂ〜３３ｂの破損を効果的に防止可能である。

＜その他＞
本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

１…蒸気タービン、２…復水器、３…給水加熱部、４…ボイラ、１１…高圧タービン部、１２…中圧タービン部、１３…低圧タービン部、１４…発電機、３１（３１ａ，３１ｂ）…第１高圧給水加熱器（給水加熱器）、３２（３２ａ，３２ｂ）…第２高圧給水加熱器（給水加熱器）、３３（３３ａ，３３ｂ）…第３高圧給水加熱器（給水加熱器）、３４…第１低圧給水加熱器（給水加熱器）、３５…第２低圧給水加熱器（給水加熱器）、３００…弁ケーシング、３００Ａ…入口、３００Ｂ…出口、３１０…弁体、３１０Ｓ…ストッパ、３１１…脱気器、３２０…弁棒、３３０…駆動装置、８００…制御装置、８１…関数発生器、８１１〜８１５…ＰＩＤ制御器、８２…低値選択器、８３…高値選択器、ＦＴ３１〜ＦＴ３３…流量計、ＬＴ３１ａ〜ＬＴ３３ａ，ＬＴ３１ｂ〜ＬＴ３３ｂ…レベル計、Ｐ２…復水ポンプ、Ｐ３１１…給水ポンプ、Ｐ３１ａ，Ｐ３１ｂ，Ｐ３２ａ，Ｐ３２ｂ，Ｐ３３ａ，Ｐ３３ｂ，Ｐ３４，Ｐ３５…圧力計、Ｔ２，Ｔ３１１ａ，Ｔ３１１ｂ，Ｔ３１ａ，Ｔ３１ｂ，Ｔ３２ａ，Ｔ３２ｂ，Ｔ３３ａ，Ｔ３３ｂ，Ｔ３４，Ｔ３５…給水温度計、Ｖ３１，Ｖ３１ａ，Ｖ３１ｂ…第１の高圧抽気絞り弁（抽気絞り弁）、Ｖ３２，Ｖ３２ａ，Ｖ３２ｂ…第２の高圧抽気絞り弁（抽気絞り弁）、Ｖ３３，Ｖ３３ａ，Ｖ３３ｂ…第３の高圧抽気絞り弁（抽気絞り弁）、Ｖ３４…第１の低圧抽気絞り弁（抽気絞り弁）、Ｖ３５…第２の低圧抽気絞り弁（抽気絞り弁）、Ｘ３１ａ，Ｘ３１ｂ，Ｘ３２ａ，Ｘ３２ｂ，Ｘ３３ａ，Ｘ３３ｂ，Ｘ３４，Ｘ３５…ドレン水温度計、８０…周波数急減検出器８０、Ｔ８０…蒸気表

Claims (10)

1. 蒸気タービンと、
   前記蒸気タービンから排気された蒸気を冷却して凝縮させる復水器と、
   前記蒸気タービンから抽気された蒸気を加熱媒体として用いて、前記復水器において凝縮された水を加熱する給水加熱部と、
   前記給水加熱部において加熱された水を加熱することによって蒸気を生成するボイラと、
   前記ボイラで生成された蒸気が前記蒸気タービンに供給されることによって駆動し、発電を行う発電機と
   を備え、前記発電機で発電された電力が電力系統に出力される火力発電プラントであって、
   前記給水加熱部に供給される前記加熱媒体の流量を調整する抽気絞り弁と、
   前記抽気絞り弁の動作を制御する制御装置と
   を有し、
   前記制御装置は、通常運転の場合には前記抽気絞り弁の開度を所定量に調整し、
   前記電力系統における系統周波数の減少を検出した時には、前記給水加熱部に供給される前記加熱媒体の流量を前記通常運転の場合よりも低減するように、前記抽気絞り弁の開度を前記所定量より小さくすることによって、前記発電機の出力を前記通常運転の場合に比べて増加させる出力増大運転を行うとともに、前記出力増大運転を実行しているときには、前記給水加熱部を流れる水の温度に基づいて、前記抽気絞り弁の動作を制御する、
   火力発電プラント。
2. 前記給水加熱部は、
   複数の給水加熱器
   を備え、
   前記複数の給水加熱器のそれぞれに供給される前記加熱媒体の圧力が、前記復水器で凝縮した水の流れに沿って順次高くなるように構成され、かつ、前記復水器で凝縮した水が前記複数の給水加熱器を順次流れることによって、前記復水器で凝縮した水の温度が上昇するように前記複数の給水加熱器は多段階に構成されており、
   前記抽気絞り弁は、複数であって、前記多段階の給水加熱器の各段に設けられており、
   前記制御装置は、
   前記出力増大運転を開始するときには、前記複数の抽気絞り弁のうち少なくとも１つを閉じ、
   前記出力増大運転を実行しているときには、前記複数の給水加熱器のそれぞれにおいて流入する水の温度と流出する水の温度との温度差を算出し、当該算出した温度差の算出値が、予め設定した上限値を超えるか否かを判断し、前記算出値が前記上限値を超える場合には、前記上限値を超えた給水加熱器の上流に位置する給水加熱器への前記加熱媒体の流量を調整するための抽気絞り弁を開ける、
   請求項１に記載の火力発電プラント。
3. 前記給水加熱部は、
   第１給水加熱器と、
   前記加熱媒体の圧力が前記第１給水加熱器よりも低い第２給水加熱器と
   を前記給水加熱器として含み、前記復水器で凝縮した水が、前記第２給水加熱器と前記第１給水加熱器とを順次流れることによって温度が上昇するように構成されており、
   前記抽気絞り弁は、
   前記第１給水加熱器に前記加熱媒体の流量を調整する第１の抽気絞り弁と、
   前記第２給水加熱器に前記加熱媒体の流量を調整する第２の抽気絞り弁と
   を少なくとも含み、
   前記制御装置は、
   前記出力増大運転を開始するときには、前記第２の抽気絞り弁を閉じ、
   前記出力増大運転を実行しているときには、前記第１給水加熱器に流入する水の温度と前記第１給水加熱器から流出する水の温度との温度差を算出し、当該算出した温度差の算出値が、予め設定した上限値を超えるか否かを判断し、前記算出値が前記上限値を超える場合には、前記第２の抽気絞り弁を開ける、
   請求項２に記載の火力発電プラント。
4. 前記給水加熱部は、
   高圧給水加熱部と、
   前記加熱媒体の圧力が前記高圧給水加熱部よりも低い低圧給水加熱部と
   を含み、前記復水器で凝縮した水が、前記低圧給水加熱部と前記高圧給水加熱部とを順次流れることによって温度が上昇するように構成されており、
   前記第１給水加熱器、および、前記第２給水加熱器は、前記高圧給水加熱部を構成する、
   請求項３に記載の火力発電プラント。
5. 前記給水加熱部は、
   高圧給水加熱部と、
   前記加熱媒体の圧力が前記高圧給水加熱部よりも低い低圧給水加熱部と
   を含み、前記復水器で凝縮した水が、前記低圧給水加熱部と前記高圧給水加熱部とを順次流れることによって温度が上昇するように構成されており、
   前記第１給水加熱器、および、前記第２給水加熱器は、前記低圧給水加熱部を構成する、
   請求項３に記載の火力発電プラント。
6. 蒸気タービンと、
   前記蒸気タービンから排気された蒸気を冷却して凝縮させる復水器と、
   前記蒸気タービンから抽気された蒸気を加熱媒体として用いて、前記復水器において凝縮された水を加熱する給水加熱部と、
   前記給水加熱部において加熱された水を加熱することによって蒸気を生成するボイラと、
   前記ボイラで生成された蒸気が前記蒸気タービンに供給されることによって駆動し、発電を行う発電機と
   を備え、前記発電機で発電された電力が電力系統に出力される火力発電プラントであって、
   前記給水加熱部に供給される前記加熱媒体の流量を調整する抽気絞り弁と、
   前記抽気絞り弁の動作を制御する制御装置と
   を有し、
   前記制御装置は、前記電力系統において系統周波数が減少したときには、前記給水加熱部において前記加熱媒体が供給される内部の温度が前記加熱媒体の飽和温度より低い状態となる範囲で、前記出力増大運転が開始されてから前記抽気絞り弁をどの順序でどの程度開けるかを決めた予め定められた手順を有し、
   前記予め定められた手順で前記抽気絞り弁の開度を調整することによって、前記給水加熱部に供給する前記加熱媒体の流量を通常運転の場合よりも低減させて、前記発電機の出力を前記通常運転の場合よりも増加させる出力増大運転を行う、
   火力発電プラント。
7. 前記制御装置は、前記出力増大運転を実行しているときには、前記給水加熱部の内部圧力を検出するとともに、と前記給水加熱部において前記加熱媒体が供給される箇所に存在するドレン水の温度を検出し、前記内部の圧力に基づいて前記加熱媒体の飽和温度を求め、前記検出されたドレン水の温度が前記求められた飽和温度より低くなるよう前記抽気絞り弁の動作を制御する、
   請求項１に記載の火力発電プラント。
8. 前記抽気絞り弁は、開度が全閉状態になることを阻害する位置にストッパが設置されている、
   請求項６または７に記載の火力発電プラント。
9. 前記制御装置は、
   前記出力増大運転を実行しているときには、前記給水加熱部に前記加熱媒体として供給される蒸気の流量、前記給水加熱部において前記加熱媒体が供給される内部に存在するドレン水の水位、前記給水加熱部において被加熱媒体として流れる水の温度の一つ以上に基づいて、前記抽気絞り弁の動作を制御する、
   請求項７または８に記載の火力発電プラント。
10. 前記抽気絞り弁は、油圧弁である、
    請求項１から９のいずれかに記載の火力発電プラント。

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