JP3021731B2 - ポリエステル潜在捲縮糸およびその製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、中空内外層複合繊維に
よって構成された潜在捲縮糸に関し、詳しくは繊維横断
面における内層部の外周形状が直線性の高い辺部と鋭い
頂点部によって成り、かつ該単繊維の長さ方向および該
単繊維によって構成される糸の同一断面内の各単繊維間
に不均一な熱収縮率を潜在的に有するポリエステル潜在
捲縮糸およびその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来よりポリエステル衣料用織編物に光
沢感やドライなタッチ、軽量感など高級感を付与せんと
して、異形断面繊維や中空繊維を用いることが数多く提
案されている。代表的な異形断面繊維としては、Ｔ、
Ｙ、偏平などであり、中空断面繊維としては中空丸断面
などが挙げられる。これら異形断面繊維および中空断面
繊維使い織編物は、丸断面に比べ各々に特徴ある光沢感
や風合い、軽量感を有しており、衣料用途に好んで使わ
れている。さらに異形断面繊維の優れた風合い特性と、
中空断面繊維の軽量性の２つの特性を組み合わせた繊維
がいくつか提案されている。たとえば特公昭４４−１８
９２３号公報や特公昭５８−４０９２号公報には中空部
を有する多角形断面繊維が提案されており、特公昭５７
−４９６５０号公報には、田型中空断面繊維が提案され
ている。しかしながらこれら異形断面繊維はいずれも単
成分紡糸によって製造するため、口金から吐出後の冷却
過程で表面張力の作用により繊維横断面の頂点部が丸味
を帯び、鋭利な部分を有する断面形状が得られない。そ
のため光沢感やしゃり感などを必要とする衣料分野にお
いてはそれらの特徴が満足されるものではない。

【０００３】また、最近では多様な要求の中で複合紡糸
技術を応用した頂点部が鋭利な異形断面繊維がいくつか
提案されている。たとえば特開昭５６−１５９３１６号
公報には多層貼り合わせ状の複合糸の一方成分を加水分
解させて鋭いエッジをもたせた異形断面繊維を得る方法
が提案されているが、該公報に記載されている技術では
ドライタッチ等の風合いは優れているものの、繊維横断
面において凹凸を有しているので、高級感のあるきらき
らとした光沢は得られず、さらに加水分解性の大きい成
分を部分的に残しているために織編物を染色した後、染
め斑がでやすいなどの欠点をも有している。

【０００４】また、自然な微捲縮と良好な嵩高性を発現
させるために、特開昭５６−１４８９３１号公報には糸
に不均一熱処理を与えた潜在捲縮糸が提案されている
が、該公報の潜在捲縮糸は構成する繊維が中実であり、
頂点部も丸まっているためにドライタッチ、軽量感など
の清涼感が満足されるものではない。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来技術やそれらの組み合せでは達成できなかった、中
空内外層複合繊維から構成された潜在捲縮糸であり、外
層成分を溶出することによって溶出後の辺部の直線性が
高く、かつ頂点部の曲率半径が小さいために、きらきら
とした独特な光沢感を有し、ワキシー感のないドライタ
ッチ、しゃり感、張り・腰、軽量感、絹様の微捲縮、ふ
くらみに優れた高級衣料用織編物に適した潜在捲縮糸お
よびその製造方法を提供するものである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の目的は、中空部
を有する内外層複合繊維において、外層成分が５−ソジ
ュームスルホイソフタル酸成分を１．０モル％以上共重
合したポリエチレンテレフタレートであり、繊維横断面
における内層部の外周形状が三角形以上六角形以下の多
角形状であり、該単繊維の長さ方向および該単繊維によ
って構成される糸の同一断面内の各繊維間に不均一な熱
収縮率を潜在的に有することを特徴とするポリエステル
潜在捲縮糸とすることによって達成できる。

【０００７】以下本発明を詳細に説明する。本発明の潜
在捲縮糸を構成する単維は、繊維横断面に中空部を有し
ていることが必須である。中空部を有するとその分だけ
排除体積が増加するために、従来のポリエステル繊維に
よって得られる織編物よりも軽量感の優れた素材が得ら
れるからである。中空率は繊維横断面における内層成分
の断面積と中空部の断面積の和に対する中空部の断面積
によって表し、中空率は高いほど軽量感が高い。一方中
空率が高すぎると繊維断面の形状保持性が著しく低下し
てしまうので、製織以降の工程で中空部が潰れて断面が
変形しやすくなるため、本発明の目的を達成することが
困難になる。以上前記したことより、中空率は１０〜４
０％の範囲が好ましく、２０〜３５％の範囲がより好ま
しい。

【０００８】また、本発明の潜在捲縮糸を構成する繊維
は内外層複合構造であり、その外層成分には５−ソジュ
ームスルホイソフタル酸成分が１．０モル％共重合され
ていることが必要である。該複合繊維は、製織後に溶剤
処理によって外層成分を溶解除去するのであるが、この
際内層成分のポリエチレンテレフタレートをそのまま残
し、外層成分のみを溶解除去するために、内層成分と外
層成分との間に溶解速度差をもたせる必要がある。この
際に外層成分のみを溶解除去するための溶剤としては好
ましくはアルカリ溶液（たとえば水酸化ナトリウム熱水
溶液）を使用するのであるが、共重合量が１．０モル％
未満であると、内層成分とのアルカリ溶液に対する溶解
速度差が小さいために、内層部の頂点部分が溶解して丸
くなってしまう。そのため内層部の頂点部をそのまま残
すためには好ましくは共重合率は２．０モル％以上であ
り、より好ましくは４．０モル％以上である。一方、前
記共重合率が高すぎると複合繊維の強度が著しく低下す
るばかりでなく、熱水に対する溶解性が増大し、高次工
程において単繊維間膠着が発生する等の欠点を有するた
め、好ましくは共重合率は６．０モル％以下である。

【０００９】次に、本発明の潜在捲縮糸を構成する複合
繊維の内層部の外周形状における頂点部の曲率半径と辺
部の変動率について図をもって詳細に説明する。

【００１０】図１は本発明の潜在捲縮糸を構成する複合
繊維の断面形状を説明するための複合繊維の横断面図で
あり、１は繊維外層部、２は繊維内層部、３は中空部、
４は頂点部、５は辺部からなる中空部を有する複合繊維
である。まず複合繊維の内層部横断面における頂点部４
の曲率半径ｒは２ｄ^0.5 μｍ以下であることが好まし
い。例えば複合繊維の単繊維繊度が２デニールで、内層
部の複合比率が５０％ならば内層部の繊度（以下、単繊
維内層部繊度ｄと呼ぶ）は１デニールであり、頂点部３
の曲率半径ｒは２．０μｍ以下が好ましい。また複合繊
維の単繊維繊度が６デニールで内層部の複合比率が５０
％ならば単繊維内層部繊度ｄは３デニールであり、頂点
部３の曲率半径ｒは約３．５μｍ以下が好ましい。曲率
半径ｒが２ｄ^0.5 μｍを越える、なだらかな頂点部によ
って構成される断面形状では、製織し、外層成分を溶解
除去した際にドライタッチやしゃり感等の風合いを十分
に発揮することが困難となるからである。より好ましく
は頂点部の曲率半径ｒはｄ^{0. 5} μｍ以下である。

【００１１】次に、本発明においては隣り合う頂点部間
の辺部の変動率が重要である。図１において、隣り合う
頂点部３間の各辺部に基準線Ｌを引く。基準線Ｌは、Ｌ
によって形成される辺部の凹部と凸部とを加えた面積を
最小とするように引く。この時各辺部において基準線Ｌ
と最も離れた点をＴとし、ＴとＬとの距離をｔとする。
一方Ｔが存在する辺部に対応する基準線Ｌにおいて、隣
り基準線との交点間の長さをｓとしたときに、その繊維
の横断面における辺部の変動率を下記式により定める。 変動率（％）＝（ｔ／ｓ）×１００ 本発明の潜在捲縮糸を構成する複合繊維の内層部の外周
形状において、隣り合う頂点部間の辺部の前記変動率は
１０％以下であることが好ましい。前記変動率は光沢感
や表面タッチと密接な関係があり、変動率が１０％を越
える辺を有する外周形状では、きらきらとした独特の光
沢を発現しない。変動率はより好ましくは８％以下であ
る。

【００１２】図２は本発明の潜在捲縮糸を構成する複合
繊維の断面形状の例を示す横断面図である。図２の
（ａ）は内層部が三角形、図２の（ｂ）は内層部が四角
形、図２の（ｃ）は内層部が五角形、図２の（ｄ）は内
層部が六角形の例である。

【００１３】本発明の効果を発揮するためには内層部の
断面形状が三角形以上六角形以下の多角形断面である必
要がある。七角形以上の多角形断面となると、横断面に
おける頂点部が鋭利でないものとなるために、製織し、
外層成分を溶出した際に本発明の目的であるドライタッ
チやしゃり感等の風合いを満足することができない。ま
た、前記した特性をより発揮するためには五角形以下が
より好ましい。

【００１４】本発明の潜在捲縮糸は、単繊維の長さ方向
および単繊維によって構成される糸の同一断面内の各単
繊維間に不均一な熱収縮を有していることが必要であ
る。次工程で後熱処理を施すと、前記不均一な熱収縮に
よって自然な微捲縮と良好な嵩高性が発現し、さらに外
層部を溶解除去した後に繊維横断面の鋭い頂点部が織編
物の表面にループとして突出するために、しゃり感やド
ライ感が一層引立つのである。

【００１５】ここで、本発明でいう繊維の長さ方向の熱
収縮率が不均一であるとは次の様に定義される。対象と
する糸から、任意の単繊維をできるだけ張力をかけない
ように取り出し、該単繊維を約３センチづつに切断して
２０本に分割する。分割した単繊維の一端をピンクリッ
プで、他端を０．１ｇ／ｄの荷重で固定し、０．１ｇ／
ｄの荷重下でピンクリップと０．１ｇ／ｄ荷重間の単繊
維の長さＬ1 をカセトメーターで読みとる。次いでピン
クリップと荷重の距離を単繊維が熱収縮により十分収縮
できるようにたるませた状態で１７０℃で５分間処理し
た後、０．１ｇ／ｄの荷重下でピンクリップと０．１ｇ
／ｄ荷重間の単繊維の長さＬ2 をカセトメーターで読み
とる。各単繊維の乾熱収縮率を次式によって求め、測定
値が分布を示し、その最大値と最小値の差が２％以上、
好ましくは３％以上、さらに好ましくは５％以上あるも
のを単繊維の長さ方向の熱収縮率が不均一であると定義
する。 単繊維の乾熱収縮率（％）＝｛（Ｌ1 −Ｌ2 ）／Ｌ1 ｝×１００ 本発明でいう同一断面内の各単繊維間の熱収縮率が不
均一であるとは次のように定義される。

【００１６】対象とする糸を任意の箇所で約３ｃｍに切
断し、できるだけ張力をかけないようにして構成してい
る全単繊維を分離する。ついでそれぞれに分離した全単
繊維を前記した同一単繊維の長さ方向の乾熱収縮率と同
一測定方法で乾熱収縮率を測定し、測定値が分布を示
し、その最大値と最小値の差が２％以上、好ましくは３
％以上、さらに好ましくは５％以上あるものを同一断面
内の各単繊維間の熱収縮率が不均一であると定義する。
また、本発明による潜在捲縮糸は次工程での後熱処理に
よって優れた嵩高能を有し、嵩高度は１０ｃｃ／ｇ以上
にもなる。

【００１７】本発明による潜在捲縮糸はインターレース
が施されていることが高次工程通過性の面で好ましい。
この場合後述する測定方法によるＣＦ値が５〜２００で
あることが好ましく、１０〜１５０であることがさらに
好ましい。ＣＦ値が５未満ではインターレース効果が少
なく、ＣＦ値が２００を越えると得られた布帛にイラツ
キが発生しやすく、織編物の品位が低下する傾向があ
る。

【００１８】また、本発明の繊維には酸化チタンが０．
０５〜１．０重量％配合されていることが好ましい。酸
化チタンの配合量が０．０５重量％未満であるとギラギ
ラした反射があり、高級感のある光沢が得られない。ま
た、酸化チタンの配合量が１．０重量％を越えると、ダ
ル効果によって染色後の鮮明性が低下してしまうために
好ましくない。

【００１９】次に本発明の複合繊維から構成される潜在
捲縮糸の製造方法の具体例について詳細に説明する。本
発明の複合繊維から構成される潜在捲縮糸の製造にあた
っては、まず外層、内層部からなる中空部を有する複合
繊維を得、しかる後に延伸し、弛緩状態で第１加熱体に
接触走行させ、さらに第２加熱体で熱処理を行う。

【００２０】本発明に用いられる前記複合繊維の外層成
分は、ポリエチレンテレフタレートに５−ソジュームス
ルホイソフタル酸成分を１．０モル％以上共重合する必
要がある。これは、前記したように該複合繊維を製織後
に外層成分を溶解除去するに際し、内層成分のポリエチ
レンテレフタレートをそのまま残し、外層成分のみを溶
解除去する必要があるからである。そのために溶剤に対
する溶解速度差を持たせるために共重合率は１．０モル
％以上必要であり、好ましくは２．０モル％以上、より
好ましくは４．０モル％以上である。一方、前記共重合
率が高すぎると複合繊維の強度が著しく低下するばかり
でなく、熱水に対する溶解性が増大し、製造工程で単繊
維間膠着が発生する等の欠点を有するため、好ましくは
共重合率は６．０モル％以下である。

【００２１】次に、本発明の潜在捲縮糸を構成する複合
繊維に用いられる内層成分であるポリエチレンテレフタ
レートは、極限粘度［η］が０．７０以上であることが
好ましい。後に述べるように、本発明の繊維においては
中空部が布帛の風合向上に大きな役割を果している。こ
の中空部を形成させる段階で、より高い中空率を得るた
めには紡糸の段階でのポリマの溶融粘度が高い方がよ
い。さらに、本発明の繊維は次工程で布帛の状態で高率
の減量加工を施すのであるが、この段階で布帛の強力低
下が著しいため引裂強力が低いという問題がある。その
ため外層部を溶出した後でも実用上問題とならない引裂
強力を維持するために、内層成分に用いられるポリエチ
レンテレフタレートの極限粘度［η］は高い方が好まし
い。以上前記した２つの理由により、極限粘度［η］は
０．７５以上であることがより好ましい。また極限粘度
［η］が高すぎると紡糸段階で圧力損失が高い等、種々
の問題が発生するので極限粘度［η］は１．０以下が好
ましい。

【００２２】以上述べたような内層成分と外層成分から
なる２種のポリマをそれぞれ別々に溶融、計量し、中空
の複合繊維を得る。図３は本発明で好ましく用いられる
複合口金装置の要部縦断面図である。図４は本発明に使
用される口金孔形状の例を示す口金の下面図である。図
５は図４の口金孔形状を説明するための口金の下面図で
ある。図３〜５において、６は上部導入板、７は下部導
入板、８は口金、９はスリットである。内層成分のポリ
マＡが上部導入板５から導入され、外層成分のポリマＢ
が下部導入板７から導入され、口金８で内外層の複合流
となりスリット９から吐出する。

【００２３】このように、２種のポリマを内外層複合流
としてスリット９より吐出するのであるが、本発明にお
いては該内層成分（ポリマＡ）の溶融粘度を外層成分
（ポリマＢ）の１．２倍以上６倍以下とする必要があ
る。内層成分（ポリマＡ）の溶融粘度を外層成分（ポリ
マＢ）よりも高くすることにより、各スリットから吐出
されたポリマの複合流はスリットの内側方向に曲がり、
両端が相互に衝突・融着を起こして接合し、内層部の外
周形状が多角形である中空断面の複合繊維を形成するの
である。

【００２４】ところで、各スリットから吐出した複合ポ
リマ流を確実に衝突・融着させ、かつ目的とする鋭利な
断面形状の内層部を安定して製造するためには、内・外
層成分の溶融粘度を適正化する必要がある。内層成分の
溶融粘度が外層成分の溶融粘度の１．２倍未満では、内
層部の横断面における辺部が弧状に膨らんでしまい、頂
点部も丸みを帯びてしまうために本発明の複合繊維の形
態とすることができない。さらに、本発明において、内
層部の外周形状における頂点部をより鋭利にし、かつ辺
部の直線性を向上させるためには、内層成分の溶融粘度
を外層成分の１．５倍以上にすることがより好ましい。
また内層成分の溶融粘度が外層成分の６倍を越えた場合
は、口金直下でのポリマ複合流の衝突・融着が不安定と
なり、その結果、複合異常を起こして経時的に断面が変
動するために、目的とする中空部を有する複合繊維を形
成することができなくなる。さらに安定した生産を行う
ためには内層成分の溶融粘度を外層成分の溶融粘度の５
倍以下にすることが好ましく、４倍以下がより好まし
い。

【００２５】ここで、最終的に吐出する口金孔の形状
を、図４の（ｂ）の４分割のスリットからなる口金孔を
例示する図５で説明する。スリット９の曲率半径ｈは、
口金孔中心Ｑからスリット中央部Ｐ（スリットの長さｘ
および幅ｗにおける中間点）までの距離（以下、口金孔
半径ｉと呼ぶ）の０．８〜１．２倍である環状配置であ
ることが好ましい。これは、スリットの形状を前記した
範囲内とすると複合繊維の段階でみれば、横断面の外周
形状は円形状となり、例えば製編織後に外層成分を溶解
除去する場合、製編織時に複合繊維がマルチフィラメン
トの中でランダムな配置になりやすくなり、そのため外
層成分を溶解除去した後に繊維の横断面における外周形
状が多角形になっても編織物の中でランダムな状態で配
置されており、編織物にも自然な風合いを与えるからで
ある。なお、前記した４分割のスリットは、好ましくは
図４の（ｂ）および図５に示すように、同一孔形状で同
一寸法である４個のスリットを点対称状に配置し、３分
割ならば図４の（ａ）に示すように３個のスリットを、
５分割ならば図４の（ｃ）に示すように５個のスリット
を、６分割ならば図４の（ｄ）に示すように６個のスリ
ットを点対称状に配置する。

【００２６】また、口金孔を構成するスリットの数は３
個以上６個以下であることが必須である。内層部の断面
形状が多角形である繊維の頂点部および辺部の数は、口
金孔を構成するスリットの数に等しく、３分割であれば
内層部が三角形中空断面繊維となり６分割であれば六角
形中空断面繊維となるからである。したがって、口金孔
を構成するスリット数がこの範囲でなければ、本発明の
目的とする中空複合繊維が得られない。

【００２７】また、前記したように２種のポリマは各ス
リットにおいて、内外層２層状態で吐出される。吐出す
る際の内層部の複合比率は、内層部の外周形状の辺部の
変動率を所望の範囲とし、なおかつ頂点部を鋭利にする
ために４０重量％以上、７５重量％以下とすることが必
要である。好ましくは内層部の複合比率は４５〜６５重
量％の範囲である。

【００２８】また前記した方法によって得られた複合繊
維は、図４の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）および（ｄ）の口
金を用いた場合には、各々図２の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）および（ｄ）に示すような内層部の外周形状が多
角形の中空部を有する複合繊維を形成することができ
る。さらに前記した方法によって得られた未延伸糸を、
延伸し、弛緩状態で第１加熱体に接触走行させ、該糸を
構成する単繊維の長さ方向および該糸の同一断面内の各
単繊維に不均一な熱収縮率を与えた後、第２加熱体で熱
処理する。

【００２９】図６および図７は前記未延伸糸を延伸、熱
処理するための本発明の実施態様の１例を示す概略図で
ある。図６において、１０は未延伸糸であって、ガイド
１１を通して加熱ローラー１２とローラー１３との間で
延伸を行い、ローラー１３とローラー１６との間で弛緩
状態で圧空ノズル１４によって糸条を開繊し、マイグレ
ートさせてから、第１加熱体１５に接触走行させて、単
繊維の長さ方向および糸の同一断面内の各単繊維間に不
均一な熱収縮率を与え、さらにローラー１６とローラー
１８との間で第２加熱体１７を介し、前記工程で発生し
たループやたるみを消してワインダー１９に巻き取る。
また図７においては、前記と同じ方法で処理した後にロ
ーラー１８とローラー２１との間のインターレースノズ
ル２０でインターレース処理を施し、ワインダー１９に
巻き取る方法である。

【００３０】本発明の製造方法では、延伸した後にロー
ラー１３とローラー１６との間で弛緩状態において第１
加熱体１５に接触走行させることが必要である。定長あ
るいは緊張状態で第１加熱体に接触走行させると、単繊
維の長さ方向および糸の同一断面内の各単繊維間に不均
一な熱収縮率を与えることができないために、後熱処理
しても本発明の目的とする絹様の微捲縮と嵩高性が得ら
れない。

【００３１】加熱体の温度については、用いる未延伸糸
の熱収縮が生じる温度以上であればよいが、その糸のガ
ラス転移点以上、融点以下の範囲が好ましい。

【００３２】また、ローラー４と第１加熱体１５との間
に圧空ノズルを用いると、糸条に振動を与えるために適
度にマイグレートされた不均一熱処理をすることができ
るので好ましい。

【００３３】また、上記ローラーと１３とローラー１６
との間で第１加熱体１５で発生したループやたるみを有
する糸条をそのまま巻き取ると、巻取糸の解除性が悪化
して高次工程通過性が不良になるので、ローラー１６と
ローラー１８との間で発生するループやたるみを熱処理
を施して消しておくことが必要である。このときループ
やたるみを消すための第２加熱体１７の温度は第１加熱
体１５と同じか、低くすることが好ましい。第２加熱体
１７の温度が第１加熱体１５の温度より高い場合、一旦
単繊維の長さ方向および糸の同一断面内の各単繊維間に
与えられた不均一な熱収縮が、均一化する傾向となるた
め、次工程で熱処理しても本発明の目的とする絹様の微
捲縮と嵩高性を発現させることが困難になる。

【００３４】また本発明の製造方法において図７に示し
たように、ローラー１８を出た糸条にインターレースを
施すと、高次工程通過性が非常に良好となるため、ロー
ラー１８を出た糸条にインターレースノズル２０を介し
てインターレースを施すことが好ましい。この場合後述
する測定法によるＣＦ値が５〜２００であることが好ま
しい。

【００３５】以上詳述したように本発明で得られた中空
部を有する複合繊維によって構成された潜在捲縮糸は、
製織し、溶剤処理によって外層成分を溶解除去し、高次
加工を施すことによって、きらきらとした独特な光沢感
を有し、不透明感に優れると共に、ワキシー感のないド
ライタッチ、しゃり感、張り・腰、軽量感、絹に近いふ
くらみ感に優れた衣料用織編物が得られるものである。

【００３６】

【実施例】以下実施例により本発明をより詳細に説明す
る。なお実施例中の各特性値は次の方法で求めた。 Ａ．風合特性（しゃり感、張り・腰、光沢感、軽量感、
ふくらみ感） 各項目とも、試料を基準試料との一対比較による官能試
験を実施し、４段階評価した。そしてそれらを総合評価
して、「極めてすぐれている」は◎、「すぐれている」
は○、「劣っている」は△、「極めて劣っている」は×
で表わした。なお、基準試料には通常定番品種として用
いられている試料原糸と同一繊度、同一フィラメント数
のＹ断面ポリエステルフィラメント糸を試料と同様の製
織、加工を施したものを用い、これを「劣っている」と
した。 Ｂ．極限粘度［η］ オルソクロロフェノール（以下ＯＣＰとする）１０ｍｌ
に対し試料０．１０ｇを溶解し、温度２５℃においてオ
ストワルド粘度計を用いて測定した。 Ｃ．溶融粘度 溶融粘度は宝工業株式会社製メルトインデクサ―タイプ
ＭＸ−１０１−Ｂにより、紡糸温度と同温度でずり速度
３０（１／ｓｅｃ）において測定した値である。

【００３７】Ｄ．ＣＦ値 ＣＦ値の測定は米国特許第３２９０９３２号明細書に準
じた方法で行った。概略を以下に示す。図８はＣＦ値測
定装置の概略図であり、図９は図８の針部の拡大図であ
る。図８の装置において試料２２をローラー２３で解除
し、ウエストローラー２４に巻き取る。糸を１ｃｍ／ｓ
ｅｃの速度で走行させた状態でマグネット式張力付加装
置２５を調整して、該張力付加装置２５とローラー２３
間の張力を初張力に設定する。初張力はデニール×０．
２ｇとし、張力付加装置２５とローラー２３の間に固定
されて設けてある。張力計２６で検知する。初張力設定
後、糸の走行を停止し、測定用針２７を糸に、図９に示
すようにほぼ糸を２分する位置に刺す。ついで試料糸を
１ｃｍ／ｓｅｃで再び走行させると、針が交絡点２８に
引掛かり、針２７とローラー２３間の張力が上昇する。
前記、張力値が［初張力＋単繊維の平均デニール］に達
するとローラー２３を停止するように設定しておき、針
を刺してから再び停止するまでの糸の走行移動距離ｈｉ
（ｍｍ）をローラー２３の回転角から読みとる。同様の
操作を繰り返しＣＦ値は次式により計算する。

【００３８】

【数１】

【００３９】測定はｎ＝３で行い平均値で表示する。本
発明におけるＣＦ値は上記原理に基づいて製作されたＲ
ｈｔｈｓｃｈｉｌｄ社製エンタングルメント・テスター
（形式Ｒ２０４０）を用いて測定を行った。

【００４０】実施例１ 内層成分（ポリマＡ）として極限粘度［η］が０．７５
で酸化チタンを０．３重量％配合したポリエチレンテレ
フタレ―トを、外層成分（ポリマＢ）として極限粘度
［η］が０．４４で、５−ソジュームスルホイソフタル
酸成分を４．５モル％共重合した変性ポリエステルを用
い、通常の複合紡糸機により紡糸温度２９５℃で図３に
示す芯鞘複合口金を用いて、図４の（ｂ）に示す口金孔
半径ｉが０．６ｍｍであり、かつスリットの曲率半径ｈ
が０．６ｍｍである環状の４分割スリット中空孔より、
内層部の複合比率が５０重量％で吐出し、１５００ｍ／
分の速度で巻取った。内層成分、外層成分の各々の単独
ポリマの溶融粘度は４４００poise 、１７００poise で
あり、粘度の比は約２．６倍であった。この未延伸糸を
図７に示す装置を用いて延伸比２．５倍で延伸し、弛緩
率１０％で２３０℃の第１加熱体に接触走行させた後、
定長状態で１５０℃の第２加熱体で熱処理を行ない、さ
らにエアー圧力２Kg／cm2 でインターレースを施して得
たマルチフィラメント複合繊維を経糸、及び緯糸として
製織し、９８℃でリラックス精練、１８０℃で中間セッ
トした後、４重量％水酸化ナトリウム９８℃熱水溶液で
処理し、外層成分を溶出して７５デニール３６フィラメ
ントとし、１７０℃で仕上げセットすることで羽二重を
得た。得られた試料についてそれぞれ官能評価を実施し
た結果、これまでの異形断面ポリエステルフィラメント
使いの織物では達成できなかった風合いであり、いずれ
の風合い特性も極めて優れたものであった。結果は表１
および表２に記した。

【００４１】実施例２、実施例３ 実施例２および実施例３は、内層部の複合比率を各々６
０重量％および７５重量％とし、図６に示す装置を用い
て第１加熱体および第２加熱体の温度を２１０℃とした
以外は実施例１と同様の条件で実施した。得られた試料
の結果を表１および表２に記した。内層部の複合比率が
６０重量％である実施例２の試料は、実施例１と同様、
いずれの風合い特性も優れたものであった。また、内層
部の複合比率が７５重量％である実施例３の試料は、適
度なしゃり感、張り・腰、絹様のふくらみ感と軽量感を
兼ね備えた点で従来品よりよいものであった。

【００４２】比較例１ 内層部の複合比率が９０重量％以外は実施例１と同様の
条件で実施した。得られた試料の結果を表１および表２
に記した。得られた試料は、ふくらみはあるものの内層
部横断面が目的とする多角形断面ではなく円形状となっ
てしまい、外層部溶出後もしゃり感や張り・腰等の清涼
感がなく、また光沢感も劣るものだった。

【００４３】比較例２ 定長状態で第１加熱体へ接触させた以外は実施例１と同
様の条件で実施した。得られた結果を表１および表２に
示した。得られた試料はしゃり感、張り・腰等の風合い
は有するものの、絹様のふくらみがなく、ペーパーライ
クであった。

【００４４】実施例４、実施例５、実施例６ 外層成分のポリマ組成および溶融粘度を表１に示すよう
に変更した以外は実施例１と同様の条件で実施した。得
られた結果を表２に記した。５−ソジュームスルホイソ
フタル酸成分を１．８モル％共重合したポリエチレンテ
レフタレートを外層成分とした実施例４の試料と、内層
成分の外層成分に対する溶融粘度の比が１．２倍である
実施例５の試料は共に、しゃり感、張り・腰、きらきら
とした光沢感、絹様のふくらみ等の特性が優れたもので
あった。さらに内層成分の外層成分に対する溶融粘度の
比が６倍である実施例６の試料はしゃり感に優れたもの
であった。

【００４５】比較例３、比較例４、比較例５ 外層成分のポリマ組成および溶融粘度を表１に示すよう
に変更した以外は実施例１と同様の条件で実施した。得
られた結果を表１および表２に記した。５−ソジューム
スルホイソフタル酸成分を０．９モル％共重合したポリ
エチレンテレフタレートを外層成分とした比較例３の試
料は、製織後の４重量％水酸化ナトリウム９８℃熱水溶
液処理により外層部を完全に溶解した結果、内層部断面
の頂点部も溶解除去されたために頂点部が丸みを帯び、
しゃり感ばかりでなく、張り・腰も劣るものであった。
また内層成分の外層成分に対する粘度比を１．１倍とし
た比較例４の試料は内層部断面が円形状となってしま
い、外層部を溶解除去後もしゃり感がなく、にぶい光沢
感で風合いの劣るものであった。また、粘度比が６．５
倍である比較例５は紡糸時に複合異常を生じ、製糸性も
悪いために試料を得ることができなかった。

【００４６】実施例７ 吐出する口金が図５の（ａ）に示す口金孔半径ｉが０．
６ｍｍでありかつスリットの曲率半径ｈが０．６ｍｍで
あるスリットで構成された３分割中空孔である以外は実
施例１と同様の条件で実施した。得られた結果を表１お
よび表２に記した。試料は図２の（ａ）に示す断面形状
をしており、きらきらとした独特の光沢感が実施例１の
試料に比較してさらに高いほか、しゃり感、張り・腰、
不透明感に優れたものであった。

【００４７】実施例８ 吐出する口金が図５の（ｄ）に示す口金孔半径ｉが０．
６ｍｍでありかつスリットの曲率半径ｈが０．６ｍｍで
あるスリットで構成された６分割の中空孔である以外は
実施例１と同様の条件で実施した。得られた結果を表１
および表２に記した。試料は図２の（ｄ）に示す断面形
状をしており、光沢感、不透明感、張り・腰、は良好で
あり、またしゃり感とともにソフトな風合いで好ましい
ものであった。

【００４８】比較例６ 吐出する口金が口金孔半径ｉが０．６ｍｍであり、かつ
スリットの曲率半径ｈが０．６ｍｍであるスリットで構
成された７分割の中空孔である以外は実施例１と同様の
条件で実施した。得られた結果を表１および表２に記し
た。比較例６の試料は内層部の外周形状が七角形の中空
繊維であったが、しゃり感、張り・腰など清涼感に乏し
く特徴のないものであった。

【００４９】

【表１】

【００５０】

【表２】

【００５１】

【発明の効果】本発明は、従来技術では達成し得なかっ
た中空部を有するる内外層複合繊維によって構成された
潜在捲縮糸であり、詳しくは繊維横断面における内層部
の外周形状が直線性の高い辺部と鋭い頂点部によって成
り、かつ該単繊維の長さ方向および該単繊維によって構
成される糸の同一断面内の各単繊維間に不均一な熱収縮
率を潜在的に有するために、きらきらとした独特な光沢
感、さらにはドライタッチ、しゃり感、張り・腰、軽量
感、絹様の微捲縮、ふくらみに優れた特性を有してお
り、これまでの異形断面繊維では得ることができなかっ
た衣料用の清涼感素材として最適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の複合繊維の断面形状を説明するため
の繊維の横断面図である。

【図２】 本発明の複合繊維の断面形状の例を示す横断
面図である。

【図３】 本発明で好ましく用いられる複合口金装置の
要部縦断面図である。

【図４】 本発明に使用される口金孔形状の例を示す口
金の下面図である。

【図５】 図４の口金孔形状を説明するための口金の下
面図である。

【図６】 本発明の延伸、熱処理工程の実施態様の１例
を示す概略図である。

【図７】 図７の他の冷を示す概略図である。

【図８】 ＣＦ値測定装置の概略図である。

【図９】 図８の針部の拡大図である。■

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) D02G 1/18 D01F 6/62 303 D01F 6/62 306 D01F 8/14 D02J 1/22 Ｆタームテーマコード４Ｌ０３６，４Ｌ ０３５，４Ｌ０４１

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 中空部を有する内外層複合繊維におい
   て、外層成分が５−ソジュームスルホイソフタル酸成分
   を１．０モル％以上共重合したポリエチレンテレフタレ
   ートで、繊維横断面における内層部の外周状が三角形以
   上六角形以下の多角形状であり、該単繊維の長さ方向お
   よび該単繊維によって構成される糸の同一断面内の各繊
   維間に不均一な熱収縮率を潜在的に有することを特徴と
   するポリエステル潜在捲縮糸。
2. 【請求項２】 繊維横断面における内層部の外周形状に
   おける頂点部の曲率半径が下記範囲を満足し、かつ隣り
   合う頂点部間の辺部の変動率が１０％以下である請求項
   １記載のポリエステル潜在捲縮糸。 ｒ≦２ｄ^0.5 ｒ：内層部横断面の頂点部曲率半径（μｍ） ｄ：単繊維内層部繊度（デニール）
3. 【請求項３】 インターレースが施され、ＣＦ値が５〜
   ２００の範囲である請求項１または請求項２記載のポリ
   エステル潜在捲縮糸。
4. 【請求項４】 ５−ソジュームスルホイソフタル酸成分
   を１．０モル％以上共重合したポリエチレンテレフタレ
   ートを外層成分のポリマとし、溶融粘度が外層成分の
   １．２倍以上６倍以下のポリエチレンテレフタレートを
   内層成分のポリマとして、内層部の複合比率が４０重量
   ％以上７５重量％以下の内外層複合流を、３分割以上６
   分割以下のスリットで構成された環状の口金孔より吐出
   させ、口金直下でポリマ複合流を接合させて巻き取った
   中空部を有する内外層複合繊維を、延伸し、弛緩状態で
   第１加熱体に接触走行させ、該糸を構成する単繊維の長
   さ方向および該糸の同一断面内の各単繊維に不均一な熱
   収縮率を与えた後、第２加熱体で熱処理することを特徴
   とするポリエステル潜在捲縮糸の製造方法。