JP3218384B2 - 蒸気発生器の水位制御装置 - Google Patents
蒸気発生器の水位制御装置Info
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- JP3218384B2 JP3218384B2 JP19847296A JP19847296A JP3218384B2 JP 3218384 B2 JP3218384 B2 JP 3218384B2 JP 19847296 A JP19847296 A JP 19847296A JP 19847296 A JP19847296 A JP 19847296A JP 3218384 B2 JP3218384 B2 JP 3218384B2
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
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- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＢＷＲ発電プラン
トにおける直列かつ複数個の蒸気発生器により構成され
る蒸気発生器の水位制御装置に関する。
トにおける直列かつ複数個の蒸気発生器により構成され
る蒸気発生器の水位制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＢＷＲ発電プラントにおける蒸気発生器
は、所内の蒸気負荷にクリーンな蒸気を供給するための
設備である。ＢＷＲ発電プラントでは、原子炉で発生し
た蒸気を直接蒸気タービンに送り、発電を行っている
が、この場合、原子炉で発生した蒸気には放射能が含ま
れるため、この蒸気を所内の蒸気負荷に直接利用するこ
とができない。そこで、蒸気タービンから抽出した蒸気
を蒸気発生器に送り、蒸気発生器からクリーンな蒸気を
発生させ、このクリーンな蒸気を所内の蒸気負荷に供給
することが行われている。このような蒸気発生器の水位
制御技術としては、特開昭５９−２７１０４号公報に直
列に並んだ蒸気発生器の水位を制御する技術が記載され
ている。この公報の制御方式を複数の蒸気発生器の比容
積が異なるタンクの閉ループ構成されたシステムに採用
すると、例えば、加熱源（蒸気タービンから抽出する加
熱蒸気）において発生蒸気量に変化があった場合、上流
側の蒸気発生器胴体すなわち比容積の大きなタンクの水
位が変動し、その水位信号により上流側の蒸気発生器の
補給水量すなわち上流側の蒸気発生器の水位調節弁が制
御される。それにより下流側のドレンタンクすなわち比
容積の小さなタンクの水位が変動し、その水位信号によ
り下流側の蒸気発生器の補給水量すなわち下流側の蒸気
発生器の水位調節弁が制御される。また、例えば、供給
負荷において蒸気の需要に変化が生じた場合、下流側の
タンクの水位が変化し、その水位信号により下流側の蒸
気発生器の水位調節弁が制御される。それにより上流側
のタンクの水位が変動し、その水位信号により上流側の
蒸気発生器の水位調節弁が制御される。
は、所内の蒸気負荷にクリーンな蒸気を供給するための
設備である。ＢＷＲ発電プラントでは、原子炉で発生し
た蒸気を直接蒸気タービンに送り、発電を行っている
が、この場合、原子炉で発生した蒸気には放射能が含ま
れるため、この蒸気を所内の蒸気負荷に直接利用するこ
とができない。そこで、蒸気タービンから抽出した蒸気
を蒸気発生器に送り、蒸気発生器からクリーンな蒸気を
発生させ、このクリーンな蒸気を所内の蒸気負荷に供給
することが行われている。このような蒸気発生器の水位
制御技術としては、特開昭５９−２７１０４号公報に直
列に並んだ蒸気発生器の水位を制御する技術が記載され
ている。この公報の制御方式を複数の蒸気発生器の比容
積が異なるタンクの閉ループ構成されたシステムに採用
すると、例えば、加熱源（蒸気タービンから抽出する加
熱蒸気）において発生蒸気量に変化があった場合、上流
側の蒸気発生器胴体すなわち比容積の大きなタンクの水
位が変動し、その水位信号により上流側の蒸気発生器の
補給水量すなわち上流側の蒸気発生器の水位調節弁が制
御される。それにより下流側のドレンタンクすなわち比
容積の小さなタンクの水位が変動し、その水位信号によ
り下流側の蒸気発生器の補給水量すなわち下流側の蒸気
発生器の水位調節弁が制御される。また、例えば、供給
負荷において蒸気の需要に変化が生じた場合、下流側の
タンクの水位が変化し、その水位信号により下流側の蒸
気発生器の水位調節弁が制御される。それにより上流側
のタンクの水位が変動し、その水位信号により上流側の
蒸気発生器の水位調節弁が制御される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の水位制
御方式では、加熱源において発生蒸気量に変化があった
場合、上流側の水位信号により下流側のタンクからの流
出量を制御していないので、下流側の蒸気発生器の水位
の制御に追従遅れが生じ、系統システム内でハンチング
が発生する。このため、比容積の小さいタンクの水位が
安定せず、安定した蒸気供給が行われない、という問題
がある。また、供給負荷において蒸気の需要に変化が生
じた場合、下流側の蒸気発生器の水位の変化に対し、上
流側の蒸気発生器の水位の制御に追従遅れが生じ、系統
システム内でハンチングが発生する。このことにより安
定した蒸気が供給されないため、供給先の機器が安定し
て加熱されなくなる、という問題がある。
御方式では、加熱源において発生蒸気量に変化があった
場合、上流側の水位信号により下流側のタンクからの流
出量を制御していないので、下流側の蒸気発生器の水位
の制御に追従遅れが生じ、系統システム内でハンチング
が発生する。このため、比容積の小さいタンクの水位が
安定せず、安定した蒸気供給が行われない、という問題
がある。また、供給負荷において蒸気の需要に変化が生
じた場合、下流側の蒸気発生器の水位の変化に対し、上
流側の蒸気発生器の水位の制御に追従遅れが生じ、系統
システム内でハンチングが発生する。このことにより安
定した蒸気が供給されないため、供給先の機器が安定し
て加熱されなくなる、という問題がある。
【０００４】本発明の課題は、水位制御に追従遅れがな
く、安定したクリーン蒸気供給を行うに好適な蒸気発生
器の水位制御装置を提供することにある。
く、安定したクリーン蒸気供給を行うに好適な蒸気発生
器の水位制御装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、検出された第１の胴体タンク（第１の蒸気発生器）
の第１の水位信号、または、検出されたドレンタンク
（第２の蒸気発生器）の第２の水位信号に基づいて、第
１の胴体タンクとドレンタンクとの間に設けられ、給水
の流量を調節する流量調節手段を制御する制御信号を演
算する。ここで、流量調節手段は、第１の胴体タンクに
供給する第１の給水の流量を調節する。また、流量調節
手段は、第２の蒸気発生器に供給する加熱された第１の
給水の流量を調節する。また、上記課題を解決するため
に、検出された第１の胴体タンク（第１の蒸気発生器）
の第１の水位信号に基づいて、第１の胴体タンクに供給
する第３の給水の流量を調節する第１の流量調節手段を
制御する第１の制御信号を演算し、第１の水位信号と検
出されたドレンタンク（第２の蒸気発生器）の第２の水
位信号に基づいて、第１の胴体タンクとドレンタンクと
の間に設けられ、給水の流量を調節する第２の流量調節
手段を制御する第２の制御信号を演算する。ここで、第
１の水位信号が予め設定する値を超えたとき、開度０パ
ーセントを示す第１の制御信号を演算する。また、第１
の胴体タンクの第１の水位信号及びドレンタンクの第２
の水位信号に加えて、第１の胴体タンクの圧力信号、加
熱蒸気源及び／または供給負荷の変動に基づく信号を用
いる。
に、検出された第１の胴体タンク（第１の蒸気発生器）
の第１の水位信号、または、検出されたドレンタンク
（第２の蒸気発生器）の第２の水位信号に基づいて、第
１の胴体タンクとドレンタンクとの間に設けられ、給水
の流量を調節する流量調節手段を制御する制御信号を演
算する。ここで、流量調節手段は、第１の胴体タンクに
供給する第１の給水の流量を調節する。また、流量調節
手段は、第２の蒸気発生器に供給する加熱された第１の
給水の流量を調節する。また、上記課題を解決するため
に、検出された第１の胴体タンク（第１の蒸気発生器）
の第１の水位信号に基づいて、第１の胴体タンクに供給
する第３の給水の流量を調節する第１の流量調節手段を
制御する第１の制御信号を演算し、第１の水位信号と検
出されたドレンタンク（第２の蒸気発生器）の第２の水
位信号に基づいて、第１の胴体タンクとドレンタンクと
の間に設けられ、給水の流量を調節する第２の流量調節
手段を制御する第２の制御信号を演算する。ここで、第
１の水位信号が予め設定する値を超えたとき、開度０パ
ーセントを示す第１の制御信号を演算する。また、第１
の胴体タンクの第１の水位信号及びドレンタンクの第２
の水位信号に加えて、第１の胴体タンクの圧力信号、加
熱蒸気源及び／または供給負荷の変動に基づく信号を用
いる。
【０００６】本発明は、第１蒸気発生器の胴体タンク及
び第２蒸気発生器のドレンタンクの水位変化に基づい
て、蒸気発生器循環ループ補給水弁及び第２蒸気発生器
ドレンタンク水位調節弁を開閉制御して、第１蒸気発生
器胴体の水位と第２蒸気発生器ドレンタンクの水位を協
調制御するので、第２蒸気発生器のドレンタンクの水位
制御に遅れを生じることがなく、追従遅れによる第２蒸
気発生器のドレンタンクの水位の異常上昇／下降を防止
することができ、また、第１の胴体タンクの圧力信号、
加熱蒸気源及び／または供給負荷の変動に対し、第１蒸
気発生器の胴体タンクの水位及び第２蒸気発生器のドレ
ンタンクの水位を先行制御するので、それぞれの水位の
大幅な変化を抑制することができ、さらに、これに伴う
系統システム内の水位伝播によるハンチングを防ぐこと
ができ、安定した蒸気発生器の水位制御を行うことが可
能になる。
び第２蒸気発生器のドレンタンクの水位変化に基づい
て、蒸気発生器循環ループ補給水弁及び第２蒸気発生器
ドレンタンク水位調節弁を開閉制御して、第１蒸気発生
器胴体の水位と第２蒸気発生器ドレンタンクの水位を協
調制御するので、第２蒸気発生器のドレンタンクの水位
制御に遅れを生じることがなく、追従遅れによる第２蒸
気発生器のドレンタンクの水位の異常上昇／下降を防止
することができ、また、第１の胴体タンクの圧力信号、
加熱蒸気源及び／または供給負荷の変動に対し、第１蒸
気発生器の胴体タンクの水位及び第２蒸気発生器のドレ
ンタンクの水位を先行制御するので、それぞれの水位の
大幅な変化を抑制することができ、さらに、これに伴う
系統システム内の水位伝播によるハンチングを防ぐこと
ができ、安定した蒸気発生器の水位制御を行うことが可
能になる。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照しながら説明する。図１は、本発明に基づく蒸気発
生器の水位制御装置の実施形態１を示す。蒸気発生器の
配管系統は、主に第１蒸気発生器１、第２蒸気発生器
２、循環ポンプ４、給水ポンプ６、ドレン冷却器７、給
水タンク９、供給負荷１０、第１蒸気発生器加熱蒸気圧
力調節弁２１、第２蒸気発生器加熱蒸気圧力調節弁２５
Ａ、第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６、蒸気
発生器循環ループ補給水弁２７、第２蒸気発生器胴体水
位調節弁２８からなり、水位制御装置は閉ループ水位制
御装置７０により構成する。
参照しながら説明する。図１は、本発明に基づく蒸気発
生器の水位制御装置の実施形態１を示す。蒸気発生器の
配管系統は、主に第１蒸気発生器１、第２蒸気発生器
２、循環ポンプ４、給水ポンプ６、ドレン冷却器７、給
水タンク９、供給負荷１０、第１蒸気発生器加熱蒸気圧
力調節弁２１、第２蒸気発生器加熱蒸気圧力調節弁２５
Ａ、第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６、蒸気
発生器循環ループ補給水弁２７、第２蒸気発生器胴体水
位調節弁２８からなり、水位制御装置は閉ループ水位制
御装置７０により構成する。
【０００８】まず、蒸気発生器の配管系統における蒸気
の流れを説明する。加熱源からの蒸気は、第１蒸気発生
器加熱蒸気配管５１より第１蒸気発生器加熱蒸気圧力調
節弁２１を介して第１蒸気発生器１に送られる。第１蒸
気発生器１においては加熱蒸気が第１蒸気発生器加熱器
１Ａに送られ、第１蒸気発生器胴体１Ｂに溜まった給水
を加熱し、凝縮したドレンを第１蒸気発生器ドレンタン
ク１Ｃに溜め、第１蒸気発生器ドレン配管５２を通り、
第１蒸気発生器ドレンタンク常用水位調節弁２２を介し
て回収される。第１蒸気発生器ドレンタンク１Ｃの水位
が異常のときは非常用水位調節弁２３を介して復水器に
送られる。一方、第１蒸気発生器１において発生した蒸
気は、第２蒸気発生器加熱蒸気配管５３を通り、第２蒸
気発生器加熱蒸気圧力調節弁２５Ａを介して第２蒸気発
生器２へ送られる。第２蒸気発生器２においては加熱蒸
気が第２蒸気発生器加熱器２Ａに送られ、第２蒸気発生
器胴体２Ｂに溜まった給水を加熱し、凝縮したドレンを
第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃに溜め、ドレン冷却器
７において熱交換を行った後、循環ポンプ４により第２
蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６を介して第１蒸
気発生器給水配管５４を通り、第１蒸気発生器胴体１Ｂ
に戻される。ここで、第１蒸気発生器胴体１Ｂと第２蒸
気発生器ドレンタンク２Ｃは閉モープに連結される。ま
た、第２蒸気発生器２で発生した蒸気は、第２蒸気発生
器発生蒸気供給配管５５を通り、供給負荷１０に供給さ
れ、ドレンをドレン回収配管５６を介して蒸気発生器給
水タンク９に回収する。ドレンは給水ポンプ６により第
２蒸気発生器胴体水位調節弁２８を介してドレン冷却器
７に送られ、熱交換後、第２蒸気発生器給水配管５８を
通り、第２蒸気発生器２に給水される。また、第１蒸気
発生器胴体１Ｂに補給する水は、蒸気発生器循環ループ
補給水弁２７によって制御され、給水ポンプ出口配管５
７を通過して送られる。また、純水は純水供給配管６０
から給水タンク９に供給される。また、第１蒸気発生器
胴体１Ｂと第２蒸気発生器加熱器２Ａの加熱蒸気の一部
は、それぞれオリフィス１３６Ａ、１３６Ｂを通してベ
ントライン６１から復水器に送られる。ここで、第１蒸
気発生器胴体１Ｂのタンクは第２蒸気発生器ドレンタン
ク２Ｃより比容積が大きく、第２蒸気発生器ドレンタン
ク２Ｃは第１蒸気発生器胴体１Ｂのタンクより比容積が
小さい。
の流れを説明する。加熱源からの蒸気は、第１蒸気発生
器加熱蒸気配管５１より第１蒸気発生器加熱蒸気圧力調
節弁２１を介して第１蒸気発生器１に送られる。第１蒸
気発生器１においては加熱蒸気が第１蒸気発生器加熱器
１Ａに送られ、第１蒸気発生器胴体１Ｂに溜まった給水
を加熱し、凝縮したドレンを第１蒸気発生器ドレンタン
ク１Ｃに溜め、第１蒸気発生器ドレン配管５２を通り、
第１蒸気発生器ドレンタンク常用水位調節弁２２を介し
て回収される。第１蒸気発生器ドレンタンク１Ｃの水位
が異常のときは非常用水位調節弁２３を介して復水器に
送られる。一方、第１蒸気発生器１において発生した蒸
気は、第２蒸気発生器加熱蒸気配管５３を通り、第２蒸
気発生器加熱蒸気圧力調節弁２５Ａを介して第２蒸気発
生器２へ送られる。第２蒸気発生器２においては加熱蒸
気が第２蒸気発生器加熱器２Ａに送られ、第２蒸気発生
器胴体２Ｂに溜まった給水を加熱し、凝縮したドレンを
第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃに溜め、ドレン冷却器
７において熱交換を行った後、循環ポンプ４により第２
蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６を介して第１蒸
気発生器給水配管５４を通り、第１蒸気発生器胴体１Ｂ
に戻される。ここで、第１蒸気発生器胴体１Ｂと第２蒸
気発生器ドレンタンク２Ｃは閉モープに連結される。ま
た、第２蒸気発生器２で発生した蒸気は、第２蒸気発生
器発生蒸気供給配管５５を通り、供給負荷１０に供給さ
れ、ドレンをドレン回収配管５６を介して蒸気発生器給
水タンク９に回収する。ドレンは給水ポンプ６により第
２蒸気発生器胴体水位調節弁２８を介してドレン冷却器
７に送られ、熱交換後、第２蒸気発生器給水配管５８を
通り、第２蒸気発生器２に給水される。また、第１蒸気
発生器胴体１Ｂに補給する水は、蒸気発生器循環ループ
補給水弁２７によって制御され、給水ポンプ出口配管５
７を通過して送られる。また、純水は純水供給配管６０
から給水タンク９に供給される。また、第１蒸気発生器
胴体１Ｂと第２蒸気発生器加熱器２Ａの加熱蒸気の一部
は、それぞれオリフィス１３６Ａ、１３６Ｂを通してベ
ントライン６１から復水器に送られる。ここで、第１蒸
気発生器胴体１Ｂのタンクは第２蒸気発生器ドレンタン
ク２Ｃより比容積が大きく、第２蒸気発生器ドレンタン
ク２Ｃは第１蒸気発生器胴体１Ｂのタンクより比容積が
小さい。
【０００９】次に、閉ループ水位制御装置７０の信号の
送受関係を説明する。閉ループ水位制御装置７０は、第
１蒸気発生器胴体水位検出器３８により検出した第１蒸
気発生器胴体１Ｂの水位信号、第２蒸気発生器ドレンタ
ンク水位検出器３７により検出した第２蒸気発生器ドレ
ンタンク２Ｃの水位信号を入力し、それぞれ電空変換器
４１Ａ、４１Ｂを介して第２蒸気発生器ドレンタンク水
位調節弁２６、蒸気発生器循環ループ補給水弁２７を制
御する。
送受関係を説明する。閉ループ水位制御装置７０は、第
１蒸気発生器胴体水位検出器３８により検出した第１蒸
気発生器胴体１Ｂの水位信号、第２蒸気発生器ドレンタ
ンク水位検出器３７により検出した第２蒸気発生器ドレ
ンタンク２Ｃの水位信号を入力し、それぞれ電空変換器
４１Ａ、４１Ｂを介して第２蒸気発生器ドレンタンク水
位調節弁２６、蒸気発生器循環ループ補給水弁２７を制
御する。
【００１０】図２は、本実施形態１の閉ループ水位制御
装置７０の制御系統を示す。図２において、「ＳＶ」は
信号の値を予め設定する設定器、「Ｐ＋Ｉ」は入力した
信号を比例・積分演算する比例積分器、「Ｌ＜」は入力
した信号のうち最も値の小さい信号を出力するローセレ
クタ、９４Ａは入力した信号が予め設定する値を超えた
とき、信号を出力する高警報機、９５Ａは入力した信号
を切り替えて出力するセレクタ、９６Ａは設定値（開度
１００パーセント）、９６Ｂは設定値（開度全閉（０パ
ーセント））を表わす。第１蒸気発生器胴体水位検出器
３８により検出した第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位信号
は、設定値９１Ａとの偏差をとり、比例積分演算器９２
Ａによって比例積分演算を行い、電空変換器４１Ｂを介
して蒸気発生器循環ループ補給水弁２７に制御信号を出
力する。同時に、第１蒸気発生器胴体水位検出器３８の
水位信号を高警報機９４Ａに送り、セレクタ９５Ａによ
り設定値（開度１００パーセント）９６Ａまたは設定値
（開度全閉（０パーセント））９６Ｂをローセレクタ９
３Ａに入力する。一方、第２蒸気発生器ドレンタンク水
位検出器３７により検出した第２蒸気発生器ドレンタン
ク２Ｃの水位信号は、設定値９１Ｂとの偏差をとり、比
例積分演算器９２Ｂによって比例積分演算を行い、ロー
セレクタ９３Ａに入力する。ローセレクタ９３Ａでは、
セレクタ９５Ａにより選択された設定値（開度１００パ
ーセント）９６Ａまたは設定値（開度全閉（０パーセン
ト））９６Ｂと比例積分演算器９２Ｂの制御信号を比較
し、低い値の信号を選択し、電空変換器４１Ａを介して
第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６に制御信号
を出力する。
装置７０の制御系統を示す。図２において、「ＳＶ」は
信号の値を予め設定する設定器、「Ｐ＋Ｉ」は入力した
信号を比例・積分演算する比例積分器、「Ｌ＜」は入力
した信号のうち最も値の小さい信号を出力するローセレ
クタ、９４Ａは入力した信号が予め設定する値を超えた
とき、信号を出力する高警報機、９５Ａは入力した信号
を切り替えて出力するセレクタ、９６Ａは設定値（開度
１００パーセント）、９６Ｂは設定値（開度全閉（０パ
ーセント））を表わす。第１蒸気発生器胴体水位検出器
３８により検出した第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位信号
は、設定値９１Ａとの偏差をとり、比例積分演算器９２
Ａによって比例積分演算を行い、電空変換器４１Ｂを介
して蒸気発生器循環ループ補給水弁２７に制御信号を出
力する。同時に、第１蒸気発生器胴体水位検出器３８の
水位信号を高警報機９４Ａに送り、セレクタ９５Ａによ
り設定値（開度１００パーセント）９６Ａまたは設定値
（開度全閉（０パーセント））９６Ｂをローセレクタ９
３Ａに入力する。一方、第２蒸気発生器ドレンタンク水
位検出器３７により検出した第２蒸気発生器ドレンタン
ク２Ｃの水位信号は、設定値９１Ｂとの偏差をとり、比
例積分演算器９２Ｂによって比例積分演算を行い、ロー
セレクタ９３Ａに入力する。ローセレクタ９３Ａでは、
セレクタ９５Ａにより選択された設定値（開度１００パ
ーセント）９６Ａまたは設定値（開度全閉（０パーセン
ト））９６Ｂと比例積分演算器９２Ｂの制御信号を比較
し、低い値の信号を選択し、電空変換器４１Ａを介して
第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６に制御信号
を出力する。
【００１１】図３は、本実施形態１の閉ループ水位制御
装置７０の信号の流れを示すフロー図である。第１蒸気
発生器胴体１Ｂの水位が上昇した場合について説明す
る。第１蒸気発生器胴体水位検出器３８により検出した
水位信号は、電気信号に変換した後、設定値（ＳＶ）と
の偏差（減指令）をとり、比例積分演算（Ｐ＋Ｉ）を行
い、制御信号に変換する。この制御信号を電空変換し、
蒸気発生器循環ループ補給水弁２７の開度を減少する。
これにより、蒸気発生器循環ループ補給水弁２７からの
給水を制限する。また、この水位信号は高警報機９４Ａ
によって設定した値より高いので、高警報機９４Ａから
ＯＮ信号が発せられ、セレクタ９５Ａを設定値（開度全
閉（０パーセント））９６Ｂに切り替え、ローセレクタ
９３Ａに入力する。ここで、高警報機９４Ａで予め設定
する信号の値は、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位の高レ
ベル側の制限値である。かかる水位の高レベル側の制限
値は、第１蒸気発生器胴体１Ｂ内の天井に設けられる蒸
気を乾燥するための湿分離器（図示せず）に、第１蒸気
発生器胴体１Ｂ内の給水が達しない水位レベルである。
一方、第２蒸気発生器ドレンタンク水位検出器３７によ
り検出した水位信号は、安定状態にあり、電気信号に変
換した後、設定値（ＳＶ）との偏差（安定）をとり、比
例積分演算（Ｐ＋Ｉ）を行い、制御信号に変換し、ロー
セレクタ９３Ａに入力する。ローセレクタ９３Ａでは値
の低い設定値（開度全閉（０パーセント））を選択し、
第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６を全閉す
る。これにより、第１蒸気発生器胴体１Ｂへの給水を停
止し、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位の上昇を抑制す
る。
装置７０の信号の流れを示すフロー図である。第１蒸気
発生器胴体１Ｂの水位が上昇した場合について説明す
る。第１蒸気発生器胴体水位検出器３８により検出した
水位信号は、電気信号に変換した後、設定値（ＳＶ）と
の偏差（減指令）をとり、比例積分演算（Ｐ＋Ｉ）を行
い、制御信号に変換する。この制御信号を電空変換し、
蒸気発生器循環ループ補給水弁２７の開度を減少する。
これにより、蒸気発生器循環ループ補給水弁２７からの
給水を制限する。また、この水位信号は高警報機９４Ａ
によって設定した値より高いので、高警報機９４Ａから
ＯＮ信号が発せられ、セレクタ９５Ａを設定値（開度全
閉（０パーセント））９６Ｂに切り替え、ローセレクタ
９３Ａに入力する。ここで、高警報機９４Ａで予め設定
する信号の値は、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位の高レ
ベル側の制限値である。かかる水位の高レベル側の制限
値は、第１蒸気発生器胴体１Ｂ内の天井に設けられる蒸
気を乾燥するための湿分離器（図示せず）に、第１蒸気
発生器胴体１Ｂ内の給水が達しない水位レベルである。
一方、第２蒸気発生器ドレンタンク水位検出器３７によ
り検出した水位信号は、安定状態にあり、電気信号に変
換した後、設定値（ＳＶ）との偏差（安定）をとり、比
例積分演算（Ｐ＋Ｉ）を行い、制御信号に変換し、ロー
セレクタ９３Ａに入力する。ローセレクタ９３Ａでは値
の低い設定値（開度全閉（０パーセント））を選択し、
第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６を全閉す
る。これにより、第１蒸気発生器胴体１Ｂへの給水を停
止し、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位の上昇を抑制す
る。
【００１２】本実施形態１では、第１蒸気発生器胴体１
Ｂ及び第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃの水位変化を検
出すると、即座に蒸気発生器循環ループ補給水弁２７及
び第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６を開閉制
御して、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位と第２蒸気発生
器ドレンタンク２Ｃの水位を協調制御するので、第１蒸
気発生器胴体１Ｂの水位の変化に対し、第２蒸気発生器
ドレンタンク２Ｃの水位制御に遅れを生じることがな
く、追従遅れによる第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃの
水位の異常上昇／下降を防止できる。さらに、これに伴
う系統システム内の水位伝播によるハンチングを防ぐこ
とができ、安定した蒸気発生器の水位制御を行うことが
できる。
Ｂ及び第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃの水位変化を検
出すると、即座に蒸気発生器循環ループ補給水弁２７及
び第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６を開閉制
御して、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位と第２蒸気発生
器ドレンタンク２Ｃの水位を協調制御するので、第１蒸
気発生器胴体１Ｂの水位の変化に対し、第２蒸気発生器
ドレンタンク２Ｃの水位制御に遅れを生じることがな
く、追従遅れによる第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃの
水位の異常上昇／下降を防止できる。さらに、これに伴
う系統システム内の水位伝播によるハンチングを防ぐこ
とができ、安定した蒸気発生器の水位制御を行うことが
できる。
【００１３】図４は、本発明に基づく蒸気発生器の水位
制御装置の実施形態２を示す。本実施形態２と図１の実
施形態１と異なる点は、第２蒸気発生器加熱蒸気配管５
３上に第２蒸気発生器２に供給する加熱蒸気の流量を調
節する第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁２５Ｂを設
け、この加熱蒸気流量調節弁２５Ｂを閉ループ水位制御
装置７０の制御信号により制御することにある。
制御装置の実施形態２を示す。本実施形態２と図１の実
施形態１と異なる点は、第２蒸気発生器加熱蒸気配管５
３上に第２蒸気発生器２に供給する加熱蒸気の流量を調
節する第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁２５Ｂを設
け、この加熱蒸気流量調節弁２５Ｂを閉ループ水位制御
装置７０の制御信号により制御することにある。
【００１４】図５は、本実施形態２の閉ループ水位制御
装置７０の制御系統を示す。本実施形態２の制御系統が
図２と異なる点は、ローセレクタ９３Ｂからの信号を分
配器１０７に受け取り、分配器１０７により第１蒸気発
生器給水配管５４と第２蒸気発生器加熱蒸気配管５３に
それぞれ流れる給水と蒸気の流量比に見合った制御信号
を電空変換器４１Ａと電空変換器４１Ｃに送ることにあ
る。この場合、電空変換器４１Ｃには制御信号を反転
（−Ｋ）して送る。本実施形態２の動作は、第２蒸気発
生器２の加熱蒸気流量を反転（−Ｋ）した制御信号に基
づいて第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁２５Ｂを制御
する。
装置７０の制御系統を示す。本実施形態２の制御系統が
図２と異なる点は、ローセレクタ９３Ｂからの信号を分
配器１０７に受け取り、分配器１０７により第１蒸気発
生器給水配管５４と第２蒸気発生器加熱蒸気配管５３に
それぞれ流れる給水と蒸気の流量比に見合った制御信号
を電空変換器４１Ａと電空変換器４１Ｃに送ることにあ
る。この場合、電空変換器４１Ｃには制御信号を反転
（−Ｋ）して送る。本実施形態２の動作は、第２蒸気発
生器２の加熱蒸気流量を反転（−Ｋ）した制御信号に基
づいて第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁２５Ｂを制御
する。
【００１５】図６は、本実施形態２の閉ループ水位制御
装置７０の信号の流れを示すフロー図である。第２蒸気
発生器ドレンタンク２Ｃの水位が低下した場合について
説明する。第２蒸気発生器ドレンタンク水位検出器３７
により検出した水位信号は、電気信号に変換した後、設
定値（ＳＶ）との偏差（減指令）をとり、比例積分演算
（Ｐ＋Ｉ）を行い、制御信号に変換し、ローセレクタ９
３Ｂに入力する。一方、第１蒸気発生器胴体水位検出器
３８により検出した水位信号は、安定状態にあり、電気
信号に変換した後、設定値（ＳＶ）との偏差（安定）を
とり、比例積分演算（Ｐ＋Ｉ）を行い、制御信号に変換
する。この制御信号を電空変換し、蒸気発生器循環ルー
プ補給水弁２７の開度を一定制御する。また、この水位
信号が高警報機９４Ｂによって設定した値より低いの
で、高警報機９４ＢからＯＦＦ信号が発せられ、セレク
タ９５Ｂを設定値（開度１００パーセント）９６Ｃに切
り替え、ローセレクタ９３Ｂに入力する。ローセレクタ
９３Ｂでは値の低い減指令を選択し、分配回路に送る。
分配回路では、減指令を電空変換し、第２蒸気発生器ド
レンタンク水位調節弁２６の開度を減少する。また、分
配回路の流量比に見合った制御信号を逆転（増指令）
し、電空変換後、第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁２
５Ｂの開度を増加する。これにより、第２蒸気発生器加
熱蒸気流量調節弁２５Ｂを介して供給する蒸気を増加さ
せ、第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃの水位を上昇させ
る。
装置７０の信号の流れを示すフロー図である。第２蒸気
発生器ドレンタンク２Ｃの水位が低下した場合について
説明する。第２蒸気発生器ドレンタンク水位検出器３７
により検出した水位信号は、電気信号に変換した後、設
定値（ＳＶ）との偏差（減指令）をとり、比例積分演算
（Ｐ＋Ｉ）を行い、制御信号に変換し、ローセレクタ９
３Ｂに入力する。一方、第１蒸気発生器胴体水位検出器
３８により検出した水位信号は、安定状態にあり、電気
信号に変換した後、設定値（ＳＶ）との偏差（安定）を
とり、比例積分演算（Ｐ＋Ｉ）を行い、制御信号に変換
する。この制御信号を電空変換し、蒸気発生器循環ルー
プ補給水弁２７の開度を一定制御する。また、この水位
信号が高警報機９４Ｂによって設定した値より低いの
で、高警報機９４ＢからＯＦＦ信号が発せられ、セレク
タ９５Ｂを設定値（開度１００パーセント）９６Ｃに切
り替え、ローセレクタ９３Ｂに入力する。ローセレクタ
９３Ｂでは値の低い減指令を選択し、分配回路に送る。
分配回路では、減指令を電空変換し、第２蒸気発生器ド
レンタンク水位調節弁２６の開度を減少する。また、分
配回路の流量比に見合った制御信号を逆転（増指令）
し、電空変換後、第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁２
５Ｂの開度を増加する。これにより、第２蒸気発生器加
熱蒸気流量調節弁２５Ｂを介して供給する蒸気を増加さ
せ、第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃの水位を上昇させ
る。
【００１６】本実施形態２では、第１蒸気発生器胴体１
Ｂまたは第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃの水位変化を
検出すると、即座に第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁
２５Ｂの開度を制御するので、第２蒸気発生器ドレンタ
ンク２Ｃの水位制御に遅れを生じることがなく、第２蒸
気発生器ドレンタンク２Ｃの異常上昇／下降を防止し、
図１の実施形態１に比べ、より安定した水位制御を行う
ことができる。
Ｂまたは第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃの水位変化を
検出すると、即座に第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁
２５Ｂの開度を制御するので、第２蒸気発生器ドレンタ
ンク２Ｃの水位制御に遅れを生じることがなく、第２蒸
気発生器ドレンタンク２Ｃの異常上昇／下降を防止し、
図１の実施形態１に比べ、より安定した水位制御を行う
ことができる。
【００１７】図７は、本発明に基づく蒸気発生器の水位
制御装置の実施形態３を示す。本実施形態３と図１の実
施形態１と異なる点は、第１蒸気発生器胴体１Ｂの圧力
検出器３９が検出した圧力信号を閉ループ水位制御装置
７０に入力し、制御信号として使用する機能を付加する
ことにある。
制御装置の実施形態３を示す。本実施形態３と図１の実
施形態１と異なる点は、第１蒸気発生器胴体１Ｂの圧力
検出器３９が検出した圧力信号を閉ループ水位制御装置
７０に入力し、制御信号として使用する機能を付加する
ことにある。
【００１８】図８は、本実施形態３の閉ループ水位制御
装置７０の制御系統を示す。本実施形態３の制御系統が
図２と異なる点は、第１蒸気発生器胴体圧力検出器３９
の圧力信号を関数発生器９８Ａに入力して水位信号に変
換し、第２蒸気発生器ドレンタンク水位検出器３７加算
することにある。
装置７０の制御系統を示す。本実施形態３の制御系統が
図２と異なる点は、第１蒸気発生器胴体圧力検出器３９
の圧力信号を関数発生器９８Ａに入力して水位信号に変
換し、第２蒸気発生器ドレンタンク水位検出器３７加算
することにある。
【００１９】図９は、本実施形態３の閉ループ水位制御
装置７０の信号の流れを示すフロー図である。第１蒸気
発生器胴体１Ｂの圧力が低下した場合について説明す
る。第１蒸気発生器胴体水位検出器３８により検出した
水位信号は、安定状態にあり、電気信号に変換した後、
設定値（ＳＶ）との偏差（安定）をとり、比例積分演算
（Ｐ＋Ｉ）を行い、制御信号に変換し、電空変換後、蒸
気発生器循環ループ補給水弁２７の開度を一定制御す
る。また、この水位信号は高警報機９４Ｃによって設定
した値より低いので、高警報機９４ＣからＯＦＦ信号が
発せられ、セレクタ９５Ｃを設定値（開度１００パーセ
ント）９６Ｅに切り替え、ローセレクタ９３Ｃに入力す
る。一方、第１蒸気発生器胴体圧力検出器３９の圧力信
号は、電気信号に変換した後、圧力信号を関数に基づい
て水位信号に変換し、これを第２蒸気発生器ドレンタン
ク水位検出器３７に加算し、増指令を得る。この増指令
を比例積分演算（Ｐ＋Ｉ）し、制御信号に変換し、ロー
セレクタ９３Ｃに入力する。ローセレクタ９３Ｃでは値
の低い増指令信号を選択し、電空変換後、第２蒸気発生
器ドレンタンク水位調節弁２６の開度を増加する。これ
により、第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６か
ら第１蒸気発生器胴体１Ｂへの給水を増加し、第１蒸気
発生器胴体１Ｂの圧力の上昇を促進する。
装置７０の信号の流れを示すフロー図である。第１蒸気
発生器胴体１Ｂの圧力が低下した場合について説明す
る。第１蒸気発生器胴体水位検出器３８により検出した
水位信号は、安定状態にあり、電気信号に変換した後、
設定値（ＳＶ）との偏差（安定）をとり、比例積分演算
（Ｐ＋Ｉ）を行い、制御信号に変換し、電空変換後、蒸
気発生器循環ループ補給水弁２７の開度を一定制御す
る。また、この水位信号は高警報機９４Ｃによって設定
した値より低いので、高警報機９４ＣからＯＦＦ信号が
発せられ、セレクタ９５Ｃを設定値（開度１００パーセ
ント）９６Ｅに切り替え、ローセレクタ９３Ｃに入力す
る。一方、第１蒸気発生器胴体圧力検出器３９の圧力信
号は、電気信号に変換した後、圧力信号を関数に基づい
て水位信号に変換し、これを第２蒸気発生器ドレンタン
ク水位検出器３７に加算し、増指令を得る。この増指令
を比例積分演算（Ｐ＋Ｉ）し、制御信号に変換し、ロー
セレクタ９３Ｃに入力する。ローセレクタ９３Ｃでは値
の低い増指令信号を選択し、電空変換後、第２蒸気発生
器ドレンタンク水位調節弁２６の開度を増加する。これ
により、第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６か
ら第１蒸気発生器胴体１Ｂへの給水を増加し、第１蒸気
発生器胴体１Ｂの圧力の上昇を促進する。
【００２０】本実施形態３では、上流側の第１蒸気発生
器１の胴体圧力信号と下流側の第２蒸気発生器ドレンタ
ンク２Ｃの水位信号に基づいて、第２蒸気発生器ドレン
タンク水位調節弁２６を制御するので、これは先行制御
となり、安定した水位制御を行うことができ、また、過
渡事象に対しても安定した制御となる。
器１の胴体圧力信号と下流側の第２蒸気発生器ドレンタ
ンク２Ｃの水位信号に基づいて、第２蒸気発生器ドレン
タンク水位調節弁２６を制御するので、これは先行制御
となり、安定した水位制御を行うことができ、また、過
渡事象に対しても安定した制御となる。
【００２１】図１０は、本発明に基づく蒸気発生器の水
位制御装置の実施形態４を示す。本実施形態４と図１の
実施形態１と異なる点は、加熱源から加熱源圧力変動要
因信号例えばタービントリップ信号を閉ループ水位制御
装置７０に取り込み、制御信号として使用する機能を付
加することにある。
位制御装置の実施形態４を示す。本実施形態４と図１の
実施形態１と異なる点は、加熱源から加熱源圧力変動要
因信号例えばタービントリップ信号を閉ループ水位制御
装置７０に取り込み、制御信号として使用する機能を付
加することにある。
【００２２】図１１は、本実施形態４の閉ループ水位制
御装置７０の制御系統を示す。本実施形態４の制御系統
が図２と異なる点は、加熱源圧力変動要因信号を加熱源
診断回路７１に入力し、加熱源診断回路７１の出力信号
をランプ関数信号発信器９８Ｂ及び９８Ｃを介してそれ
ぞれ比例積分演算器９２Ｈまたは９２Ｉの制御信号に加
算器により加算することにある。
御装置７０の制御系統を示す。本実施形態４の制御系統
が図２と異なる点は、加熱源圧力変動要因信号を加熱源
診断回路７１に入力し、加熱源診断回路７１の出力信号
をランプ関数信号発信器９８Ｂ及び９８Ｃを介してそれ
ぞれ比例積分演算器９２Ｈまたは９２Ｉの制御信号に加
算器により加算することにある。
【００２３】図１２は、加熱源診断回路７１の詳細構成
を示す。加熱源圧力変動要因としてタービントリップ、
発電機負荷遮断、選択制御棒挿入、原子炉スクラムが挙
げられる。図１２において、加熱源に圧力変動がない場
合、つまり、通常時には、設定値（開度０パーセント信
号）１３３Ａからセレクタ１３４Ａに信号が送られ、Ａ
からＣへ信号が流れ、一次遅れ発信器１３５Ａを介して
時間遅れを持った信号が出力される。しかし、加熱源に
圧力変動が発生し、つまり、タービントリップ信号１３
１Ａ、発電機負荷遮断信号１３１Ｂ、選択制御棒挿入信
号１３１Ｃ、原子炉スクラム信号１３１Ｄのどれか一つ
が発信されると、ワンショットタイマ１３２Ａを介して
セレクタ１３４Ａに信号が送られ、ＢからＣへ信号が流
れるようになるため、設定値（開度−５０パーセント信
号）１３３Ｂの信号が選択され、一次遅れ発信器１３５
Ａを介して時間遅れを持った信号が出力される。ここ
で、加熱源に圧力変動が発生しても、加熱蒸気は未だ配
管内に残っているため、加熱源診断回路７１は、即時に
第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６及び蒸気発
生器循環ループ補給水弁２７を急閉させずに、一次遅れ
発信器１３５Ａにより時間的遅れを持たせて閉めるよう
にする。
を示す。加熱源圧力変動要因としてタービントリップ、
発電機負荷遮断、選択制御棒挿入、原子炉スクラムが挙
げられる。図１２において、加熱源に圧力変動がない場
合、つまり、通常時には、設定値（開度０パーセント信
号）１３３Ａからセレクタ１３４Ａに信号が送られ、Ａ
からＣへ信号が流れ、一次遅れ発信器１３５Ａを介して
時間遅れを持った信号が出力される。しかし、加熱源に
圧力変動が発生し、つまり、タービントリップ信号１３
１Ａ、発電機負荷遮断信号１３１Ｂ、選択制御棒挿入信
号１３１Ｃ、原子炉スクラム信号１３１Ｄのどれか一つ
が発信されると、ワンショットタイマ１３２Ａを介して
セレクタ１３４Ａに信号が送られ、ＢからＣへ信号が流
れるようになるため、設定値（開度−５０パーセント信
号）１３３Ｂの信号が選択され、一次遅れ発信器１３５
Ａを介して時間遅れを持った信号が出力される。ここ
で、加熱源に圧力変動が発生しても、加熱蒸気は未だ配
管内に残っているため、加熱源診断回路７１は、即時に
第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁２６及び蒸気発
生器循環ループ補給水弁２７を急閉させずに、一次遅れ
発信器１３５Ａにより時間的遅れを持たせて閉めるよう
にする。
【００２４】図１３は、本実施形態４の閉ループ水位制
御装置７０の信号の流れを示すフロー図である。加熱源
蒸気圧力が急減した場合について説明する。第１蒸気発
生器胴体１Ｂの水位と第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃ
の水位は安定状態にあり、それぞれ設定値と比較された
弁指令はそれぞれ安定として出力される。しかし、加熱
源蒸気圧力が急減すると、加熱源診断回路７１の設定値
（開度−５０パーセント信号）１３３Ｂの信号が出力さ
れ、比例積分演算器９２Ｈにより変換された制御信号に
加算され、加算器から減指令として出力され、蒸気発生
器循環ループ補給水弁２７の開度を減少する。同時に、
設定値（開度−５０パーセント信号）１３３Ｂの信号
は、比例積分演算器９２Ｉにより変換された制御信号に
加算され、減指令としてローセレクタ９３Ｄに入力さ
れ、一方、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位は高警報機９
４Ｄによって設定した値より低いので、高警報機９４Ｄ
からＯＦＦ信号が発せられ、セレクタ９５Ｄを設定値
（開度１００パーセント）９６Ｇに切り替え、ローセレ
クタ９３Ｄに入力する。ローセレクタ９３Ｄでは値の低
い減指令を選択し、第２蒸気発生器ドレンタンク水位調
節弁２６の開度を減少する。
御装置７０の信号の流れを示すフロー図である。加熱源
蒸気圧力が急減した場合について説明する。第１蒸気発
生器胴体１Ｂの水位と第２蒸気発生器ドレンタンク２Ｃ
の水位は安定状態にあり、それぞれ設定値と比較された
弁指令はそれぞれ安定として出力される。しかし、加熱
源蒸気圧力が急減すると、加熱源診断回路７１の設定値
（開度−５０パーセント信号）１３３Ｂの信号が出力さ
れ、比例積分演算器９２Ｈにより変換された制御信号に
加算され、加算器から減指令として出力され、蒸気発生
器循環ループ補給水弁２７の開度を減少する。同時に、
設定値（開度−５０パーセント信号）１３３Ｂの信号
は、比例積分演算器９２Ｉにより変換された制御信号に
加算され、減指令としてローセレクタ９３Ｄに入力さ
れ、一方、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位は高警報機９
４Ｄによって設定した値より低いので、高警報機９４Ｄ
からＯＦＦ信号が発せられ、セレクタ９５Ｄを設定値
（開度１００パーセント）９６Ｇに切り替え、ローセレ
クタ９３Ｄに入力する。ローセレクタ９３Ｄでは値の低
い減指令を選択し、第２蒸気発生器ドレンタンク水位調
節弁２６の開度を減少する。
【００２５】本実施形態４では、加熱源蒸気圧力に異常
が発生したとき、加熱源圧力変動要因に基づいて加熱源
診断回路７１により、先行的に第２蒸気発生器ドレンタ
ンク水位調節弁２６及び蒸気発生器循環ループ補給水弁
２７を制御するので、加熱源の急激な変動を第１蒸気発
生器胴体１Ｂの水位及び第２蒸気発生器ドレンタンク２
Ｃの水位に直接与えることがなく、安定した水位制御を
行うことができ、その上、未だ配管内などに残っている
加熱蒸気を長い時間供給でき、安定した蒸気供給を行う
ことが可能になる。
が発生したとき、加熱源圧力変動要因に基づいて加熱源
診断回路７１により、先行的に第２蒸気発生器ドレンタ
ンク水位調節弁２６及び蒸気発生器循環ループ補給水弁
２７を制御するので、加熱源の急激な変動を第１蒸気発
生器胴体１Ｂの水位及び第２蒸気発生器ドレンタンク２
Ｃの水位に直接与えることがなく、安定した水位制御を
行うことができ、その上、未だ配管内などに残っている
加熱蒸気を長い時間供給でき、安定した蒸気供給を行う
ことが可能になる。
【００２６】図１４は、本発明に基づく蒸気発生器の水
位制御装置の実施形態５を示す。本実施形態５と図１０
の実施形態４と異なる点は、加熱源圧力変動要因信号に
替えて、供給負荷変動要因信号例えば地域供給用温水加
熱器停止信号を閉ループ水位制御装置７０に取り込み、
制御信号として使用する機能を付加することにある。
位制御装置の実施形態５を示す。本実施形態５と図１０
の実施形態４と異なる点は、加熱源圧力変動要因信号に
替えて、供給負荷変動要因信号例えば地域供給用温水加
熱器停止信号を閉ループ水位制御装置７０に取り込み、
制御信号として使用する機能を付加することにある。
【００２７】図１５は、本実施形態５の閉ループ水位制
御装置７０の制御系統を示す。本実施形態５の制御系統
が図１１と異なる点は、加熱源診断回路７１に替えて供
給負荷診断回路７２を設けることにある。
御装置７０の制御系統を示す。本実施形態５の制御系統
が図１１と異なる点は、加熱源診断回路７１に替えて供
給負荷診断回路７２を設けることにある。
【００２８】図１６は、供給負荷診断回路７２の詳細構
成を示す。供給負荷変動要因として吸収式冷凍機停止、
地域供給用温水加熱器停止、ランドリドレン濃縮装置加
熱器停止、純水製造装置停止が挙げられ、これらの要因
は、供給負荷圧力の上昇を招く。また、これらの機器及
び装置の起動時には、供給負荷圧力の低下を招く。ここ
では、地域供給用温水加熱器が停止した場合について説
明する。図１６において、地域供給用温水加熱器が正常
に動作している場合、設定値（開度０パーセント信号）
１３３Ｃからセレクタ１３４Ｂに信号が送られ、一次遅
れ発信器１３５Ｂを介して時間遅れを持った信号が出力
される。しかし、地域供給用温水加熱器が停止すると、
供給負荷圧力が上昇し、停止信号１３１Ｅが発せられる
と、ワンショットタイマ１３２Ｂを介してセレクタ１３
４Ｂに信号が送られ、設定値（負荷容量に見合った値に
設定）１３３Ｄの信号が選択され、一次遅れ発信器１３
５Ｂを介して時間遅れを持った信号が出力される。ここ
で、供給負荷診断回路７５は、吸収式冷凍機停止、ラン
ドリドレン濃縮装置加熱器停止、純水製造装置停止時に
供給負荷圧力が上昇しても同様に動作する。また、これ
らの機器及び装置の起動時及び運転時に供給負荷圧力が
低下した場合も同様である。
成を示す。供給負荷変動要因として吸収式冷凍機停止、
地域供給用温水加熱器停止、ランドリドレン濃縮装置加
熱器停止、純水製造装置停止が挙げられ、これらの要因
は、供給負荷圧力の上昇を招く。また、これらの機器及
び装置の起動時には、供給負荷圧力の低下を招く。ここ
では、地域供給用温水加熱器が停止した場合について説
明する。図１６において、地域供給用温水加熱器が正常
に動作している場合、設定値（開度０パーセント信号）
１３３Ｃからセレクタ１３４Ｂに信号が送られ、一次遅
れ発信器１３５Ｂを介して時間遅れを持った信号が出力
される。しかし、地域供給用温水加熱器が停止すると、
供給負荷圧力が上昇し、停止信号１３１Ｅが発せられる
と、ワンショットタイマ１３２Ｂを介してセレクタ１３
４Ｂに信号が送られ、設定値（負荷容量に見合った値に
設定）１３３Ｄの信号が選択され、一次遅れ発信器１３
５Ｂを介して時間遅れを持った信号が出力される。ここ
で、供給負荷診断回路７５は、吸収式冷凍機停止、ラン
ドリドレン濃縮装置加熱器停止、純水製造装置停止時に
供給負荷圧力が上昇しても同様に動作する。また、これ
らの機器及び装置の起動時及び運転時に供給負荷圧力が
低下した場合も同様である。
【００２９】図１７は、本実施形態５の閉ループ水位制
御装置７０の信号の流れを示すフロー図である。図１７
のフローが図１３と異なる点は、加熱源診断回路７１を
供給負荷診断回路７２によるフローに置き替えることに
ある。供給負荷の圧力が上昇した場合について説明す
る。第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位と第２蒸気発生器ド
レンタンク２Ｃの水位は安定状態にあり、設定値と比較
された弁指令はそれぞれ安定として出力される。しか
し、供給負荷圧力が上昇すると、供給負荷診断回路７２
の設定値（負荷容量に見合った値に設定）１３３Ｄの信
号が出力され、比例積分演算器９２Ｊにより変換された
制御信号に加算され、加算器から減指令として出力さ
れ、蒸気発生器循環ループ補給水弁２７の開度を減少す
る。同時に、設定値（負荷容量に見合った値に設定）１
３３Ｄの信号は、比例積分演算器９２Ｋにより変換され
た制御信号に加算され、減指令としてローセレクタ９３
Ｅに入力され、一方、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位は
高警報機９４Ｄによって設定した値より低いので、高警
報機９４ＤにからＯＦＦ信号が発せられ、セレクタ９５
Ｅを設定値（開度１００パーセント）９６Ｉに切り替
え、ローセレクタ９３Ｅに入力する。ローセレクタ９３
Ｅでは値の低い減指令を選択し、第２蒸気発生器ドレン
タンク水位調節弁２６の開度を減少する。
御装置７０の信号の流れを示すフロー図である。図１７
のフローが図１３と異なる点は、加熱源診断回路７１を
供給負荷診断回路７２によるフローに置き替えることに
ある。供給負荷の圧力が上昇した場合について説明す
る。第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位と第２蒸気発生器ド
レンタンク２Ｃの水位は安定状態にあり、設定値と比較
された弁指令はそれぞれ安定として出力される。しか
し、供給負荷圧力が上昇すると、供給負荷診断回路７２
の設定値（負荷容量に見合った値に設定）１３３Ｄの信
号が出力され、比例積分演算器９２Ｊにより変換された
制御信号に加算され、加算器から減指令として出力さ
れ、蒸気発生器循環ループ補給水弁２７の開度を減少す
る。同時に、設定値（負荷容量に見合った値に設定）１
３３Ｄの信号は、比例積分演算器９２Ｋにより変換され
た制御信号に加算され、減指令としてローセレクタ９３
Ｅに入力され、一方、第１蒸気発生器胴体１Ｂの水位は
高警報機９４Ｄによって設定した値より低いので、高警
報機９４ＤにからＯＦＦ信号が発せられ、セレクタ９５
Ｅを設定値（開度１００パーセント）９６Ｉに切り替
え、ローセレクタ９３Ｅに入力する。ローセレクタ９３
Ｅでは値の低い減指令を選択し、第２蒸気発生器ドレン
タンク水位調節弁２６の開度を減少する。
【００３０】本実施形態５では、供給負荷に異常が発生
したとき、供給負荷変動要因に基づいて供給負荷診断回
路７２により、先行的に第２蒸気発生器ドレンタンク水
位調節弁２６及び蒸気発生器循環ループ補給水弁２７を
制御するので、供給負荷の急激な変動を第１蒸気発生器
胴体の水位及び第２蒸気発生器ドレンタンクの水位に直
接与えることがなく、安定した水位制御を行うことがで
きる。
したとき、供給負荷変動要因に基づいて供給負荷診断回
路７２により、先行的に第２蒸気発生器ドレンタンク水
位調節弁２６及び蒸気発生器循環ループ補給水弁２７を
制御するので、供給負荷の急激な変動を第１蒸気発生器
胴体の水位及び第２蒸気発生器ドレンタンクの水位に直
接与えることがなく、安定した水位制御を行うことがで
きる。
【００３１】図１８は、本発明に基づく蒸気発生器の水
位制御装置の実施形態６を示す。本実施形態６と図１の
実施形態１と異なる点は、加熱源圧力変動要因信号と供
給負荷変動要因信号を閉ループ水位制御装置７０に取り
込み、制御信号として使用する機能を付加することにあ
る。
位制御装置の実施形態６を示す。本実施形態６と図１の
実施形態１と異なる点は、加熱源圧力変動要因信号と供
給負荷変動要因信号を閉ループ水位制御装置７０に取り
込み、制御信号として使用する機能を付加することにあ
る。
【００３２】図１９は、本実施形態６の閉ループ水位制
御装置７０の制御系統を示す。本実施形態６の制御系統
が図２と異なる点は、加熱源診断回路７１と供給負荷診
断回路７２を設け、図１１と図１５の制御系統を組み合
わせて構成することにある。
御装置７０の制御系統を示す。本実施形態６の制御系統
が図２と異なる点は、加熱源診断回路７１と供給負荷診
断回路７２を設け、図１１と図１５の制御系統を組み合
わせて構成することにある。
【００３３】本実施形態６では、加熱源診断回路７１及
び供給負荷診断回路７２による先行制御によって、より
一層安定した水位制御を行うことができる。
び供給負荷診断回路７２による先行制御によって、より
一層安定した水位制御を行うことができる。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
第１蒸気発生器の胴体タンク及び第２蒸気発生器のドレ
ンタンクの水位変化に基づいて、蒸気発生器循環ループ
補給水弁及び第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁を
開閉制御して、比容積の大きい第１蒸気発生器胴体の水
位と比容積の小さい第２蒸気発生器ドレンタンクの水位
を協調制御するので、第１蒸気発生器胴体の水位の変化
に対し、第２蒸気発生器ドレンタンクの水位制御に遅れ
を生じることがなく、追従遅れによる第２蒸気発生器ド
レンタンクの水位の異常上昇／下降を防止できる。さら
に、これに伴う系統システム内の水位伝播によるハンチ
ングを防ぐことができ、安定した蒸気発生器の水位制御
を行うことができる。また、第１蒸気発生器胴体または
第２蒸気発生器ドレンタンクの水位変化を検出すると、
即座に第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁の開度を制御
するので、第２蒸気発生器ドレンタンクの水位制御に遅
れを生じることがなく、第２蒸気発生器ドレンタンクの
異常上昇／下降を防止し、より安定した水位制御を行う
ことができる。また、上流側の第１蒸気発生器の胴体圧
力と下流側の第２蒸気発生器のドレンタンクの水位に基
づいて、第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁を先行
制御するので、安定した水位制御を行うことができ、ま
た、過渡事象に対しても安定した制御を行うことができ
る。また、加熱源蒸気圧力に異常が発生したとき、ま
た、供給負荷に異常が発生したとき、先行的に蒸気発生
器循環ループ補給水弁及び第２蒸気発生器ドレンタンク
水位調節弁を制御するので、加熱源の急激な変動を第１
蒸気発生器の胴体タンクの水位及び第２蒸気発生器のド
レンタンクの水位に直接与えることがなく、安定した水
位制御を行うことができ、その上、未だ配管内などに残
っている加熱蒸気を長い時間供給でき、安定した蒸気供
給を行うことが可能になる。
第１蒸気発生器の胴体タンク及び第２蒸気発生器のドレ
ンタンクの水位変化に基づいて、蒸気発生器循環ループ
補給水弁及び第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁を
開閉制御して、比容積の大きい第１蒸気発生器胴体の水
位と比容積の小さい第２蒸気発生器ドレンタンクの水位
を協調制御するので、第１蒸気発生器胴体の水位の変化
に対し、第２蒸気発生器ドレンタンクの水位制御に遅れ
を生じることがなく、追従遅れによる第２蒸気発生器ド
レンタンクの水位の異常上昇／下降を防止できる。さら
に、これに伴う系統システム内の水位伝播によるハンチ
ングを防ぐことができ、安定した蒸気発生器の水位制御
を行うことができる。また、第１蒸気発生器胴体または
第２蒸気発生器ドレンタンクの水位変化を検出すると、
即座に第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁の開度を制御
するので、第２蒸気発生器ドレンタンクの水位制御に遅
れを生じることがなく、第２蒸気発生器ドレンタンクの
異常上昇／下降を防止し、より安定した水位制御を行う
ことができる。また、上流側の第１蒸気発生器の胴体圧
力と下流側の第２蒸気発生器のドレンタンクの水位に基
づいて、第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁を先行
制御するので、安定した水位制御を行うことができ、ま
た、過渡事象に対しても安定した制御を行うことができ
る。また、加熱源蒸気圧力に異常が発生したとき、ま
た、供給負荷に異常が発生したとき、先行的に蒸気発生
器循環ループ補給水弁及び第２蒸気発生器ドレンタンク
水位調節弁を制御するので、加熱源の急激な変動を第１
蒸気発生器の胴体タンクの水位及び第２蒸気発生器のド
レンタンクの水位に直接与えることがなく、安定した水
位制御を行うことができ、その上、未だ配管内などに残
っている加熱蒸気を長い時間供給でき、安定した蒸気供
給を行うことが可能になる。
【図１】本発明に基づく蒸気発生器の水位制御装置の実
施形態１
施形態１
【図２】本実施形態１の閉ループ水位制御装置の制御系
統図
統図
【図３】本実施形態１の閉ループ水位制御装置の信号の
流れを示すフロー図
流れを示すフロー図
【図４】本発明に基づく実施形態２
【図５】本実施形態２の閉ループ水位制御装置の制御系
統図
統図
【図６】本実施形態２の閉ループ水位制御装置の信号の
流れを示すフロー図
流れを示すフロー図
【図７】本発明に基づく実施形態３
【図８】本実施形態３の閉ループ水位制御装置の制御系
統図
統図
【図９】本実施形態３の閉ループ水位制御装置の信号の
流れを示すフロー図
流れを示すフロー図
【図１０】本発明に基づく実施形態４
【図１１】本実施形態４の閉ループ水位制御装置の制御
系統図
系統図
【図１２】加熱源診断回路の詳細構成図
【図１３】本実施形態４の閉ループ水位制御装置の信号
の流れを示すフロー図
の流れを示すフロー図
【図１４】本発明に基づく実施形態５
【図１５】本実施形態５の閉ループ水位制御装置の制御
系統図
系統図
【図１６】供給負荷診断回路の詳細構成図
【図１７】本実施形態５の閉ループ水位制御装置の信号
の流れを示すフロー図
の流れを示すフロー図
【図１８】本発明に基づく実施形態６
【図１９】本実施形態６の閉ループ水位制御装置の制御
系統図
系統図
１ 第１蒸気発生器 １Ｂ 第１蒸気発生器胴体 ２ 第２蒸気発生器 ２Ｂ 第２蒸気発生器胴体 ２Ｃ 第２蒸気発生器ドレンタンク １０ 供給負荷 ２５Ｂ 第２蒸気発生器加熱蒸気流量調節弁 ２６ 第２蒸気発生器ドレンタンク水位調節弁 ２７ 蒸気発生器循環ループ補給水弁 ３７ 第２蒸気発生器ドレンタンク水位検出器 ３８ 第１蒸気発生器胴体水位検出器 ３９ 第１蒸気発生器胴体圧力検出器 ５３ 第２蒸気発生器加熱蒸気配管 ７０ 閉ループ水位制御装置 ７１ 加熱源診断回路 ７２ 供給負荷診断回路 ９１ 設定値 ９２ 比例積分演算器 ９３ ローセレクタ ９４ 高警報機 ９５ セレクタ ９８Ａ 関数発生器 １０７ 分配器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F22B 1/16 F22B 35/00 G21D 3/08 GDB
Claims (6)
- 【請求項１】 放射能を含む蒸気を熱源として、第１の
胴体タンクに貯水する第１の給水を加熱する第１の蒸気
発生器と、加熱された第１の給水を熱源として、第２の
胴体タンクに貯水する第２の給水を加熱する第２の蒸気
発生器からなり、第１の給水を貯水する前記第１の胴体
タンクの水位と、加熱された第１の給水が凝縮し、凝縮
した第１の給水を貯水するドレンタンクの水位を制御す
る蒸気発生器の水位制御装置において、検出された前記
第１の胴体タンクの第１の水位信号、または、検出され
た前記ドレンタンクの第２の水位信号に基づいて、前記
第１の胴体タンクと前記ドレンタンクとの間に設けら
れ、給水の流量を調節する流量調節手段を制御する制御
信号を演算することを特徴とする蒸気発生器の水位制御
装置。 - 【請求項２】 請求項１において、前記流量調節手段
は、前記第１の胴体タンクに供給する第１の給水の流量
を調節することを特徴とする蒸気発生器の水位制御装
置。 - 【請求項３】 請求項１において、前記流量調節手段
は、前記第２の蒸気発生器に供給する加熱された第１の
給水の流量を調節することを特徴とする蒸気発生器の水
位制御装置。 - 【請求項４】 放射能を含む蒸気を熱源として、第１の
胴体タンクに貯水する第１の給水を加熱する第１の蒸気
発生器と、加熱された第１の給水を熱源として、第２の
胴体タンクに貯水する第２の給水を加熱する第２の蒸気
発生器からなり、第１の給水を貯水する前記第１の胴体
タンクの水位と、加熱された第１の給水が凝縮し、凝縮
した第１の給水を貯水するドレンタンクの水位を制御す
る蒸気発生器の水位制御装置において、検出された前記
第１の胴体タンクの第１の水位信号に基づいて、前記第
１の胴体タンクに供給する第３の給水の流量を調節する
第１の流量調節手段を制御する第１の制御信号を演算
し、前記第１の水位信号と検出された前記ドレンタンク
の第２の水位信号に基づいて、前記第１の胴体タンクと
前記ドレンタンクとの間に設けられ、給水の流量を調節
する第２の流量調節手段を制御する第２の制御信号を演
算することを特徴とする蒸気発生器の水位制御装置。 - 【請求項５】 請求項４において、前記第１の水位信号
が予め設定する値を超えたとき、開度０パーセントを示
す前記第１の制御信号を演算することを特徴とする蒸気
発生器の水位制御装置。 - 【請求項６】 請求項１から請求項５のいずれかにおい
て、前記第１の胴体タンクの第１の水位信号及び前記ド
レンタンクの第２の水位信号に加えて、前記第１の胴体
タンクの圧力信号、加熱蒸気源及び／または供給負荷の
変動に基づく信号を用いることを特徴とする蒸気発生器
の水位制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19847296A JP3218384B2 (ja) | 1996-07-09 | 1996-07-09 | 蒸気発生器の水位制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19847296A JP3218384B2 (ja) | 1996-07-09 | 1996-07-09 | 蒸気発生器の水位制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1026301A JPH1026301A (ja) | 1998-01-27 |
| JP3218384B2 true JP3218384B2 (ja) | 2001-10-15 |
Family
ID=16391683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19847296A Expired - Fee Related JP3218384B2 (ja) | 1996-07-09 | 1996-07-09 | 蒸気発生器の水位制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3218384B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4898294B2 (ja) * | 2006-05-24 | 2012-03-14 | 三菱重工業株式会社 | コンバインドサイクルプラントの吸気加熱システム |
| US8001760B2 (en) | 2008-10-09 | 2011-08-23 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Intake air heating system of combined cycle plant |
| JP7172318B2 (ja) * | 2018-09-12 | 2022-11-16 | 三浦工業株式会社 | 蒸気発生装置 |
| CN112062193A (zh) * | 2020-10-12 | 2020-12-11 | 凯贤制药设备(南京)有限公司 | 一种蒸馏水机自适应控制系统及其控制方法 |
| JP7851780B2 (ja) * | 2022-04-27 | 2026-04-27 | 株式会社東芝 | 蒸気発生装置及び蒸気発生システム |
| CN116700368A (zh) * | 2023-04-19 | 2023-09-05 | 哈尔滨沃华智能电力技术有限公司 | 一种基于高加水位基地式调节仪的控制方法 |
| CN118189134B (zh) * | 2024-04-29 | 2025-05-30 | 北京怀柔实验室 | 耦合燃煤机组的熔盐蒸汽发生系统及控制方法、控制装置 |
-
1996
- 1996-07-09 JP JP19847296A patent/JP3218384B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1026301A (ja) | 1998-01-27 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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