JPH01107421A - 交流用超電導導体 - Google Patents
交流用超電導導体Info
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- JPH01107421A JPH01107421A JP62263829A JP26382987A JPH01107421A JP H01107421 A JPH01107421 A JP H01107421A JP 62263829 A JP62263829 A JP 62263829A JP 26382987 A JP26382987 A JP 26382987A JP H01107421 A JPH01107421 A JP H01107421A
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- conductor
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- outer periphery
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は超電導導体、及びその製作法にかかり、特に超
電導化された交流機器に好適な超電導導体、及びその製
作法に関する。
電導化された交流機器に好適な超電導導体、及びその製
作法に関する。
従来の交流機器に使用される超電導導体は、銅タアルミ
ニウムなどの常電導金属体中に、超電導体をフィラメン
ト状にして、その外周部に集中して配置する方式で開発
されてきた。第３図以下、従来例を具体的に第３図に従
って、構造、効能について述べる。
ニウムなどの常電導金属体中に、超電導体をフィラメン
ト状にして、その外周部に集中して配置する方式で開発
されてきた。第３図以下、従来例を具体的に第３図に従
って、構造、効能について述べる。
該図に示す如く、従来の交流超電導導体１はＮ ｂ −
Ｔ ｉ 、 Ｎ ｂ ａ Ｓ ｎ などの超電導フィ
ラメント４に、第１の常電導金属５と第２の常電導金属
６を２重に被覆した超電導素線２を外周部に配置し、第
３の常電導金属７に第４の常電導金属８を被覆した常電
導素線３を中心部に配置し、それらの最外層を第５の常
電導金属９で被覆し構成されている０通常、第１〜５の
常電導金属は銅、アルミニウム、キュプロニッケルの２
種、または３種の組合せで使用されており、特に、第１
と第３の常電導金属５．７は低抵抗金属が、そして第２
゜４．５の常電導金属６，８．９は高抵抗金属が良く用
いられている。磁化損失を低減するために。
Ｔ ｉ 、 Ｎ ｂ ａ Ｓ ｎ などの超電導フィ
ラメント４に、第１の常電導金属５と第２の常電導金属
６を２重に被覆した超電導素線２を外周部に配置し、第
３の常電導金属７に第４の常電導金属８を被覆した常電
導素線３を中心部に配置し、それらの最外層を第５の常
電導金属９で被覆し構成されている０通常、第１〜５の
常電導金属は銅、アルミニウム、キュプロニッケルの２
種、または３種の組合せで使用されており、特に、第１
と第３の常電導金属５．７は低抵抗金属が、そして第２
゜４．５の常電導金属６，８．９は高抵抗金属が良く用
いられている。磁化損失を低減するために。
超電導素線２は細線化され、１μｍ程度の直径を有し、
常電導素線３も渦損失を低減するためほぼそれと同寸法
に細線化される。高抵抗金属は超電導素線２間の結合電
流を、そして常電導素線３間の渦電流を遮断するために
使用され、最終的に交流超電導導体１の交流損失を低減
するのに大きく寄与する。また、交流超電導導体１は中
心軸廻りにツイスト（撚り）され、前記結合電流の遮断
がより効果的になるよう工夫されている。
常電導素線３も渦損失を低減するためほぼそれと同寸法
に細線化される。高抵抗金属は超電導素線２間の結合電
流を、そして常電導素線３間の渦電流を遮断するために
使用され、最終的に交流超電導導体１の交流損失を低減
するのに大きく寄与する。また、交流超電導導体１は中
心軸廻りにツイスト（撚り）され、前記結合電流の遮断
がより効果的になるよう工夫されている。
導体の電流容量を増大するために５ここで示した交流超
電導導体１を複数本束ね円心状、または平角状に撚線成
形したものが使用さ九ている。また、用途に応じ、交流
超電導導体１の外周に絶縁層が被覆される場合がある。
電導導体１を複数本束ね円心状、または平角状に撚線成
形したものが使用さ九ている。また、用途に応じ、交流
超電導導体１の外周に絶縁層が被覆される場合がある。
この交流超電導導体１に電流が流れると、表皮作用によ
って導体の外周部に片寄り、しかも零抵抗である超電導
フィラメント４に集中して流れ、中心部の常電導素線群
のみならず外周部の超電導素線群の間に介在する常電導
体に流れず、ジュール発熱を十分に抑制でき、交流損失
の大幅な低減が期待される。さらに、外周部の超電導素
線群に電流が流れれば、この電流によって発生する自己
磁界は、中心部において零となり、常電導素線群には渦
損失の発生は全くなく、交流損失低減効果が一層高めら
れる。以上がこの種導体に関する効能である。
って導体の外周部に片寄り、しかも零抵抗である超電導
フィラメント４に集中して流れ、中心部の常電導素線群
のみならず外周部の超電導素線群の間に介在する常電導
体に流れず、ジュール発熱を十分に抑制でき、交流損失
の大幅な低減が期待される。さらに、外周部の超電導素
線群に電流が流れれば、この電流によって発生する自己
磁界は、中心部において零となり、常電導素線群には渦
損失の発生は全くなく、交流損失低減効果が一層高めら
れる。以上がこの種導体に関する効能である。
しかし、上記効能は、この種導体が単線である場合に限
定される。交流損失を下げるために超電導フィラメント
を超極細線化するため、製法上昇線の直線も著るしく細
＜（＜１ｗｎ）なり、その電流容量も小さく（＜数＋Ａ
）実用上極めて不便である。そのため前述の如く大電流
化するためには、この単線を複数本束ね撚線されるのが
普通である。
定される。交流損失を下げるために超電導フィラメント
を超極細線化するため、製法上昇線の直線も著るしく細
＜（＜１ｗｎ）なり、その電流容量も小さく（＜数＋Ａ
）実用上極めて不便である。そのため前述の如く大電流
化するためには、この単線を複数本束ね撚線されるのが
普通である。
ところが撚線をすると、着目した単線に、隣接する他の
単線からの磁界が垂直に印加される（近接効果）ことに
なり必ずしも上記効能が期待されるとはいえない。尚、
交流用の超電導線に関しては、例えば特開昭６０−１５
８５１０号公報、特開昭６２−６７１５６号公報等に開
示されている。
単線からの磁界が垂直に印加される（近接効果）ことに
なり必ずしも上記効能が期待されるとはいえない。尚、
交流用の超電導線に関しては、例えば特開昭６０−１５
８５１０号公報、特開昭６２−６７１５６号公報等に開
示されている。
上記従来技術は、実用的な大電流化に対する配慮がなさ
れておらず、撚線に伴なう近接効果による損失増大に問
題があった。
れておらず、撚線に伴なう近接効果による損失増大に問
題があった。
本発明は上述の点に鑑み成されたもので、その目的とす
るところは、大電流化にも対処できるようにして、交流
損失を従来よりも下げら九るような単線としての超電導
導体、及びその製作法を提供するにある。
るところは、大電流化にも対処できるようにして、交流
損失を従来よりも下げら九るような単線としての超電導
導体、及びその製作法を提供するにある。
上記目的は、単線の交流超電導導体において。
その断面内外周部に配置される超電導素線群と中心部に
配置される超電導素線群との中間に常電導金属層を設け
１両者の１！磁磁気粘結を弱めるとともに、外周部と中
心部に配置される超電導素線群の本数を違えたり、ツイ
スト・ピッチを違えることによって達成される。
配置される超電導素線群との中間に常電導金属層を設け
１両者の１！磁磁気粘結を弱めるとともに、外周部と中
心部に配置される超電導素線群の本数を違えたり、ツイ
スト・ピッチを違えることによって達成される。
交流超電導導体の交流損失を損失機構によって内訳する
と、超電導フィラメント内の磁化損失が約８０％で大部
分を占め、常電導体内の渦損失が約５％で、残りの約１
５％が常電導金属を介した超電導フィラメント間の結合
損失であるといわれている。しかも、電流による損失よ
りも磁界によ−る損失が約２桁（約１００倍）大きくな
るといわれている。この２つの事実を前提に、交流超電
導導体に交流電流が流れ、垂直な交流磁界が作用してい
る場合（大電流用撚線導体）を考えると、−本の構成単
位である導体で超電導フィラメントの配置の仕方を工夫
すれば交流損失を低減できる可能性がある。
と、超電導フィラメント内の磁化損失が約８０％で大部
分を占め、常電導体内の渦損失が約５％で、残りの約１
５％が常電導金属を介した超電導フィラメント間の結合
損失であるといわれている。しかも、電流による損失よ
りも磁界によ−る損失が約２桁（約１００倍）大きくな
るといわれている。この２つの事実を前提に、交流超電
導導体に交流電流が流れ、垂直な交流磁界が作用してい
る場合（大電流用撚線導体）を考えると、−本の構成単
位である導体で超電導フィラメントの配置の仕方を工夫
すれば交流損失を低減できる可能性がある。
従来の交流超電導導体において、超電導フィラメント、
すなわち超電導素線２の本数を２分し、その一部を外周
部に、残りを中心部に配置しその中間部に常電導金属を
配置した構成に改めると、外部印加磁界に対して、外周
部の超電導素線群は外部磁界を浴びるが、ヒラメント本
数を低減した分だけ損失（磁化損失）は減少し、中心部
の超電導素線群の損失は外周部による遮蔽効果のためほ
ぼ零となる。従って、全体の交流損失は確実に低減され
る。外周部に配置する超電導素線群の本数を極力減らし
、効率よく外部磁界を遮蔽するようにするなら、更に、
全体の交流損失を低減することができる。そのための手
段として、外周部と中心部の間に距離を十分とり、かつ
、この中間部に常電導（低抵抗）金属を配置する方法と
、外周部の超電導素線のツイスト・ピッチをやや長くシ
。
すなわち超電導素線２の本数を２分し、その一部を外周
部に、残りを中心部に配置しその中間部に常電導金属を
配置した構成に改めると、外部印加磁界に対して、外周
部の超電導素線群は外部磁界を浴びるが、ヒラメント本
数を低減した分だけ損失（磁化損失）は減少し、中心部
の超電導素線群の損失は外周部による遮蔽効果のためほ
ぼ零となる。従って、全体の交流損失は確実に低減され
る。外周部に配置する超電導素線群の本数を極力減らし
、効率よく外部磁界を遮蔽するようにするなら、更に、
全体の交流損失を低減することができる。そのための手
段として、外周部と中心部の間に距離を十分とり、かつ
、この中間部に常電導（低抵抗）金属を配置する方法と
、外周部の超電導素線のツイスト・ピッチをやや長くシ
。
結合を強くする方法の２つが考えられる。
本発明の一実施例を第１図に示し、その構成。
作用、効果について説明する０本発明における交流超電
導導体１の構成は以下の通りである。超電導（Ｎｂ−Ｔ
ｉ）フィラメント４の外側に、第１の常電導金属（銅）
５と第２の常電導金属（キュプロ・ニッケル）６を２重
に被覆した超電導素線２を中心部に８５７本と外周部に
６４３本密に配置し、その中間部に第６の常電導金属（
キュプロ・ニッケル）１０の層を設け、最外周には第５
の常電導金属（キュプロニッケル４０μｍ厚）９を配置
した。
導導体１の構成は以下の通りである。超電導（Ｎｂ−Ｔ
ｉ）フィラメント４の外側に、第１の常電導金属（銅）
５と第２の常電導金属（キュプロ・ニッケル）６を２重
に被覆した超電導素線２を中心部に８５７本と外周部に
６４３本密に配置し、その中間部に第６の常電導金属（
キュプロ・ニッケル）１０の層を設け、最外周には第５
の常電導金属（キュプロニッケル４０μｍ厚）９を配置
した。
この具体的製法については後述する。また、比尤
較のために本実施例と同−諸丸を有する従来導体を別途
作製しておいた。本実施例では直径１μｍの超電導フィ
ラメント４を７本１組で第１の常電導金属５の中に埋め
込んだが、１本毎に３層構造体にする方法がより一般的
である。この構成について、ここでは特に問題にしない
こととする。
作製しておいた。本実施例では直径１μｍの超電導フィ
ラメント４を７本１組で第１の常電導金属５の中に埋め
込んだが、１本毎に３層構造体にする方法がより一般的
である。この構成について、ここでは特に問題にしない
こととする。
次に、各構成部の作用について説明する。外周部と中心
部には超電導素線２が配置され、交流電流を搬送する役
目を果す。その中間部の常電心金ａ１０の層は中心部と
外周部の超電導素線群を電気的に結合させないようにす
るとともに、多少とも距離をかせぎ磁気的結合を弱め交
流損失を低減する機能をもつ。最外層の常電導金属９は
交流超電導導体１を強固に形状維持する役目の他に、そ
れが高抵抗金属である場合、渦電流と結合電流を流れに
（（シ、それが低抵抗金属である場合、その内側の超電
導素線群での渦電流や結合電流を減らし、全体としての
交流損失を低減する機能をもつ、超電導素線２を構成す
る第２の常電導金属６も常電導金属９と同様な機能を有
する。また、中心部と外周部の超電導素線群は、比較の
ための実験で用いた従来例の導体と同じ４Ｉ１１１ピツ
チでツイストを行なった。ツイストは、前述の通り超電
導素線２間の電気的結合を断ち交流損失を低減する作用
を有する。
部には超電導素線２が配置され、交流電流を搬送する役
目を果す。その中間部の常電心金ａ１０の層は中心部と
外周部の超電導素線群を電気的に結合させないようにす
るとともに、多少とも距離をかせぎ磁気的結合を弱め交
流損失を低減する機能をもつ。最外層の常電導金属９は
交流超電導導体１を強固に形状維持する役目の他に、そ
れが高抵抗金属である場合、渦電流と結合電流を流れに
（（シ、それが低抵抗金属である場合、その内側の超電
導素線群での渦電流や結合電流を減らし、全体としての
交流損失を低減する機能をもつ、超電導素線２を構成す
る第２の常電導金属６も常電導金属９と同様な機能を有
する。また、中心部と外周部の超電導素線群は、比較の
ための実験で用いた従来例の導体と同じ４Ｉ１１１ピツ
チでツイストを行なった。ツイストは、前述の通り超電
導素線２間の電気的結合を断ち交流損失を低減する作用
を有する。
更に、本発明の交流超電導導体１の効果について述べる
。従来例と本発明にかかる交流超電導導体の交流損失測
定を行なった結果を第４図に示す。
。従来例と本発明にかかる交流超電導導体の交流損失測
定を行なった結果を第４図に示す。
実線が本発明の、そして点線が従来導体の交流損失を示
す、すなわち、交流磁界１．０ Ｔにおいて比較すると
、従来例の導体１に比べ交流損失は１／２．３ に減少
した。この結果は交流損失低減に本発明が有効であるこ
とを示唆している。
す、すなわち、交流磁界１．０ Ｔにおいて比較すると
、従来例の導体１に比べ交流損失は１／２．３ に減少
した。この結果は交流損失低減に本発明が有効であるこ
とを示唆している。
本実施例において、中心部の超電導素線群と外周部の超
電導素線群のツイスト・ピッチを異なる値に選ぶことに
よって、更に交流損失を低減することが可能である。既
に述べた如く、外部印加磁界を効率よく遮蔽し、中心部
の超電導素線群と中間部の常電導金属層１０の磁界を小
さくするためには外周部の超電導素線群のツイスト・ピ
ッチを長くし、結合電流を流れ易くすればよい。結合電
流の増加は結合損失の増大につながるが、ツイスト・ピ
ッチを無限大にするわけでなく、結合損失が全損失の１
７５以下であることを考えれば、大勢に影響を及ぼすこ
とはない。また、中心部と外周部の超電導素線群を同一
のピッチでツイストすると、外周部は中心部に比ベイン
ダクタンスが大きくなり、交流電流が流れにくく、超電
導素線に均等に交流電流が流れなくなる可能性がある。
電導素線群のツイスト・ピッチを異なる値に選ぶことに
よって、更に交流損失を低減することが可能である。既
に述べた如く、外部印加磁界を効率よく遮蔽し、中心部
の超電導素線群と中間部の常電導金属層１０の磁界を小
さくするためには外周部の超電導素線群のツイスト・ピ
ッチを長くし、結合電流を流れ易くすればよい。結合電
流の増加は結合損失の増大につながるが、ツイスト・ピ
ッチを無限大にするわけでなく、結合損失が全損失の１
７５以下であることを考えれば、大勢に影響を及ぼすこ
とはない。また、中心部と外周部の超電導素線群を同一
のピッチでツイストすると、外周部は中心部に比ベイン
ダクタンスが大きくなり、交流電流が流れにくく、超電
導素線に均等に交流電流が流れなくなる可能性がある。
従って、外周部のツイストピッチを長くし、インピーダ
ンスを下げ、中心部のそれと等しくする必要がある。こ
のツイスト・ピッチの選択は、中心部と外周部にふくま
れる超電導素線２の本数の違いを考慮した上で、交流損
失を低減する方向で行なわれなければならない、よって
、中心部に比べ外周部のツイスト・ピッチが長いとは限
らないし、ツイストの方向を同一方向にする必然性もな
い。
ンスを下げ、中心部のそれと等しくする必要がある。こ
のツイスト・ピッチの選択は、中心部と外周部にふくま
れる超電導素線２の本数の違いを考慮した上で、交流損
失を低減する方向で行なわれなければならない、よって
、中心部に比べ外周部のツイスト・ピッチが長いとは限
らないし、ツイストの方向を同一方向にする必然性もな
い。
本発明の他の実施例を第２図に従って説明する。
構成上第１図と異なる部分は中間部の常電導金属層１０
である。すなわち第１図では単一常電導金属バイブを用
いたが、第２図では、これを多層にし、異種常電導金属
や常電導素線３が組合されている。その詳細を第２図（
ｃ）に、４通りの構成で示した。ａ断面は内側と外側に
第６の常電導金属１１を配置し、その中間に第７の常電
導金属１２を配置したものであり、ｂ断面はこれと逆の
配列をしたものである。またＣ断面は内側に第８の常電
導金属１３を配置し、その外側に常電導索線３を密に配
置し、ｄ断面はそれと逆に配列したものである。
である。すなわち第１図では単一常電導金属バイブを用
いたが、第２図では、これを多層にし、異種常電導金属
や常電導素線３が組合されている。その詳細を第２図（
ｃ）に、４通りの構成で示した。ａ断面は内側と外側に
第６の常電導金属１１を配置し、その中間に第７の常電
導金属１２を配置したものであり、ｂ断面はこれと逆の
配列をしたものである。またＣ断面は内側に第８の常電
導金属１３を配置し、その外側に常電導索線３を密に配
置し、ｄ断面はそれと逆に配列したものである。
これは交流超電導導体１の安定性向上のために低抵抗金
属の量を増加する必要がある場合の対策法であり、低抵
抗金属をパイプ状のまま配置すると渦損失や結合損失が
増加するために細分化、または多層化を図ったものであ
る。細分化と多層化の方法は当然上記以外にも種々考え
られる。
属の量を増加する必要がある場合の対策法であり、低抵
抗金属をパイプ状のまま配置すると渦損失や結合損失が
増加するために細分化、または多層化を図ったものであ
る。細分化と多層化の方法は当然上記以外にも種々考え
られる。
本実施例から期待される効果は、前記実施例と同様、損
失の低減と安定性の一層の向上にある。
失の低減と安定性の一層の向上にある。
本発明を具体化するための製法に関する極く基本的な実
施例を以下説明する。
施例を以下説明する。
第５図は本発明の第１の製造方法を示したものである。
（ａ）は製造の出発時点を示したものであり、中央部と
なる超電導線１４は丸線状ですでにツイストが加えられ
ている。外周部となる超電導線１５．１５’は平角線状
であるが、その寸法やツイストピッチ等により必要な数
が決る。これらの超電導線を（ｂ）に示すように、中央
部となる超電導線１４に外周部となる超電導線１５゜１
５′を巻き付ける。そして、例えば、ダイスに通し互い
に密着させ、（ｃ）に示したように一本の交流超電導導
体１とした。
なる超電導線１４は丸線状ですでにツイストが加えられ
ている。外周部となる超電導線１５．１５’は平角線状
であるが、その寸法やツイストピッチ等により必要な数
が決る。これらの超電導線を（ｂ）に示すように、中央
部となる超電導線１４に外周部となる超電導線１５゜１
５′を巻き付ける。そして、例えば、ダイスに通し互い
に密着させ、（ｃ）に示したように一本の交流超電導導
体１とした。
第６図は本発明の第２の製造方法を示したものである。
（ａ）は製造の出発時点を示したものであり、中央部と
なる超電導線１４は丸線状ですでにツイストが加えられ
ており、外周部となる超電導線１６はパイプ状でこれに
もツイストが加えられている。これらの超電導線を（ｂ
）に示すように、外周部となる超電導線１６の中に中央
部となる超電導線１４を挿入する。そしてダイスに通し
互いに密着させ、（Ｃ）に示したように一本の交流超電
導導体１とした。上記の２つの製法では、密着加工した
後、特にツイストは加えなかったが、密着加工した後さ
らにツイストを加えて所望のツイストピッチとしてもよ
いのは勿論である。また、中央部と外周部のツイストの
方向が同じである必要はなく、互いに逆向きでもよい。
なる超電導線１４は丸線状ですでにツイストが加えられ
ており、外周部となる超電導線１６はパイプ状でこれに
もツイストが加えられている。これらの超電導線を（ｂ
）に示すように、外周部となる超電導線１６の中に中央
部となる超電導線１４を挿入する。そしてダイスに通し
互いに密着させ、（Ｃ）に示したように一本の交流超電
導導体１とした。上記の２つの製法では、密着加工した
後、特にツイストは加えなかったが、密着加工した後さ
らにツイストを加えて所望のツイストピッチとしてもよ
いのは勿論である。また、中央部と外周部のツイストの
方向が同じである必要はなく、互いに逆向きでもよい。
いうまでもなく、中央部と外周部の中間及び最外周部に
常電心金Ｗｊｔ層９と１０を設けることは上記固装法に
おいて極めて容易である。
常電心金Ｗｊｔ層９と１０を設けることは上記固装法に
おいて極めて容易である。
第１図で説明した実施例は第５図で説明した製法に従っ
たもので、外周部の超電導線１６は中間の常電導金属層
１０の外側に超電導素線２と予め巻きつけ、その外側に
最外層となる常電導金属層９を被覆したものであり、中
央部の超電導線１４は通常の極細多心線の製法に従った
ものである。
たもので、外周部の超電導線１６は中間の常電導金属層
１０の外側に超電導素線２と予め巻きつけ、その外側に
最外層となる常電導金属層９を被覆したものであり、中
央部の超電導線１４は通常の極細多心線の製法に従った
ものである。
超電導フィラメント数（超電導素線２の数）、ツイスト
ピッチは既に述べた通りである。
ピッチは既に述べた通りである。
以上説明した本発明によれば、最も交流損失の化しても
損失の低減が可能なために、超電導の交流応用分野にお
ける工業的効果は甚大である。
損失の低減が可能なために、超電導の交流応用分野にお
ける工業的効果は甚大である。
第１図（ａ）は本発明の一実施例の交流超＠凍導体を示
す断面図、第１図（ｂ）はその超電導素線の詳細断面図
、第２図（ａ）は本発明の他の実施例を示す交流超電導
導体の断面図、第２図（ｂ）はその超電導素線の詳細断
面図、第２図（ｃ）は常電導金属層の各種組合せの状態
を示す導体断面図、第２図（ｄ）はその常電導素線の詳
細断面図。 第３図（ａ）は従来の交流超電導導体を示す断面図、第
３図（ｂ）はその超電導素線の詳細断面図。 第３図（ｃ）はその常電導素線の断面図、第４図は同−
諸えを有する従来、及び本発明の交流超電導導体の実測
された交流損失特性を示す特性図。 第５図（ａ）、 （ｂ）、 （ｃ）と第６図（ａ）、
（ｂ） 。 （Ｑ）は本発明の交流超電導導体を具体化する製法に関
する実施例をそれぞれ示す工程順の図である。 １・・・交流用超電導導体、２・・・超電導素線、３・
・・常電導素線、４・・・超電導フィラメント、５・・
・第１の常電導金属、６・・・第２の常電導金属、７・
・・第３の常電導金属、８・・・第４の常電導金属、９
・・・第５の常電導金属、１０・・・常電導金属層、１
１・・・第６の常電導金属、１２・・・第７の常電導金
属、１３・・・第８の常電導金属、１４・・・中央部と
なる超電導線、１５．１５’・・・外周部となる超電導
線、１６・・・外周部となるパイプ状超電導線。 ゛へ 代理人 弁理士 小Ｊｌ＋勝男 ；、 ９）゛−−７ 栗３図 （ｂ） （Ｃ） 享４−区 ｆ−’；ｇ 肩口）（ＦｍＳ７Ｊ 高Ｓ図 （αン Ｉｓ 、：’Ｓ ・二１Ｉ２１４ｒ、 （１（七手
続補正書（方式） ％式％ 発明の名称 超電導導体及びその製作法 ｈｌｉ正をする各 ’ＩＣｆ’ｌ’ 、！−力関係 ’Ｌ？Ｊ’ｌ’：Ｉ
！Ｉｇｒ１ 人と、 称（５１（り株式会社 日 立
袈 イ乍所代 理 人 居 所（〒１＋ｘ＋１東京都千代１１１区丸の内−丁
目５番１号補正のＸ−ｆ象 区間 補正の内容 １、本願の図面第３図を添付図の如く補正する。
す断面図、第１図（ｂ）はその超電導素線の詳細断面図
、第２図（ａ）は本発明の他の実施例を示す交流超電導
導体の断面図、第２図（ｂ）はその超電導素線の詳細断
面図、第２図（ｃ）は常電導金属層の各種組合せの状態
を示す導体断面図、第２図（ｄ）はその常電導素線の詳
細断面図。 第３図（ａ）は従来の交流超電導導体を示す断面図、第
３図（ｂ）はその超電導素線の詳細断面図。 第３図（ｃ）はその常電導素線の断面図、第４図は同−
諸えを有する従来、及び本発明の交流超電導導体の実測
された交流損失特性を示す特性図。 第５図（ａ）、 （ｂ）、 （ｃ）と第６図（ａ）、
（ｂ） 。 （Ｑ）は本発明の交流超電導導体を具体化する製法に関
する実施例をそれぞれ示す工程順の図である。 １・・・交流用超電導導体、２・・・超電導素線、３・
・・常電導素線、４・・・超電導フィラメント、５・・
・第１の常電導金属、６・・・第２の常電導金属、７・
・・第３の常電導金属、８・・・第４の常電導金属、９
・・・第５の常電導金属、１０・・・常電導金属層、１
１・・・第６の常電導金属、１２・・・第７の常電導金
属、１３・・・第８の常電導金属、１４・・・中央部と
なる超電導線、１５．１５’・・・外周部となる超電導
線、１６・・・外周部となるパイプ状超電導線。 ゛へ 代理人 弁理士 小Ｊｌ＋勝男 ；、 ９）゛−−７ 栗３図 （ｂ） （Ｃ） 享４−区 ｆ−’；ｇ 肩口）（ＦｍＳ７Ｊ 高Ｓ図 （αン Ｉｓ 、：’Ｓ ・二１Ｉ２１４ｒ、 （１（七手
続補正書（方式） ％式％ 発明の名称 超電導導体及びその製作法 ｈｌｉ正をする各 ’ＩＣｆ’ｌ’ 、！−力関係 ’Ｌ？Ｊ’ｌ’：Ｉ
！Ｉｇｒ１ 人と、 称（５１（り株式会社 日 立
袈 イ乍所代 理 人 居 所（〒１＋ｘ＋１東京都千代１１１区丸の内−丁
目５番１号補正のＸ−ｆ象 区間 補正の内容 １、本願の図面第３図を添付図の如く補正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、超電導体の周りに常電導金属の低抵抗層と高抵抗層
を２重に被覆した多数の超電導素線からなる極細多心の
超電導導体において、前記超電導素線を導体の中央部と
外周部に配置し、その中央部と外周部の中間、及び外周
部の外側に常電導金属層を設けたことを特徴とする超電
導導体。 ２、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、中央部
と外周部の前記超電導素線群を異なるピッチで撚線した
ことを特徴とする超電導導体。 ３、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、中央部
と外周部の中間に配置される常電導金属層を、低抵抗金
属層と高抵抗金属層の複合体としたことを特徴とする超
電導導体。 ４、超電導体の周りに常電導金属の低抵抗層と高抵抗層
を２重に被覆した多数の超電導素線からなる極細多心の
超電導体を製作する方法において、前記超電導素線を導
体の中央部と外周部に配置する際に、中央部となる超電
導線に１本あるいは複数本の超電導線を巻きつけて外周
部となるようにした後、互に密着させることを特徴とす
る超電導導体の製作法。 ５、超電導体の周りに常電導金属の低抵抗層と高抵抗層
を２重に被覆した多数の超電導素線からなる極細多心の
超電導体を製作する方法において、前記超電導素線を導
体の中央部と外周部に配置する際に中央部となる超電導
線に予めツイストを施し、このツイストピッチと異なる
ピッチのツイストを施された外周部となるパイプ状の超
電導線とを別々に製作しておき、パイプ状の超電導線中
に中央部となる超電導線を挿入した後、互に密着させる
ことを特徴とする超電導導体の製作法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62263829A JPH0618090B2 (ja) | 1987-10-21 | 1987-10-21 | 交流用超電導導体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62263829A JPH0618090B2 (ja) | 1987-10-21 | 1987-10-21 | 交流用超電導導体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01107421A true JPH01107421A (ja) | 1989-04-25 |
| JPH0618090B2 JPH0618090B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=17394802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62263829A Expired - Lifetime JPH0618090B2 (ja) | 1987-10-21 | 1987-10-21 | 交流用超電導導体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0618090B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100758149B1 (ko) * | 2006-08-21 | 2007-09-12 | 순천향대학교 산학협력단 | 초전도체 전체 손실 측정 장치 및 이를 이송하기 위한 장치 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3365538A (en) * | 1964-04-17 | 1968-01-23 | Siemens Ag | Superconducting wire for conducting high-intensity currents |
| JPS5640924A (en) * | 1979-09-10 | 1981-04-17 | Hitachi Denshi Ltd | Direct current constant voltage power source |
| JPS6267156A (ja) * | 1985-09-18 | 1987-03-26 | Fujikura Ltd | 交流用多心超電導導体の製造方法 |
-
1987
- 1987-10-21 JP JP62263829A patent/JPH0618090B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3365538A (en) * | 1964-04-17 | 1968-01-23 | Siemens Ag | Superconducting wire for conducting high-intensity currents |
| JPS5640924A (en) * | 1979-09-10 | 1981-04-17 | Hitachi Denshi Ltd | Direct current constant voltage power source |
| JPS6267156A (ja) * | 1985-09-18 | 1987-03-26 | Fujikura Ltd | 交流用多心超電導導体の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100758149B1 (ko) * | 2006-08-21 | 2007-09-12 | 순천향대학교 산학협력단 | 초전도체 전체 손실 측정 장치 및 이를 이송하기 위한 장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0618090B2 (ja) | 1994-03-09 |
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