JPH0111700Y2 - - Google Patents
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- JPH0111700Y2 JPH0111700Y2 JP1982087434U JP8743482U JPH0111700Y2 JP H0111700 Y2 JPH0111700 Y2 JP H0111700Y2 JP 1982087434 U JP1982087434 U JP 1982087434U JP 8743482 U JP8743482 U JP 8743482U JP H0111700 Y2 JPH0111700 Y2 JP H0111700Y2
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- absorption
- gas
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Landscapes
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、一酸化炭素（以下COと記す）の分
離・濃縮装置に係り、特にCOの吸収液を安定に
循環使用するに好適な装置に関する。
離・濃縮装置に係り、特にCOの吸収液を安定に
循環使用するに好適な装置に関する。
化学工業や製鉄工業等において、合成化学用原
料ガスの製造あるいは省エネルギのために、例え
ばプロセス排ガスからCOを分離、濃縮して回収
することが大きな技術的課題になつている。
料ガスの製造あるいは省エネルギのために、例え
ばプロセス排ガスからCOを分離、濃縮して回収
することが大きな技術的課題になつている。
COを含有するガス源からCOを分離、濃縮する
方法には、現在、第一銅塩の溶液等の吸収液を使
用する吸収法、およびそれとは原理的に異る深冷
分離法が知られている。後者の深冷分離法は、複
雑な冷却、熱回収システムから構成されており、
操作温度が低温であるため、装置材料として高価
なものを使用する必要があり、また低温を得るた
めに、動力消費量が大きくなるという欠点があ
る。
方法には、現在、第一銅塩の溶液等の吸収液を使
用する吸収法、およびそれとは原理的に異る深冷
分離法が知られている。後者の深冷分離法は、複
雑な冷却、熱回収システムから構成されており、
操作温度が低温であるため、装置材料として高価
なものを使用する必要があり、また低温を得るた
めに、動力消費量が大きくなるという欠点があ
る。
一方、吸収法に使用されるCO吸収液としては、
従来、アンモニア性第一銅水溶液または、塩酸性
第一銅塩水溶液が用いられてきた。
従来、アンモニア性第一銅水溶液または、塩酸性
第一銅塩水溶液が用いられてきた。
しかし、いずれも水溶液単位体積あたりのCO
吸収量が小さいという問題があつた。これに対し
本考案者らは、塩化第一銅（以下CuClと記す）
をトリスジメチルアミノホスフインオキシド（以
下HMPAと記す）に溶解せしめた、CO吸収量の
高い吸収液を開発した（特願昭55−92607号）。こ
の吸収液は単位体積あたりのCO吸収量が水溶液
系のものに較べて非常に高く、実際のプロセスの
適用時には、種々の利点がある。しかし、上記の
吸収液において、水分を含む分離対象ガスと接触
させ、COを吸収せしめた場合、同時にH2Oも吸
収し、そのまま循環使用すると、液中のH2O濃
度が増加してついにはCuClが不溶化するという
問題がある。
吸収量が小さいという問題があつた。これに対し
本考案者らは、塩化第一銅（以下CuClと記す）
をトリスジメチルアミノホスフインオキシド（以
下HMPAと記す）に溶解せしめた、CO吸収量の
高い吸収液を開発した（特願昭55−92607号）。こ
の吸収液は単位体積あたりのCO吸収量が水溶液
系のものに較べて非常に高く、実際のプロセスの
適用時には、種々の利点がある。しかし、上記の
吸収液において、水分を含む分離対象ガスと接触
させ、COを吸収せしめた場合、同時にH2Oも吸
収し、そのまま循環使用すると、液中のH2O濃
度が増加してついにはCuClが不溶化するという
問題がある。
本考案の目的は、上記したCO吸収量が高く、
しかも吸収速度が速い、CuClをHMPAに溶解せ
しめ、さらにトルエンで希釈したCO吸収液（以
下CuCl・HMPA／トルエン液と記す）を用いた
CO分離・濃縮プロセスにおいて、長期間安定に
運転することができる装置を提供するにある。
しかも吸収速度が速い、CuClをHMPAに溶解せ
しめ、さらにトルエンで希釈したCO吸収液（以
下CuCl・HMPA／トルエン液と記す）を用いた
CO分離・濃縮プロセスにおいて、長期間安定に
運転することができる装置を提供するにある。
本考案は、（一酸化炭素を含有するガスを、塩
化第一銅とトリス（ジメチルアミノ）ホスフイン
オキシド（ヘキサメチルホスホルトリアミド）を
含む吸収液で処理し、高純度のCOを回収する装
置において、脱離塔３後流に、水分離装置６を設
けることを特徴とする一酸化炭素の分離・濃縮装
置。）、である。
化第一銅とトリス（ジメチルアミノ）ホスフイン
オキシド（ヘキサメチルホスホルトリアミド）を
含む吸収液で処理し、高純度のCOを回収する装
置において、脱離塔３後流に、水分離装置６を設
けることを特徴とする一酸化炭素の分離・濃縮装
置。）、である。
要するに、本考案は、CuCl・HMPA／トルエ
ン系吸収液を用いたCO分離・濃縮プロセスにお
いて、脱離塔後流に水分離装置を設けることを特
徴とする装置である。
ン系吸収液を用いたCO分離・濃縮プロセスにお
いて、脱離塔後流に水分離装置を設けることを特
徴とする装置である。
以下、本考案を原理的なフローシートをもつて
詳細に説明する。
詳細に説明する。
第１図は、従来のCO分離、濃縮プロセスの原
理的なフローシートである。図において、COお
よびH2O含有ガスは必要に応じて前処理装置１
で前処理され、原料ガスライン１１を通じ吸収塔
２に入り、吸収塔内の吸収液と接触し、COが吸
収される。この時、ガス中の一部のH2Oは、液
中に吸収され、移行する。
理的なフローシートである。図において、COお
よびH2O含有ガスは必要に応じて前処理装置１
で前処理され、原料ガスライン１１を通じ吸収塔
２に入り、吸収塔内の吸収液と接触し、COが吸
収される。この時、ガス中の一部のH2Oは、液
中に吸収され、移行する。
吸収塔排ガスは、飛沫同伴成分を適宜除去され
たのち、排ガスライン２１を通じ大気中に放出さ
れる。一方、COおよびH2Oを吸収した液は、リ
ツチ溶液ライン３１から熱交換器４をへて脱離塔
３に送られ、ここで昇温又は減圧されることによ
りCOを放散する。しかし分離塔からの放散ガス
ライン４１中には、CO以外に、H2O，HMPAお
よびトルエンの蒸気が共存するため、ガス冷却器
５でそれらの蒸気を冷却、循環ライン７１を通じ
て脱離塔下部へリサイクルする。H2O，HMPA
およびトルエン蒸気を除去した高濃度COガスは、
ガスライン４１をへて回収され、製品ガスとな
る。一方COを放散した液はリーン溶液ライン５
１を通じ吸収塔へもどされ循環使用される。この
ような従来の方法では、脱離塔からの放散ガス中
のH2Oが、再び液中にリサイクルされるため、
液中のH2O濃度が経時的に上昇し、ついには
CuClが沈殿し、CO吸収量の低下をもたらす。
たのち、排ガスライン２１を通じ大気中に放出さ
れる。一方、COおよびH2Oを吸収した液は、リ
ツチ溶液ライン３１から熱交換器４をへて脱離塔
３に送られ、ここで昇温又は減圧されることによ
りCOを放散する。しかし分離塔からの放散ガス
ライン４１中には、CO以外に、H2O，HMPAお
よびトルエンの蒸気が共存するため、ガス冷却器
５でそれらの蒸気を冷却、循環ライン７１を通じ
て脱離塔下部へリサイクルする。H2O，HMPA
およびトルエン蒸気を除去した高濃度COガスは、
ガスライン４１をへて回収され、製品ガスとな
る。一方COを放散した液はリーン溶液ライン５
１を通じ吸収塔へもどされ循環使用される。この
ような従来の方法では、脱離塔からの放散ガス中
のH2Oが、再び液中にリサイクルされるため、
液中のH2O濃度が経時的に上昇し、ついには
CuClが沈殿し、CO吸収量の低下をもたらす。
第２図に、本考案に基く、CO分離・濃縮プロ
セスの原理的なフローシートを示した。
セスの原理的なフローシートを示した。
脱離塔後流の循環ライン７１に、水分離装置６
を設置したことが特徴である。即ち、ガス冷却器
５からのH2O，HMPAおよびトルエンは、循環
ライン７１を通じて水分離装置６に入り、水が分
離され、HMPAおよびトルエンのみが、循環ラ
イン８１を通じ脱離塔下部へリサイクルされる。
分離されたH2Oは、水ライン９１をへて系外へ
除去される。これにより、循環液中でのH2Oの
蓄積はなくなり、長期にわたり安定に運転するこ
とが可能になる。なお、水分離装置としては、ト
ルエンと水が溶け合わないことによる比重差を利
用する方法、あるいはモレキユラーシーブ、活性
炭等を用いた吸着法等、原理的に水とトルエンを
分離する公知の装置で充分である。
を設置したことが特徴である。即ち、ガス冷却器
５からのH2O，HMPAおよびトルエンは、循環
ライン７１を通じて水分離装置６に入り、水が分
離され、HMPAおよびトルエンのみが、循環ラ
イン８１を通じ脱離塔下部へリサイクルされる。
分離されたH2Oは、水ライン９１をへて系外へ
除去される。これにより、循環液中でのH2Oの
蓄積はなくなり、長期にわたり安定に運転するこ
とが可能になる。なお、水分離装置としては、ト
ルエンと水が溶け合わないことによる比重差を利
用する方法、あるいはモレキユラーシーブ、活性
炭等を用いた吸着法等、原理的に水とトルエンを
分離する公知の装置で充分である。
本考案によれば、吸収液中に水が吸収されその
濃度が増加する現象を防止でき、水分による吸収
液の能力低下を防止しつつ、効率良くCOを分離
濃縮することができる。
濃度が増加する現象を防止でき、水分による吸収
液の能力低下を防止しつつ、効率良くCOを分離
濃縮することができる。
第１図は、従来のCOの分離、濃縮システムを
示すフローシートであり、第２図は本考案の実施
例を示す原理的なフローシートである。 １……前処理装置、２……吸収塔、３……脱離
塔、５……ガス冷却器、６……水分離装置、１１
……ガス供給ライン、２１……排ガスライイン、
３１……リツチ溶液ライン、４１……脱離塔出口
ガスライン、５１……リーン溶液ライン、６１…
…製品COガスライン、７１……循環ライン(1)、
８１……循環ライン(2)、９１……水ライン。
示すフローシートであり、第２図は本考案の実施
例を示す原理的なフローシートである。 １……前処理装置、２……吸収塔、３……脱離
塔、５……ガス冷却器、６……水分離装置、１１
……ガス供給ライン、２１……排ガスライイン、
３１……リツチ溶液ライン、４１……脱離塔出口
ガスライン、５１……リーン溶液ライン、６１…
…製品COガスライン、７１……循環ライン(1)、
８１……循環ライン(2)、９１……水ライン。
Claims (1)
- 一酸化炭素を含有するガスを、塩化第一銅とト
リス（ジメチルアミノ）ホスフインオキシド（ヘ
キサメチルホスホルトリアミド）を含む吸収液で
処理し、高純度のCOを回収する装置において、
脱離塔３後流に、水分離装置６を設けることを特
徴とする一酸化炭素の分離・濃縮装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1982087434U JPS58189138U (ja) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | 一酸化炭素の分離・濃縮装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1982087434U JPS58189138U (ja) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | 一酸化炭素の分離・濃縮装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58189138U JPS58189138U (ja) | 1983-12-15 |
| JPH0111700Y2 true JPH0111700Y2 (ja) | 1989-04-06 |
Family
ID=30096151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1982087434U Granted JPS58189138U (ja) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | 一酸化炭素の分離・濃縮装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58189138U (ja) |
-
1982
- 1982-06-14 JP JP1982087434U patent/JPS58189138U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58189138U (ja) | 1983-12-15 |
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