JPH01117769A - 一層大きい手絞り特性を有する商業的供給ジュースを得る方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本願は、特性が現在市販の製品よりも千絞りオレンジジ
ュースに近い工業的に加工されたオレンジジュース製品
に関する。詳細には、本願は、このような製品を製造す
る際に有用な商業的供給ジュース（ｆ’ｅｅｄ　ｊｕｉ
ｃｅｓ）を得る方法に関する。

多くの人々の場合、オレンジジュース飲料の「金本位（
ｇｏｌｄ　５ｔａｎｄａｒｄ）Ｊは、手で絞りたてのオ
レンジジュースである。手絞りオレンジジュースは、消
費者に望ましい多くの性質を有する。これらの性質とし
ては、ジュースの色および色相、その起泡特性、および
浮かんでいるそのままの砂じ上うの外観が挙げられる。

更に、手絞りオレンジジュースは、特に心地良い果物様
アロマおよびフレーバー特性を有する。

また、手絞りオレンジジュースは、独特のテクスチャー
的特性を有する。若干驚異的なことに、手絞りジュース
は、擬似塑性挙動を示し、即ち、「剪断減粘性（ｓｈｅ
ａｒ−ｔｈｉｎｎｉｎｇ）　Ｊである。この擬似塑性挙
動は、オレンジジュースをちびちび飲むことおよび飲み
込むことに伴う剪断において特に明らかである。例えば
、フロリダバレンシアオレンジからの手絞りジュースは
、ちびちび飲む時および飲み込む時の剪断に近似してい
る剪断速度１０〜１００秒−１において比較的低い平均
粘度４〜６センチボアズ（８℃で測定）を有する。

オレンジジュースのこの独特の飲用テクスチャーは、少
なくとも２種の異なる因子によって制御されると推測さ
れる。一方は、手絞りジュースに存在するバックグラウ
ンドまたは「沈降性」肉じょう（ｓｉｎｋｉｎｇ″ｐｕ
ｌｐ）の量である。この沈降性肉じようは、大きさがか
なり小さいが（即ち、２０メツシユ篩を通過）、オレン
ジジュースの粘度に有意に影響する。他方は、比較的少
量のべりチンおよびヘスベリジン、肉じょう、果皮（ｐ
ｅｅ　ｌ　）およびラグ（ｒａｇ）に存在する主要フラ
バノイドグリコシドである。オレンジジュース中の雲状
のものは、ペクチンと一緒に粘着された針状ヘスベリジ
ン結晶の集まりを含有する。ヘスベリジンおよびペクチ
ンのこの集まりは、沈降性向じょうよりも少ない程度で
、オレンジジュースの粘度に影響すると推測される。

手絞りオレンジジュースの独特の性質および特性は、大
部分、どのように作ったかということから生ずる。手絞
りは、オレンジ果物からのジュースのかなり穏やかな抽
出を包含する。この穏やかな抽出は、異臭化合物、並び
に色およびテクスチャーに悪影響を及ぼす物質の導入を
最小限にする。

特に、千絞りは、苦いフレーバー特性をジュースに付与
することがある有意量の果皮油（ｐｅｅｌ　ｏｆｆ）お
よび他の異臭の導入を防止する。また、手絞りは、砂じ
ょうの粘度増大沈降性向じょうへの粉砕を最小限にする
。また、異臭成分、並びにヘスベリジングリコシドおよ
び可溶性ペクチンを含有する果皮のアルベド部分および
ラグの摩耗が典型的にはより少ない。

オレンジを手絞りすることは、商業量のオレンジジュー
スを生産する実用的方法ではない。手絞り機を使用する
ことによるオレンジジュースからのジュースの収率は、
かなり低く、典型的には約８０〜９０％程度である。商
業量のジュースを手絞りによって抽出できたとしても、
その形態で流通することは、経済的ではないであろう。

手絞りオレンジジュースは、本釣８５〜約９０％を含有
する。オレンジジュースを貯蔵し流通するのに最も経済
的な方法は、濃縮形態である。事実、米国で工業的に加
工されたオレンジジュースの大部分は、濃縮形態で存在
する。

手絞りオレンジジュースの流通を実用的ではなくさせる
であろう別の因子は、貯蔵安定性の欠如である。手絞り
ジュースは、ジュースに存在するペクチンを脱メトキシ
化することがあるペクチンエステラーゼ酵素を含有する
。これらの脱メトキシ化ペクチンは、時間にわたって望
ましくないゼリー軟塊を形成することがあり、これらの
ゼリー軟塊はジュースの粘度を増大する。更に、手絞り
ジュースは、比較的高い水活性を有するので、殺菌しな
ければ、比較的短時間のうちに微生物による腐敗を受け
やすい。

手絞りオレンジジュースの品質に近づけようとする工業
的に加工されたオレンジジュース製品が、試みられた。

これらの試みは、完全には成功ではなかった。工業的に
加工されたジュース製品における手絞り特性の欠如は、
大部分、出発供給ジュース（ｆｅｅｄ　ｊｕｉｃｅ）の
品質による。現在市販の供給ジュースは、爾後のジュー
ス加工時に除去することが非常に困難であるか不可能で
ある有意量の望ましくない成分または汚染物を含有する
。

工業的操作においては、出発供給ジュースの品質は、本
質上２つの因子によって決定される。−方は、使用する
果物の品質である。熟し過ぎた果物、未熟な果物または
非常に小さい果物の使用は、望ましくないフレーバー化
合物および汚染物を供給ジュースに与えることがある。

他方のより有意な因子は、ジュース抽出および仕上げで
使用する装置、特に装置の操作条件である。操作条件は
、通常、ジュースの品質とオレンジ果物からのジュース
の収率との間の妥協を包含する。一般に、供給ジュース
の品質が高ければ高い程、収率は低いであろう。逆も成
り立つ。従って、供給ジュースが手絞りオレンジジュー
スの特性を有することを目標とすることは、低いジュー
ス収率の潜在的な悪い経済性を仮定すれば、容易な選択
（ｃｈｏｉｃｅ）ではない。

供給ジュースが手絞り品質に近づくとしても、更に他の
工業的加工は、性質に悪影響を及ぼすことがある。手で
絞りたてのオレンジジュースの特性的な「新鮮な」化合
物としては、低分子量アルコール（例えば、エタノール
およびメタノール）、アルデヒド（例えば、アセトアル
デヒド）およびエステル（例えば、酪酸エチルおよび３
−ヒドロキシヘキサン酸エチル）が挙げられる。これら
の化合物は、比較的揮発性であるので、揮発により容易
に失われることがある。更に、これらのデリケートな化
合物、並びに他のより少ない揮発性の化合物、例えば、
バレンセンは、供給ジュースから大部分の水を除去する
のに典型的に使用する蒸発加熱濃縮プロセス時に容易に
劣化される。

これらのデリケートなアロマおよびフレーバー揮発物の
１保存法は、蒸発濃縮前にそれらを供給ジュースからス
トリッピングする方法である。１つのこのような方法は
、欧州特許出願第１１０．６３８号明細書に開示されて
いる。この特許に記載の方法においては、供給ジュース
は、スチームまたは不活性ガスでストリッピングして、
オレンジアロマ／フレーバー揮発物を除去する。

次いで、これらのストリッピングされた揮発物は、好ま
しくは９５丁から一５０丁の範囲内の漸次より冷たい温
度で凝縮する。得られたアロマ／フレーバー凝縮物は、
遠心分離によって分離して、水性ストリッパーエツセン
スおよびストリッパー油を与える。その後、ストリッパ
ーエツセンスおよびストリッパー油は、濃縮ストリッピ
ングジュースに加え戻す。

上記欧州特許出願第１１０，６３８号明細書に記載の方
法は、性状が基本的に保存される。このことは、どのよ
うな揮発物を供給ジュースからストリッピングするとし
てもストリッパーエツセンスまたはストリッパー油に本
質上存在するであろうことを意味する。これは、異臭揮
発性成分も包含する。従って、供給ジュースの品質は、
上記欧州特許出願第１１０，６３８号明細書に記載の方
法によって得られるストリッパーエツセンスおよびスト
リッパー油の品質を大体決定できる。

デリケートなアロマおよびフレーバー揮発物を供給ジュ
ースから除去した後、次いでそれは、濃縮する。大抵の
工業的濃縮法は、加熱蒸発技術を利用して大部分の水を
ジュースから除去する。水の除去に加えて、これらの蒸
発法は、追加の機能にも役立つ。１つの重要な機能は、
ジュースに存在する酵素、特にペクチンエステラーゼを
失活することである。

供給ジュースを濃縮する標準蒸発システムは、温度促進
短時間蒸発器（ＴＡＳＴＥ）を利用する。

ＴＡＳＴＥ蒸発器は、供給ジュースの流動フィルムを供
給ジュースから予め発生されたスチームまたは蒸気で加
熱することによって濃縮する。標章的７段４効果ＴＡＳ
ＴＥ蒸発器システムにおいては、４０℃で出発し、９６
℃の最高蒸発温度を通過して、供給ジュースは漸次より
高い温度で加熱した後、漸次より低い温度で加熱し、４
０℃で終る。ここで、濃縮ジュースは、６３°Ｂｒ１ｘ
の固形分を得る。

ナシ等、シトラス・サイエンス・エンド・テクノロジー
（（ｊｔｒｕｓ　５ｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎ
ｏｌｏｇｙ）、Ｖｏｌ。

２（１９７７）、ｐｐ、２１７−２１８参照。

ＴＡＳＴＥ蒸発システムは、調理された異臭を得られる
濃縮オレンジジュースに付与することがある。このこと
は、ジュースが比較的高温、例えば９６℃程度に付され
る比較的長い時間（分）の組み合わせのためである。現
在市販のフロリダ供給ジュースに由来するＴＡＳＴＥ濃
縮物（５８゜〜７２″Ｂｒ１Ｘ）は、８℃での粘度約８
．０００〜約２０，０００センチポアズを有することも
ある。これらのＴＡＳＴＥ濃縮物は、単強度（ｓｌｎｇ
ｌｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ）に希釈する時でさえ、手絞り
オレンジジュースの粘度よりもはるかに高い粘度を有す
る。

背景技術 Ａ、加工可能な果物の選択 ナシ等、シトラス・サイエンス・エンド・テクノロジー
、Ｖｏｌ、２．（１９７７）、ｐｐ、Ｌ８３−１８９は
、どのように柑橘類の果物を加工用に製造するのか一般
的説明を含む。この文献は、選別時に、悪く損傷された
か軟らかくなったか熟し過ぎたか他の理由で低品質また
は不健全な果物を果物の選別時に手で除去することを教
示している。また、この文献は、「果物を加工前に大箱
中で１２〜７２時間貯蔵してもよい」ことを述べている
。機械的に収穫された果物に言及する時には、この文献
は、果物が収穫とジュース製造との間の時間を最小限に
するためにできるだけ迅速に取り扱うべきであることを
述べている。

ランガンナ等、［シトラス・フルーツ。パート■。ケミ
ストリー、テクノロジー・エンド・クォリティーφレビ
ュー１．Ｂ、テクノロジー（ｃｉｔ−ｒｕｓ　Ｆｒｕｉ
ｔｓ、　ＰａｒｔＩＩ　、Ｃｈｅｍｌｓｔｒｙ　Ｔｅｃ
ｈｎｏｒｏｇｙ　ａｎｄＱｕａｌｉｔｙ　Ｒｅｖｌｅｗ
、、Ｂ、Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ）　ＣＲＣクリティカル
・レビューズ・イン・フード書すイエンス争エンドーニ
ュートリジョン（ｃＲＣＣｒ１ｔｉｃａｌ　Ｒｅｖｌ−
ｅｖｓ　ｉｎ　Ｆｏｏｄ　５ｃ１ｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｎ
ｕｔｒｉｔｉｏｎ）、Ｖｏｌ、１９（１９８３）、ｐｐ
、４−５も、加工前の柑橘類の果物の取扱および選別の
一般的説明を与えている。この文献は、不健全な果物を
加工前に除去しなければならないことを述べている。ま
た、この文献は、洗浄後に、果物を再検査して、初期に
見落としたか後でｔｉ　傷した損傷果物を除去すること
を述べている。

Ｂ、ジュースの抽出および仕上 上記のナシ等の文献の第１８８頁〜第１９９頁は、柑橘
工業にあてはまるようなジュース抽出および仕上の一般
的説明を与えている。この文献は、ジュース仕上機およ
び抽出器が柑橘類のジュースまたは濃縮物の性状、品質
および特性に重要であり、調節してジュース中の肉じょ
う、油などの量を制御することができることを教示して
いる。この文献は、果皮油含量が非常に低い高品質ジュ
ースを製造するものとしてブラウン番モデル４００およ
び７００ジユース抽出器を明記している。

上記のランガンナの文献の第６頁〜第７頁は、ジュース
抽出および仕上の一般的説明も与えている。この文献は
、ジュース抽出器および仕上機の設定および操作がジュ
ースの収率およびその品質特性を決定することを教示し
ている。この文献は、ゴールが肉じょうまたは膜を粉砕
しないか油およびジュースを果皮から抽出せずに、でき
るだけ多くのジュースを果物から除去することであるこ
とを述べている。また、この文献は、ジュースの抽出時
にかけられる圧力が品質に対して有意な効果を有するこ
と、および過度の圧力がより高い含量の苦いリモネン、
全ペクチン、漿液粘度、フラベド、隔膜、および種子か
らのテルペンおよびアルデヒドのオキシジェネーション
（ｏｘｙｇｅｎａｔｉｏｎ）などを有するジュースを生
ずることを指摘している。

逆に、より低い圧力で抽出されたジュースは、より高い
明度およびより良いフレーバーを有する。

米国特許第４．５１８，６２１号明細書は、固形分を抽
出ジュースから除去するジュース仕上機を開示している
。この仕上機においては、抽出ジュースは、回転円筒篩
に導入する。発生された遠心力は、固形分を保持しなが
ら、ジュースの流体部分を篩を通して外方に押圧する。

複数のパドルは、筒内に回転のために配置されており、
ジュースを内面に沿って均一に広げて分離を容易にする
。

この仕上機は、ジュースの流体部分を固形分から「比較
的穏やかな方式」で、かつ仕上機に入るジュースに「対
して苛酷な機械的圧力をかけずに」分離すると主張され
ている。主張されている主要な利益は、篩を通しての力
を固体成分にかけることの防止である。

米国特許第３．３８５，７１１号明細書は、適当な貯蔵
条件下で合理的な貯蔵期間全体にわたって味が良いまま
であるオレンジジュースおよびオレンジジュース濃縮物
の製法を開示している。この特許は、ジュース製品中で
の苦さの発生がジュースに存在する肉じょうのためであ
ることを述べている。この苦さ上の問題は、遠心分離、
ン濾過または傾瀉によって肉じょうを抽出ジュースから
分離し、次いで、望ましくない苦さ特性を生じない肉じ
ようを加えることによって防止される。

発明の開示 本発明は、−層手絞りオレンジジュースのようなテクス
チャー性、アロマ性およびフレーバー性を有する商業的
供給ジュースを得る方法に関する。

この方法は、 （Ａ）　　加工可能なオレンジ果物を選び；（Ｂ）　　
選ばれた果物を （１）　　選ばれた果物を商業的ジュース抽出器中で穏
やかに抽出して滴定可能な果皮油約０．０１５％以下を
存する抽出ジュースを与え；（２）　　非ジュース物質
を抽出ジュースから穏やかにかつ迅速に除去して部分仕
上ジュースを与え；（３）　　知覚可能な肉じょうを部
分仕上ジュースから除去して、知覚可能な肉じょうを実
質上歯まずかつ （ａ）８℃の温度での粘度少なくとも約１０センチポア
ズ；および （ｂ）　　沈降性向じょう少なくとも約１０％を有する
完全仕上ジュースを与え； （４）　　沈降性向じょうの少なくとも若干を完全仕上
ジュースから除去して、商業的供給ジュースを与える ことによって加工する ことを特徴とする。

知覚可能な肉じようを実質上歯まない本発明の方法から
生ずる商業的供給ジュースは、バレンシアオレンジ果物
または非バレンシアオレンジ果物から得ることができる
。バレンシアオレンジ供給ジュースは、 （ａ）８℃の温度での粘度約１０センチポアズ以下； （ｂ）　　沈降性向じょう約１０％以下；（ｃ）　　ｍ
定可能な果皮簡約０．０１５％以下、および （ｄ）　　１００ｍｌ当たり約１７５ｍｇ以下のフラバ
ノイドグリコシド を有する。

非バレンシアオレンジ供給ジュースは、（ａ）８℃の温
度での粘度約８センチポアズ以下；（ｂ）　　沈降性向
じょう約８％以下；（ｃ）　　ｒＷ定可能な果皮簡約０
．０１５％以下、および （ｄ）　　　１００ｍｌ当たり約２００ｍｇ以下のフラ
バノイドグリコシド を有する。

Ａ、オレンジ果物からの供給ジュースの取得本発明の鍵
の態様は、オレンジ果物から得られる出発供給ジュース
である。これらの供給ジュースの物理的および化学的組
成は、特に現在市販の供給ジュースと比較して独特であ
る。しかしながら、これらの独特の供給ジュースのテク
スチャー、アロマおよびフレーバーの性質は、−層手絞
りオレンジジュースのようであるようなものである。

驚異的なことに、本発明の好ましい供給ジュース（滴定
可能な果皮油含量的０．０１０％以下）は、同じ品種の
オレンジ果物（例えば、バレンシアオレンジ果物）から
１１られる時に、手絞りジュースと同等に好ましいこと
が見出された。比較して、現在市販の供給ジュースは、
手絞りジュースと比較して有意に好ましくないことが見
出された。

これらの「−層手絞りオレンジジュースのようである」
という特性は、本発明の独特な供給ジュースから調製さ
れたオレンジジュース製品のテクスチャー、アロマおよ
びフレーバーの性質に重要である。更に、これらの独特
な供給ジュースの特定の物理的および化学的組成は、ア
ロマおよびフレーバー揮発物のストリッピングおよび蒸
発濃縮を含めた爾後加工に高度に重要である。ｙＡ異的
なことに、これらの高品質供給ジュースは、後述の供給
ジュース加工技術を使用する時には商業上許容可能なジ
ュース収率（少なくとも約９０％）で得ることができる
。このことは、高品質供給ジュースがはるかに低いジュ
ース収率でのみ得ることができるというオレンジジュー
ス工業における現在の確信（逆もまた同じ）に反する。

本発明の独特の供給ジュースは、バレンシアオレンジ果
物または非バレンシアオレンジ果物のいずれかからも得
ることができる。ここで使用する「バレンシアオレンジ
果物」は、通常それぞれの収穫期の晩期に熟しかつ典型
的には比較的に高い果皮油含量を有する遺伝子型または
品種バレンシアからのオレンジ果物を意味する。好適な
バレンシア果物の例としては、フロリダバレンシア果物
、カリフォルニアバレンシア果物、およびブラジリアン
バレンシア果物が挙げられる。バレンシア果物、特にフ
ロリダバレンシアから抽出されるジュースは、より強い
「新鮮な」アロマ／フレーバー特性およびより薄い、よ
り少ない肉じょうテクスチャーを有する傾向がある。

ここで使用する「非バレンシアオレンジ果物」は、通常
収穫期の早期から中間部分で熟しかつ典型的には比較的
低い果皮油含量を有するすべての残りのオレンジ果物を
意味する。好適な非バレンシア果物の例としては、フロ
ラダ早期／中期オレンジ〔ハムリン（ＨａｌＩｌｉｎ）
　、バーリン・ブラウン（Ｐａｒｓｏｎ　Ｂｒｏｗｎ）
およびパイナツプル（Ｐｉｎｃａｌ）Ｉ）−１０）〕、
ブラジリアン品種、例えばベラ・リオ（Ｐｅｒａ　Ｒｉ
ｏ）およびナータル（Ｎａｔａｌ）、並びにタンジエリ
ン、マンダリンオレンジ、ブラッドオレンジおよびネー
ブルオレンジが挙げられる。非バレンシアオレンジ果物
から抽出されたジュースは、バレンシア果物から抽出さ
れたものと比較してより低い強さの「新鮮な」アロマ／
フレーバー特性およびより濃い１．より高い肉じょうテ
クスチャーを有する傾向がある。

本発明の供給ジュースの重要な特性は、粘度である。供
給ジュースに「正しい」粘度の選択は、最後のオレンジ
ジュース製品に「−層手絞りジュースのような」テスク
チャーを達成するのに特に臨界的であることが見出され
た。例えば、余りに低い粘度を有する供給ジュースから
調製されたオレンジジュース製品は、テクスチャーが「
水っぽい」または「薄い」と特徴づけられるであろう。

比較して、現在の高粘度の市販の供給ジュースは、手絞
りオレンジジュースの口当たりとは異なる「より濃い」
口当たりを有するオレンジジュース製品をもたらす。更
に、供給ジュース粘度は、ジュース収率および供給ジュ
ースの爾後の蒸発濃縮に対して重要な効果を有すること
が見出された。

例えば、余りに低い粘度を有する供給ジュースは、通常
、ジュース収率の許容不可能な損失を意味する。対照的
に、余りに高い粘度を有する供給ジュースは、供給ジュ
ースを蒸発で濃縮させることを極めて困難にさせるか不
可能にさせることがあり、調理された異臭の過度の発生
を生じさせることがある。

これらの理由で、本発明の供給ジュースは、比較的低い
粘度を有する。供給ジュースの特定の粘度（８℃での測
定時）は、原料であるオレンジ果物に依存する。一般に
、非バレンシア果物から得られる本発明の供給ジュース
は、バレンシア果物から得られるものよりも低い粘度を
有する。非バレンシア果物から得られる供給ジュースの
場合には、粘度は、約８センチポアズ以下である。典型
的には、非バレンシア供給ジュースは、粘度約５〜約８
センチポアズ、好ましくは約６〜約７センチボアズを有
する。バレンシア果物から得られた供給ジュースの場合
には、粘度は、約１０センチポアズ以下である。典型的
には、バレンシア供給ジュースは、粘度約７〜約１０セ
ンチポアズ、好ましくは約８〜約９センチポアズを有す
る。上記オレンジ果物の場合にこれらの粘度を有する供
給ジュースは、ジュース収率または本願のパートＣで後
述の蒸発法によって供給ジュースを有効に濃縮する能力
に有意に影響を及ぼさずに一層手絞りジュースのような
テクスチャー性を有するオレンジジュース製品の調製を
可能にする（本発明の供給ジュースの粘度の測定法は、
本願のバートＥに後述する）。

本発明の供給ジュースの別の鍵の特性は、沈降性向じょ
うの量である。ここで使用する「沈降性向じょう」は、
粒径的０．５龍未満を有するジュースに存在する不溶性
物質を意味する。沈降性向じようは、通常、砂じょうの
はるかにｍｌ軸な粒子への寸断または切断から生ずる。

沈降性向じょうの量は、供給ジュースの粘度に対して特
に重要な効果を有する。一般に、沈降性向じようの瓜が
増大するにつれて、供給ジュースの粘度は、同様に増大
する。更に、沈降性向じようの量は、どの程度穏やかに
供給ジュースが抽出仕上げされたかの指示薬であること
ができる。一般に、抽出および仕上工程が穏やかであれ
ばある程、沈降性向じようの量は、少ない。沈降性向じ
ょうの量に影響を及ぼす他の因子としては、果物の状態
（特に凍結損傷）および抽出前の物理的取扱いが挙げら
れる。

沈降性向じようの量は、本発明の供給ジュースでは望ま
しくは最小限にする。供給ジュースの特定の沈降性向じ
よう量は、原料であるオレンジ果物に依存する。一般に
、非バレンシア果物から得られる本発明の供給ジュース
は、バレンシア果物から得られたものよりも少ない沈降
性向じようを有する。非バレンシア果物から得られた供
給ジュースの場合には、沈降性向じようの量は、約８％
以下である。典型的には、非バレンシア供給ジュースは
、沈降性向じょう量的５〜約８％、好ましくは約６〜約
７％を有する。バレンシア果物から得られた供給ジュー
スの場合には、沈降性向じようの量は、約１０％未満で
ある。典型的には、バレンシア供給ジュースは、沈降性
向じょう量的７〜約１０％、好ましくは約８〜約９％を
有する（本発明の供給ジュースの沈降性向じようの測定
法は、本願のバートＥで後述する）。

本発明の供給ジュースの別の重要な特性は、滴定可能な
果皮油の量である。果皮油の量は、どの程度注意深くジ
ュースをオレンジ果物、特に脱油していない果物からｈ
１１出したかの重要な指示薬であることができる。一般
に、供給ジュースに存在する果皮油（および他の果皮汚
染物）の量が少なければ少ない程、オレンジ果物からの
ジュースの抽出が穏やかである。

本発明の供給ジュースにおいては、滴定可能な果皮油の
量を最小限にすることが望ましい。これらの供給ジュー
ス中の滴定可能な果皮油の量は、約０．０１５％以下、
好ましくは約０．０１０％以下である。これらの供給ジ
ュース中の滴定可能な果皮油の特定の量は、しばしば、
原料である果物に依存する。一般に、非バレンシア果物
からの供給ジュースは、バレンシア果物から得られたも
のよりも少ない量の滴定可能な果皮油を有するように一
層容易に加工できる。非バレンシア供給ジュースの場合
には、滴定可能な果皮油の量は、典型的には、約０．０
０４〜約０．０１０％である。

バレンシアジュースの場合には、滴定可能な果皮油の量
は、典型的には、約０．００６〜約０．０１５％である
。比較して、現在市販の供給ジュースは、典型的には、
滴定可能な果皮油含量的０．０２０〜約０．０４５％を
有する（本発明の供給ジュースの滴定可能な果皮油含量
の測定法は、本願のバートＥで後述する）。

供給ジュースに存在する果皮油の量は、オレンジアロマ
およびフレーバー組成、並びに得られるオレンジジュー
ス製品のオレンジアロマおよびフレーバー組成に大きい
影響を及ぼすことがある。

果皮油に存在するオレンジフレーバー化合物は、特性が
苦いか焼ける傾向がある。蒸発濃縮前のオレンジアロマ
およびフレーバー揮発物を除去回収するための供給ジュ
ースの爾後ストリッピング時に、これらの苦い／焼ける
フレーバー化合物も、除去回収できる。ストリッピング
された揮発物をその後に濃縮ジュースに加え戻すので、
供給ジュース中の果皮油の量が余りに多いならば、オレ
ンジジュース製品中で望ましくない苦い／焼けるフレー
バー特性を生ずることがある。更に、果皮油は、主とし
てテルペン（またはテルペン様）化合物からなり、これ
らの化合物は酸化または熱劣化して、望ましさがより少
ないオレンジフレーバー化合物になることがある。また
、多量の果皮油は、望ましい水溶性オレンジフレーバー
化合物の油相への分配に悪影響を及ぼすことがある。

供給ジュースのオレンジアロマおよびフレーバー品質に
対する最小限化果皮油含量の重要性は、望ましさがより
少ないオレンジ化合物の量に対するより望ましいオレン
ジ化合物の量をベースとする比率によって特に示される
。本発明の供給ジュースの目的では、より望ましいオレ
ンジ化合物の量は、アセトアルデヒドとメタノールと酪
酸エチルと３−ヒドロキシヘキサン酸エチルとバレンセ
ンとの合計量をベースとする。アセトアルデヒド、メタ
ノール、酪酸エチルおよび３−ヒドロキシヘキサン酸エ
チルは、供給ジュースの「鮮度」に寄与する高揮発性化
合物である。バレンセンは、望ましい「オレンジ様」フ
レーバー特性を供給ジュースに与える揮発性がより低い
化合物である。

本発明の供給ジュースの目的では、望ましさがより低い
オレンジ化合物の量は、ヘキサナールとα−ピネンとミ
ルセンとブタナールとリナロールとオクタナールとの合
計量をベースとする。これらの望ましさのより低い化合
物は、果物の果皮部分から得られる成分、並びに望まし
くない劣化生成物を表す。ヘキサナールを除いて、これ
らの化合物は、一般に、水よりも揮発性ではない。

果物品種（非バレンシアＶＳバレンシア果物）およびジ
ュース加工条件に加えて、果物耕区の季節および毎年の
変動は、所定の供給ジュースの場合のより望ましいオレ
ンジ化合物対望ましさがより低いオレンジ化合物の比率
に影響を及ぼすことがある。そうであるとしても、平均
して、本発明の供給ジュースは、所定の品種の果物の場
合の現在市販の供給ジュースと比較した時に、より望ま
しいオレンジ化合物対望ましさがより低いオレンジ化合
物のより高い比率を有することが見出された。

逆に、平均して、この比率は、所定の品種の果物の場合
の手絞りジュースの比率よりも低いことも見出された。

更に、驚異的なことに、本発明の供給ジュース中の滴定
可能な果皮油の量が減少するにつれて（例えば、０．０
１５％〜０．０１０％）化学組成の変化（特に、より望
ましい化合物対望ましさがより低い化合物の比率）は、
減少された果皮油量から予想されるであろうものよりも
はるかに大きいことが見出さ°れた。

中位の滴定可能な果皮油量（中位の油）および好ましい
低い滴定可能な果皮油ｊｌ（低油）を含有する本発明の
供給ジュースと手絞りジュース（Ｈ３Ｊ）、現在市販の
供給ジュース（市販品）との間のより望ましい化合物対
望ましさがより低い化合物の比率の差（２つの果物季節
上標準偏差で平均化）を下記表に明記する。

本完全仕上ジュースをベースとする平均本完全仕上ジュ
ースをベースとする平均より望ましいオレンジ化合物対
望ましさがより低いオレンジ化合物の比率約８．５〜約
１２．５を存する本発明の成るバレンシア供給ジュース
は、特に好ましいことが見出された。これらの好ましい
バレンシア供給ジュースは、完全仕上ジュースのフレー
バーバネリングにおいて、比率約１８〜約５２を有する
成る手絞りバレンシアジュースと同等に好ましいことが
見出された。また、これらの好ましいバレンシア供給ジ
ュースは、完全仕上ジュースのフレーバーバネリングに
おいて、一般に比率約３〜約７を有する現在の市販のバ
レンシア供給ジュースよりも有意に好ましいことが見出
された（より望ましいオレンジ化合物対望ましさがより
低いオレンジ化合物の比率約８．５〜約２１．５を有す
る本発明の非バレンシア供給ジュースは、同様の結果を
与えるであろうことも予想される）。

（本発明の供給ジュース中のエタノール、メタノール、
アセトアルデヒド、酪酸エチルおよびヘキサナールの量
をΔｐｊ定するのに使用する方法は、本願のパートＥで
後述のパージ／トラップ分析法である。本発明の供給ジ
ュース中の残りのオレンジ化合物の量を測定するのに使
用する方法は、本願のパートＥで後述の組織均貴化分析
法である）。

本発明の供給ジュースの別の重要な特性は、フラバノイ
ドグリコシドの量である。これらのグリコシドの最も支
配的例は、ヘスベリジンである。

ヘスベリジンは、ラグと果皮のアルベド部分との両方に
おいて有意量で存在し、肉じょうに特に多量で存在する
。従って、供給ジュースに存在するフラバノイドグリコ
シドの量は、オレンジ果物の抽出および得られたジュー
スの仕上げがどの程度穏やかであったかの指示薬である
ことができる。

一般に、抽出および仕上げが穏やかであればある程、供
給ジュース中のフラバノイドグリコシドの瓜は、少ない
であろう。抽出および仕上げの穏やかさを指示すること
に加えて、これらのフラバノイドグリコシドの量は、供
給ジュースの粘度に影響を及ぼすことがある。一般に、
これらのグリコシドの量が少なければ少ない程、供給ジ
ュースの粘度は、低いであろう（即ち、沈降性向じよう
の二に対応する傾向がある）。供給ジュース（および得
られたオレンジジュース製品）の粘度に影響を及ぼすこ
とのほかに、多量のこれらのグリコシドは、爾後濃縮工
程で使用する蒸発器の焼付けを生じ、調理された異臭の
発生をもたらすことがある。

本発明の供給ジュースの場合には、フラバノイドグリコ
シドの量を最小限にすることが望ましい。

これらの供給ジュース中のグリコシドの特定量は、原料
である果物に依存する。一般に、非バレンシア果物から
得られる供給ジュースは、バレンシア果物から得られる
ものよりも多量のグリコシドを有する。非バレンシア供
給ジュースの場合には、これらのグリコシドの皿は、約
２００ｍｇ／１００ｍｌ以下であり、典型的範囲は約１
２５〜約２００ｍｇ／　１００　ｍｌである。バレンシ
ア供給ジュースの場合には、これらのグリコシドの量は
、約１７５ｍｇ／　１００　ｍｌ以下であり、典型的範
囲は約１００〜約１７５ｍｇ／　１００ｍｌである（本
発明の供給ジュース中のフラバノイドグリコシドの量の
測定法は、本願のパートＥで後述する）。

本発明の独特の供給ジュースは、注意深い果物の選択と
加工条件との組み合わせによって得られる。第一工程は
、加工可能なオレンジ果物を選択することである。ここ
で使用する「加工可能なオレンジ果物」なる用語は、工
業的ジュース抽出／仕上装置で加工してＢｒ１ｘ固形分
対滴定可能な酸性度（ＴＡ）の比率約１２〜約２０、好
ましくは約１４〜約１８を有する供給ジュースを与える
ことができる果物を意味する。例えば、軟質な果物、腐
った果物または未熟な果物は、好ましくは、除去して望
ましくない汚染物の供給ジュースへの導入を防止する。

更に、選ばれる果物は、好ましくは、収穫してから約４
８時間以内に加工して供給ジュースとする。このことは
、特に貯蔵時の弊害および損傷の結果として時間にわた
って生ずる果物中の異臭化合物の発生を最小限にする。

選ばれる果物は、工業的ジュース抽出器中で穏やかに抽
出して、滴定可能な果皮簡約０．０１５％以下、好まし
くは滴定可能な果皮簡約０．０１０％以下を有する抽出
ジュースを与える。

「穏やかに抽出」なる用語は、抽出ジュース中の果皮油
の量を最小限にする抽出法を意味する。また、穏やかな
抽出法は、フラバノイドグリコシドを含有する果皮のラ
グおよびアルベド部分の摩耗を最小限にする。更に、穏
やかな抽出法は、典型的には、有意量の沈降性向じょう
を抽出ジュースに加えることがある砂じようの有意な寸
断および切断を回避する。

「工業的ジュース抽出器」なる用語は、少なくとも２０
０個のオレンジ果物７分を加工することができる機械的
ジュース抽出器を意味する。３揮の一般型の工業的ジュ
ース抽出器がある。１つは、「リーマ−型」ジュース抽
出器と称される。リーマ−型ジュース抽出器においては
、機械に入る果物は、半分にスライスする。２つの半割
れは、機械の対向側に行く。半割れは、配向し、カップ
によってピックアップし、次いで、わずかに傾斜した平
面上の同期担体上で回転するセレーションリーマ−を横
切って配置する。果物が回転自在の抽出器の回りを進行
すると、傾斜平面は、回転り一マーが増大圧力を半分に
された果物にかけさせ、かくの如くジュースを絞り出す
。ナシ等、シトラス・サイエンス・エンド・テクノロジ
ー、Ｖｏｌ、２゜（１９７７）　、１）Ｉ）、１９２−
９３参照。好適なリーマ−型ジュース抽出器の例として
は、ブラウン傘モデル（Ｂｒｏ−ｗｎ　Ｍｏｄｅｌ）　
４００　（３５０個の果物７分まで）、ブラウン・モデ
ル７００　（７００個の果物７分まテ）、オヨヒベルッ
ッジ９モデル（Ｂｅｒｔｕｚｚｌ　Ｍｏ−ｄｅｌ）Ｒ−
１６（４００個の果物７分まで）が挙げられる。リーマ
−型ジュース抽出器の他の例に関しては、米国特許箱３
，８５８，５００号明細書および米国特許箱４，４２１
，０２１号明細書も参照。

柑橘工業で使用する第二の種類のジュース抽出器は、「
回転ディスク型」と称される。回転ディスク型ジュース
抽出器においては、各果物は、回転テーパー状円形ゴム
製ディスクの対間で楔状となる。ディスクは、果物を鋼
製ナイフを通して運び、このナイフは果物を半分にスラ
イスする。各半割れは、多孔銅格子と回転ディスクの１
つとの間の収斂路を移動し、かくの如くジュースを抽出
させる（格子は、抽出と同時にジュースの粗の一次仕上
げを与える）。抽出されたジュースは、コレクターの底
に流れ、このコレクターにおいて抽出の初期の低圧段階
からの低果皮油／肉じよう画分および抽出の後期の高圧
段階からの高果皮油／肉じょう画分に分けることができ
る。上記のナシ等の文献の第１９４頁〜第１９５頁参照
。好適な回転ディスク型ジュース抽出器としては、ブラ
ウン・モデル１１００が挙げられる。回転ディスク型抽
出器の他の例に関しては、米国特許節３．２４５，３３
９号明細書および米国特許節４．１７０，９３５号明細
書も参照。

柑橘工業で使用する第三の種類のジュース抽出器は、「
往復カップ型」と称される。往復カップ型抽出器におい
ては、各果物は、下部カップに入れる。次いで、上部カ
ップは、降下する。このことは、丸い鋼製チューブの鋭
い上端が果物の底で円形孔を切断するようにさせる。上
部カップおよび下部カップの複数の指がかみ合うと、絞
り出されたジュースを積載したセグメントは、果物に切
断された孔を通してチューブに通過する。チューブの下
端は、ジュースの損失を防止しかつジュースをチューブ
の側面のパーフォレーションを通して強制的に通過させ
るために絞りを有する。種子、ラグ、果皮および大きい
肉じよう粒子は、チューブ内に残る。上記のナシ等の文
献の第１９０頁〜第１９１頁参照。好適な往復カップ型
ジュース抽出器の例としでは、ＦＭＣモデル２９１、Ｆ
ＭＣモデル３９１、ＦＭＣモデル４９１およびＦＭＣモ
デル低油低油ジュース機械げられる。往復カップ型ジュ
ース抽出器の他の例に関しては、米国特許節４，３７６
．４０９号明細書および米国特許節４，３０９，９４３
号明細書も参照。

オレンジ果物を脱油しなければ、大抵のリーマ−型ジュ
ース抽出器、回転ディスク型ジュース抽出器および往復
カップ型ジュース抽出器は、バレンシア果物の場合には
約０．０１５％よりも多い滴定可能な果皮油含量、非バ
レンシア果物の場合には典型的には約０．０１０％より
も多い滴定可能な果皮油含量を有する抽出ジュースを与
えるであろう。従って、ジュース抽出前の好ましい工程
は、果物を脱油することである。果物の脱油は、スカリ
ファイヤ−装置を使用することによって達成できる。ス
カリファイヤ−は、オレンジ果物の表面を刺すことによ
って作動する。このことは、果皮油を果物からしみ出さ
せる。しみ出された果皮油は、果物から洗い流れ、除去
して抽出ジュースへの混入を防止することができる。こ
の脱油工程を実施するのに好適なスカリファイヤ−とし
ては、ブラウン油抽出器、インプリカド（Ｉｎｄｅｌ　
１ｃｍａｔｏ）スカリファイヤ−またはベルツッジψシ
トロ・ラップス（Ｂｅｒｔｕｚｚｉ　Ｃ１ｔｒｏ　Ｒａ
ｐｓ）が挙げられる。

すべてのジュース抽出器が、上記最大果皮油含量を有す
る抽出ジュースを与えるために前脱油操作を必要とする
とはかぎらない。１つのこのようなジュース抽出器は、
フロリダ州レークランドのＦＭＣコーポレーションのシ
トラスｅマシネリ−・デイビジョン製モデル低油ジュー
ス機械である。

ＦＭＣ低油ジュース機械は、前脱油工程なしでバレンシ
ア果物の場合には滴定可能な果皮油含量的０．０１５％
以下（非バレンシア果物の場合には典型的には約０．０
１０％以下）を有する抽出ジュースを与えることができ
る往復カップ型ジュース抽出器である。滴定可能な果皮
油含量０．００６％程度を有する抽出ジュースは、この
低油ジュース機械を使用してバレンシア果物から得るこ
とができる（非バレンシア果物から得られる時には０．
００４％程度）。従って、前脱油工程は、このような低
油ジュース抽出器の場合には任意である。

抽出ジュースは、非ジュース物質を除去することによっ
て部分的に仕上げる。ここで使用する「非ジュース物質
」なる用語は、抽出ジュースに存在するいかなるラグ、
種子または果皮物質も意味する。これらの非ジュース物
質は、大きさが比較的大きく、本質上ジュース抽出の廃
棄物である。

より重要なことに、これらの非ジュース物質は、抽出ジ
ュースによって浸出できる望ましくない苦いフレーバー
化合物および酵素（例えば、ペクチンエステラーゼ）を
含有する。

従って、これらの非ジュース物質は、抽出ジュースから
穏やかにかつ迅速に除去することが必要である。「穏や
かに」とは、甘いフレーバー化合物および酵素の非ジュ
ース物質から抽出ジュースへの絞り出しが最小であり、
並びに非ジュース物質の粉砕が最小であるような除去を
意味する。穏やかな除去法は、典型的には、比較的低い
仕事エネルギー人力を抽出ジュースに付与する。「迅速
に」とは、過剰量の望ましくない苦いフレーバー成分お
よび酵素が抽出ジュースによって浸出されてしまう前の
これらの非ジュース物質の除去を意味する。一般に、ジ
ュース抽出約３分以内のこれらの非ジュース物質の除去
は、苦いフレーバー化合物および過度の浸出を回避する
のに十分である。

リーマ−型または回転ディスク型ジュース抽出器を使用
する時には、抽出ジュースの部分仕上げは、−次仕上機
の使用を必要とする。リファテックス（Ｌｉ　ｑｕａｔ
ｅｘ）振動篩が、特に好適な一次仕上機である。操作中
、抽出ジュースは、仕上機の篩上に注ぐ。篩のメツシュ
サイズは、部分仕上ジュースが篩を通過し、一方、非ジ
ュース物質がその頂部上に保持されるようなものである
。この篩は、非ジュース物質が除去できるように、穏や
かに振動して非ジュース物質を篩の一つの側に移動させ
る。篩の振動は、比較的低い仕事エネルギー人力、即ち
、５ＢＴＵ／抽出ジユ一スガロン未満、好ましくは２Ｂ
ＴＵ／抽出ジユ一スガロン未満がジュースに付与される
ようなものである。この低いエネルギー仕事入力は、非
ジュース物質からの苦いフレーバー化合物および酵素の
絞り出しを防止するか最小限にするう低い仕事エネルギ
ー人力を抽出ジュースに付与する回転篩などの他の一次
仕上装置も、振動篩の代わりに使用できる。

振動篩−次仕上機は、抽出ジュースから非ジュース物質
を穏やかにかつ迅速に除去するが、オレンジ果物からの
ジュースの有効な収率も減少する。

非ジュース物質の穏やかな除去に必要とされる低仕事エ
ネルギー人力は、非ジュース物質流に同伴されるかなり
多量の望ましいジュースを生ずる。

この同伴ジュースは、通常、非ジュース物質から回収す
ることが困難であるか不可能である。従って、増大され
たジュース収率のためには、往復カップ型ジュース抽出
器を使用することが好ましい。

往復カップ型ジュース抽出器は、非ジュース物質のジュ
ース抽出および除去が同時に約１秒以下で実施されるの
で、−次仕上機を必要としない。この組み合わされた抽
出／仕上操作は、ジュースの非ジュース物質への同伴を
防止する。

非ジュース物質除去後、次いで、知覚可能な肉じようは
、部分仕上ジュースから除去して完全仕上ジュースを与
える。ここで使用する「知覚可能な肉じょう」は、約０
．５ｍｍよりも大きい大きさを有する不溶性内じょう粒
子を意味する。知覚可能な肉じようは、好適なスクリュ
ー型またはパドル型ジュース仕上機により、または振動
篩により、部分仕上ジュースから除去できる。好適なス
クリュー型仕上機の例としては、ブラウン・モデル２５
０３および３６００スクリユ一仕上機、ＦＭＣモデル３
５スクリュー仕上機、および好ましくはＦＭＣモデモデ
ルＦ２０Ｏｒ密閉公差」仕上機が挙げられる。好適なパ
ドル型仕上機の例としては、ブラウン・モデル２００バ
ドル仕上機が挙げられる。上記のナシ等の文献の第１９
６頁〜第１９９頁参照。

その名前から推測できるように、知覚可能な肉じょうは
、口当たりの性質をオレンジジュースに付与し、それゆ
え、オレンジジュース製品の望ましい成分である。しか
しながら、供給ジュースを適当に加工するためには、知
覚可能な肉じようは、少なくとも２つの理由で除去しな
ければならない。

第一の理由は、望ましいオレンジアロマおよびフレーバ
ー化合物の肉じようによる吸収を防止することである。

−旦吸収されたら、これらの化合物は、供給ジュースの
爾後揮発物ストリッピング時に容易には除去できず、エ
ツセンス収率の損失を表す。更に、知覚可能な肉じよう
は、効率良い蒸発濃縮のために除去することが必要であ
る。その大きさのため、供給ジュースに存在するいかな
る知覚可能な肉じようも、（１）蓄積しかつ蒸発濃縮で
使用する装置を閉塞し、かくの如く除去するための反復
浄化操作を必要とすることがあり、（２）蒸発器を通し
ての供給ジュース流れパターンに影響を及ぼし、かくの
如く得られた濃縮物のジュース固形分を減少するかジュ
ース固形分の焼き焦げを生ずることがある。

従って、完全仕上ジュースは、知覚可能な肉じょうを実
質上含まないことが必要である。ここで使用する「知覚
可能な肉じようを実質上含まない」は、完全仕上ジュー
ス中の約１％未満の知覚可能な肉じょう量を意味する。

典型的には、完全仕上ジュース中の知覚可能な肉じょう
の量は、できるだけ０％に近い。２０メツシユ篩を備え
たスクリュー型またはパドル型仕上機は、典型的には、
知覚可能な肉じようのすべて（またはほとんどすべて）
を除去するであろう。−旦除去されたら、知覚可能な肉
じようは、典型的には、最終オレンジジュース製品への
爾後配合のために更に加工しく例えば、殺菌し）、貯蔵
する。

知覚可能な肉じようの除去後、完全仕上ジュースは、沈
降性向じょう量少なくとも約１０％を有する。典型的に
は、完全仕上ジュースの沈降性向じょう量は、約１２〜
約３０％である。この完全仕上ジュースの粘度は、少な
くとも約１０センチポアズであり、典型的には約１２〜
約３０センチポアズである。この粘度は、供給ジュース
の効率良い蒸発濃縮のため、並びに手絞りオレンジジュ
ースにより近く近づくテクスチャー／口当たりを有する
オレンジジュース製品を与えるために若干より低いこと
が必要である。

完全仕上ジュースの粘度を下げるために、沈降性向じょ
うの少なくとも若干は、除去する。沈降性向じょうの除
去量は、得られる供給ジュースが非バレンシア果物の場
合には沈降性向じよう量的８％以下（典型的範囲約５〜
約８％）、バレンシア果物の場合には約１０％以下（典
型的範囲約７〜約１０％）を育するようなものである。

このことは、非バレンシア果物の場合には粘度約８セン
チポアズ以下（典型的範囲約５〜約８センチポアズ）、
バレンシア果靭の場合には粘度約１０センチポアズ以下
（典型的範囲約７〜約１０センチポアズ）を有する供給
ジュースも生ずる。完全仕上ジュースからの沈降性向じ
ょうの除去は、典型的には、遠心分離を使用することに
よって達成される。しかしながら、濾過器、ジュース仕
上機、ベルトプレスおよび固定篩を包含する他の分離法
も、完全仕上ジュースから沈降性向じょうの一部分を除
去して本発明の供給ジュースを与えるために使用できる
。

驚異的なことに、本発明の高品質供給ジュースは、商業
上有用なジュース収率で得ることができる。このことは
、往復カップ型ジュース抽出器を使用するならば、特に
真実である。このような抽出器を使用する時には、本発
明の供給ジュースは、ジュース収率少なくとも約９０％
で得ることができる。特に、ＦＭＣ低油ジュース機械を
使用する時には、ジュース収率約９２〜約９５％が、達
成できる（下記定義においては、１００％を超えるジュ
ース収率を有することが可能である）。

本発明の方法の場合、「ジュース収率」は、フロリダ法
規２０−６３．００１に明記のような「ステート（ｓｔ
ａｔｅ）試験」ジュース抽出器を使用することによって
オレンジ果物１籍当たり得られたジュース固形分の量（
「ステート」ジュース固形分収率）に対して、オレンジ
果物１籍当たり得られたジュース固形分の合計量（加ニ
ジユース固形分収率）をベースとする。換言すれば、ジ
ュース収率は、次式によって得ることができるニジユー
ス収率％−１００％×（加ニジユース固形分収率）／（
「ステート」ジュース固形分収率） 〔式中、加ニジユース固形分収率はプロセスからのジュ
ース収率（１箱当たり）×ジュースの固形分（＠Ｂｒ１
ｘ）であり、「ステート」ジュース固形分収率は「ステ
ート試験」抽出器からのジュース収率（１箱当たり）×
ジュースの固形分じＢｒ１ｘ）である〕 また、往復カップ型ジュース抽出器は、リーマ−型およ
び回転ディスク型抽出器と比較して知覚可能な肉じよう
の収率を増大することに関して望ましい。リーマ−型ま
たは回転ディスク型ジュース抽出器を使用する時に非ジ
ュース物質を除去するのに必要とされる一次仕上機は、
ジュース収率を減少するだけではなく、知覚可能な肉じ
ょうの収率も減少する。従って、本発明の供給ジュース
を得るために往復カップ型抽出器を使用することは、ジ
ュース収率と知覚可能な肉じよう収率との最適の組み合
わせを与える。

本発明の供給ジュースは、本願のバートＢおよびＣで後
述のアロマ／フレーバ揮発物ストリッピングおよび蒸発
濃縮法で特に有用である。しかしながら、これらの供給
ジュースは、比較的低い粘度および滴定可能な果皮油含
量、および良好なオレンジアロマ／フレーバー特性のた
め、凍結濃縮法にも好適である。好適な凍結濃縮法に関
しては、米国特許第４，３７４，８６５号明細書参照。

下記のものは、本発明に従って得られる供給ジュースの
代表例である。

例　　　１ ジュース抽出前に、２．２５〜３インチの大きさを有す
るカリフォルニアバレンシアバッキングハウスオレンジ
果物をランダム化し、十分に洗浄してロウを除去した。

洗浄された果物は、ブラウン・モデル４００ジユース抽
出器を使用することによって抽出した。抽出器を設定し
て１／８インチの果皮クリアランス（軟質プラスチック
カップ型）および抽出圧力２０　ｐｓｉｇで操作した。

約３５０個の果物７分をこの抽出器によって加工した。

知見可能な肉じよう、膜および種子は、抽出ジュースを
メツシュ開口部０．０６６インチを有する４平方フイー
トのりシアテックス振動篩上に通過させることによって
抽出ジュースから除去した。

得られた完全仕上ジュースは、下記物理的特性および化
学的特性を有していた： ’Ｂｒ１ｘ　　　　　　　　　　　　　１３．７滴定可
能な酸性度（％）　　　　　　　　０．８５果皮油（％
）　　　　　　０．０１２ グリコシド（ｏ＋ｇ／　１００　ｍｌ）　　　　　１３
７沈降性肉じょう（％）１６ フレーバー組成（ｐｐｂ） エタノール　　　　　　　　２８７．４００アセトアル
デヒド　　　　　　　９７００メタノール　　　　　　
　　２４，５００酪酸エチル　　　　　　　　　　１５
０バレンセン　　　　　　　８６９Ｂ ヘキサナール　　　　　　　　　２５０α−ピネン　　
　　　　　　４０７ ミ　　ル　セ　　ン　　　　　　　　　　　　　　　　
２０４８デカナール　　　　　　　３３７ リナロール　　　　　　　４７５ オクタナール　　　　　　　　　　０ この完全仕上ジュースは、１ｏｏｏ〜３ｏｏ。

ｇの力で操作される脱スラッジ遠心分離機を通過させて
追加の沈降性向じようを除去して、粘度約１０センチポ
アズ以下および沈降性向じょう量的１０％以下を有する
供給ジュースを与えることができる。

例　　　２ 直径２．８７５インチ以下を有するフロリダパイナップ
ルオレンジ果物は、ジュース抽出前に十分に洗浄した。

洗浄された果物は、ＦＭＣモデル低油ジュース機械を使
用することによって抽出した。

知覚可能な肉じようは、抽出ジュースを２０メツシユ篩
（即ち、篩目の開きは０．０２０インチ）および圧力設
定値２０ｐｓｉｇを有するＦＭＣモデル３５スクリュー
仕上機に通過させることによって抽出ジュースから除去
した。

得られた完全仕上ジュースは、下記の物理的特性および
化学的特性を有していた： ’Ｂｒ１ｘ　　　　　　　　　　　　　１２．２滴定可
能な酸性度（％）　　　　　　　　０．８９果皮油（％
）　　　　　　０．０１０ グリコシド（＋ｎｇ／　１００　ｍｌ）　　　　　１５
１沈降性肉じょう（％）１７ フレーバー組成（１）Ｉ）ｂ） エタノール　　　　　　　　４０８．７６０アセトアル
デヒド　　　　　　　５５３０メタノール　　　　　　
　　３２．５５０酪酸エチル　　　　　　　　　　　　
９．０３−ヒドロキシヘキサン酸　　　３１２７エチル バレンセン　　　　　　　　２１．０９４ヘキサナール
　　　　　　　　　　２７α−ピネン　　　　　　　　
６９１ ミ　　ル　セ　　ン　　　　　　　　　　　　　　　　
　２４８７デカナール　　　　　　　２７８ リナロール　　　　　　　　１９５ オクタナール　　　　　　　　　　０ より望ましい化合物対望まし　　　　１Ｂ、９４さがよ
り低い化合物の比率 この完全仕上ジュースは、１０００〜３０００ｇの力で
操作された脱スラッジ遠心分離機を通過して追加の沈降
性向じょうを除去して、粘度約８センチポアズ以下およ
び沈降性向じょう量的８％以下を有する供給ジュースを
与えることができる。

例　　　３ カリフォルニアバレンシアオレンジ果物は、脱油前にラ
ンダム化して腐った果物を除去した。ベルツツジ・シト
ロラップ（ｃ１ｔｒｏｒａｐ）　ＣＩ　３３／６脱油機
を据えた（約８５〜９０丁のすすぎ水スプレー、ラスピ
ングロール：最高速度３００　ｒｐｍおよび供給オーガ
ビット速度８ｒｐ■）。ＦＭＣモデル２９１ジュース抽
出器（５００個の果物を１分当たり加工）も使用した。

下記機械設定値を有していた： カ　ツブ　　　　　　　　３インチ標準果皮クリアラン
ス　　　　１０／６４インチ絞　　リ　　　　　　　　
長ロ径７／１６インチストレーナ−チューブ０．０４０
インチオリフィスチューブ　　　１インチ けた設定値　　　　　　　３／４インチ２．５箱の洗浄
オレンジを脱油機にゆっくりと降ろし、次いで、ストレ
ーナ−バスケットで捕集した。これらの脱油オレンジの
一部分を使用して抽出器をプライムした。抽出ジュース
を捨てた。

次いで、追加の６０ポンドの脱油果物を抽出した。

この抽出ジュースは、滴定可能な果皮油含量０．０１３
％を有していた。このジュースは、２０メツシユ篩およ
び圧力設定値２０ｐｓｉｇを有するモデル３５スクリユ
一仕上機を通過して、完全仕上ジュースを与えることが
できる。次いで、この完全仕上ジュースは、１０００ｇ
〜３０００ｇの力で操作される脱スラッジ遠心分離機を
通過して追加の沈降性向じょうを除去して、粘度約１０
センチポアズ以下および沈降性向じよう全豹１０％以下
を有する供給ジュースを与えることができる。

例　　　４ ジュース抽出前に、直径２．８７５インチ以下のフロリ
ダバレンシアオレンジ果物を十分に洗浄した。ＦＭＣモ
デル低油ジュース機械を使用して、ジュースを抽出した
。抽出ジュースは、２０メツシユ篩を有するＦＭＣＵＣ
Ｆ２００仕上機を圧力設定値２０　ｐｓｉｇで通過させ
た。

得られた完全仕上ジュースは、下記物理的特性および化
学的特性を有していた： ’Ｂｒ１ｘ　　　　　　　　　　　　　１１．９滴定可
能な酸性度（％）　　　　　　　　０．８１果皮油（％
）　　　　　　０．０１１ グリコシド（ｍｇ／　１００ｍｌ）　　　　　１２Ｂ沈
降性肉じょう（％）　　　　　　　　１３粘度（ｃｐｓ
）　　　　　　　　１４．１フレ一バー組成（ｐｐｂ） エタノール　　　　　　　　　３３ｇ、１５０アセトア
ルデヒド　　　　　　　　５９００メタノール　　　　
　　　　　３０．２００酪酸エチル　　　　　　　　　
　　３５０３−ヒドロキシヘキサン酸　　　　− エチル バレンセン　　　　　　　　　１４．０８１ヘキサナー
ル　　　　　　　　　　　５０α−ピネン　　　　　　
　　　５０５ ミルセン　　　　　　１９９８ デカナール　　　　　　　　　９５ リナロール　　　　　　　　　４１３ オクタナール　　　　　　　　　　　０より望ましい化
合物対望まし　　　　１Ｂ、５１さがより低い化合物の
比率 この完全仕上ジュースは、１０００〜３０００ｇの力で
操作される脱スラッジ遠心分離機を通過して追加の沈降
性向じょうを除去して、粘度約１０センチポアズ以下お
よび沈降性向じょう量的１０％以下を有する供給ジュー
スを与えることができる。

例　　　５ 抽出前に、約２４時間貯蔵されたプロセス等級ハムリン
オレンジ果物を使用した。数個の大箱の果物をブレンド
して公称１５Ｂｒｉｘ／酸比平均を達成した。ブレンド
された果物をＣ５−１００で洗浄した後（１００ｐｐｍ
）、新鮮な水リンスで洗浄した。浄化された果物を目視
し、抽出直前に格付した。格付後、果物は、腐れ２％未
満および不健全なきずもの１０％を示した。

果物を２つの大きさ範囲に分けた。小さい果物（直径３
インチ未満）を第一の一連のＦＭＣ低油ジュース抽出器
に供給した。大きい果物（３インチよりも大）を第二の
一連のＦＭＣ低油ジュース抽出器に供給した。

知覚可能な肉じようおよび種子きすものを含有する抽出
ジュースを密閉マニホルドで捕集し、供給槽にす−ジし
た。次いで、このジュースを公称７５ｐｓｉｇの背圧で
操作するハイドロクロン脱種子機を通してポンプ給送し
て、未熟な種子きすものを除去した。次いで、ジュース
を０．０２０インチの篩で５ｐｓｔｇの背圧で操作する
ＦＭＣＵＣＦ２００仕上機を通過させ、知覚可能な肉じ
ようを除去した。

遠心分離前に、肉じようを含まないジュースを水位制御
槽にサージした。３０００ｇの力で操作するウエストフ
ァリア（Ｗｅｓｔｌ’ａｌ　ｉａ）　Ｓ　Ｂ　−８０脱
スラッジ遠心分離機は、ジュース流から沈降性向じよう
を除去した。供給速度およびショットサイクル時間を調
節して、供給ジュースにおける所望の粘度減少を達成し
た。

この供給ジュースは、半分に切断され、オスター　（Ｑ
ｓｔｅｒ）ジューサーで穏やかに絞り出され、２０メツ
シユ篩を通して手で篩分けられた同一のオレンジ製の手
絞りジュースと比較した。この比較の分析結果を以下に
示す。

Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ”　　　　　　　　　１０．２３　　１
０．８３滴定可能な酸性度（％）　　　０．０８　　　
０．０９Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ’／酸比　　　　　１５．０　
　　１５．４油（％）　　　　　　　０．００２８　０
．００５２沈降性肉じよう（％）１３６ 粘度（ｃｐｓ）　　　　　　　　９．０　　　５．２合
物の比率 本発明の別の鍵の態様は、望ましさがより低い追加のオ
レンジアロマおよびフレーバー化合物を発生せずに、供
給ジュースに存在するより望ましいオレンジアロマおよ
びフレーバー化合物を保存することにある。供給ジュー
スに存在する特性的な「新鮮な」化合物としては、低分
子量アルコール（例えば、エタノールおよびメタノール
）、アルデヒド（例えば、アセトアルデヒド）およびエ
ステル（例えば、酪酸エチルおよび酢酸エチル）が挙げ
られる。これらの「新鮮な」化合物は、低沸点であるの
で、揮発により、容易に失われることがある。更に、こ
れらの低沸点化合物、並びにバレンセンなどの成る望ま
しい高沸点化合物は、供給ジュースの蒸発加熱濃縮時に
容易に劣化される。このことは、典型的には、リナロー
ル、α−テルピネオールなどの望ましさがより低いオレ
ンジアロマおよびフレーバー化合物のより高い濃度をも
たらす。

これらのより望ましいオレンジアロマおよびフレーバー
化合物の基本的保存法は、欧州特許出願第１１０．６３
８号明細書に開示されている。この特許に記載の方法は
、一般に下記のことを包含する＝（１）供給ジュースか
らのオレンジアロマ／フレーバー揮発物の除去；および
（２）オレンジアロマ／フレーバー凝縮物の形態でのこ
れらの揮発物の回収（オレンジアロマ／フレーバー凝縮
物を分離して水性オレンジストリッパーエツセンスおよ
びオレンジストリッパー浦を与える）。この方法の詳細
および得られるストリッパーエツセンスおよび得られる
ストリッパー油は、下記の通りである。

１、揮発物の除去 供給ジュースは、熱交換器などの装置を通過してジュー
スの温度をストリッピング塔の供給温度に迅速に上げる
。

この温度は、約１００丁（３７，７℃）〜約１６０丁（
７１℃）である。好ましくは、１２５丁（５１，７℃）
〜１４０’Ｆ（６０℃）の温度が、使用される。いかな
る好適な手段、例えば、シェルおよびチューブ、プレー
トまたは螺旋熱交換器または直接スチーム注入も、供給
ジュースを加熱するために使用できる。低圧スチームま
たは熱水は、熱交換器における熱媒として使用できる。

次いで、加熱供給ジュースは、真空下で操作されるスト
リッパー塔の頂部にポンプ給送する。ストリッパー塔は
、１以上のストリッピング段階を包含する立て形円筒容
器からなることができる。

各段階は、ジュース小滴の微細スプレーを容器の全円形
断面を横切って分布させる装置からなる。

ジュースは、塔の全断面が噴霧ジュース小滴で覆われる
ように噴霧する。このことは、加圧噴霧ノズルまたは他
の装置、例えば、２つの流体ノズルまたは紡糸ディスク
噴霧器によって達成できる。

中空または中実円錐スプレーが、調製できる。

ジュースは、スチーム、不活性ガスなどのストリッピン
グ剤、即ち、窒素または二酸化炭素と接触して、アロマ
およびフレーバー揮発物を除去またはストリッピングす
る。揮発物の多くが水に溶けるか水と共蒸留し、かくの
如く容易に除去されるので、スチームが、この目的で好
ましい。アロマおよびフレーバー揮発物の凝縮も達成す
ることが、より容易である。

スチームまたは不活性ガスは、ストリッパー塔の底を通
して導入する。一般に、ジュース中の可溶性固形分１ボ
ンド当たり約０．３ポンド〜約１．５ポンドのスチーム
が、使用される。好ましくは、固形分１ボンド当たり０
．６〜１．０ボンドのスチームが、使用される。カット
率は、ジュース中の可溶性固形分１ボンド当たりのスチ
ームのポンドと定義される。

ストリッパー塔で上がる蒸気は、揮発された芳香物質が
蒸気流の一部分として運び去られるように特にノズル付
近の領域で、供給ジューススプレーと良く混合すること
が重要である。部分的または完全にストリッピングされ
た供給ジュースは、捕集し、各段階の底からポンプ給送
する。頂部段階および中間段階の場合には、供給ジュー
スは、多数の開口部を有するトレー上で捕集して、下の
段階からの蒸気が塔を上がり、各段階においてスプレー
と混合させる。開口部は、供給ジューススプレーが下の
段階に直接通過するのを防止するために覆われるべきで
ある。トレーは、１００丁（３７，７℃）〜１６０丁（
７１℃）の温度への供給ジュースの全露出時間が最小限
にすることができるように供給ジュースホールドアツプ
を最小限にするように設計されるべきである。供給ジュ
ースを１つの段階から別の段階にポンプ給送すると、供
給ジュースは、その段階のスプレーノズルを去る時に供
給ジュースがフラッシュするように熱交換器または生ス
チーム注入の使用によってス　　、トリッパ−塔で平衡
温度よりも高い温度に加熱できる。一般に、供給ジュー
スは、約１６０丁（７１℃）よりも高い温度で数秒より
も長い時間加熱すべきではない。

揮発性成分の除去量は、カット率、段数または各段階の
長さのいずれかを増大することによって増大できる。カ
ット率を約０．８または０．９よりも大きく増大するこ
とによって除去される追加の揮発物の量は、通常少なく
、かつ揮発物で凝縮される追加の水を除去するために高
コストに対して釣り合わせなければならない。同様に、
段数を４または５を超えて増大することは、揮発物の除
去量の激増を生じない。高温での供給ジュースの追加の
滞留時間は、供給ジュース中での異臭の発生を生ずるこ
とがある。かくの如く、カット率および使用する段数は
、コストと揮発物除去と最小の劣化との最適の釣り合い
を得るように変更できる。

スチームがストリッパー塔の底で捕集してもよい供給ジ
ュースの表面に影響を及ぼさないように注意を払わなけ
ればならない。添加低圧スチームからの水蒸気は、ジュ
ーススプレーを向流的に通過して、蒸気が各段階を上方
向に通過しかつストリッパー塔から出る時に揮発性物質
を除去し運び去るのを助長する。スチームに加えて、不
活性ガスも、供給ジュースをストリッピングするために
使用できる。その後の濃縮工程が水を本質上純粋な形態
で除去するので、スチームが好ましい。他の不活性ガス
を使用する時には、他の不活性ガスは、加圧平衡技術を
使用して揮発物から分離しなければならない。これらの
方法は、高揮発度のため、アロマおよびフレーバー揮発
物の若干の損失を生ずることがある。

ストリッピング段階における温度は、約１００丁（３７
，７℃）〜約１６０丁（７１℃）であることができる。

約１６０丁（７１℃）よりも高い温度は、ジュースのア
ロマおよびフレーバーの若干の劣化を生ずる。好ましく
は、温度は、約１２５°Ｆ（５１，７℃）〜約１４０°
Ｆ（６０°Ｃ）であろう。各段階は、異なる温度で操作
できる。

温度は、各段階で漸次より高いことができ、またはすべ
ての段階で同じであることができる。

ストリッピング塔内の圧力は、９インチｌ１ｇ絶対まで
であることができ、好ましくは約２〜約６インチ１１ｇ
絶対である。最も好ましくは、ストリッピングは、３〜
５インチＩ１ｇ絶対の圧力で実施する。

ストリッピングされた供給ジュースは、最後の段階から
ポンプ給送し、蒸発濃縮システムに直接送るか、さもな
ければ蒸発濃縮前に冷却し貯蔵する。ジュースを冷却す
るならば、エネルギーは、加熱ジュースを使用して入っ
て来るジュースを部分的に加熱するならば節約できる。

それは、部分的に冷却する。

２、ストリッピングされた揮発物の回収ストリッピング
されたアロマおよびフレーバー揮発物は、ストリッパー
塔の頂部でデミスタ−を通過し、約１０５″Ｆ　（４０
，６℃）〜約−３２０”Ｆ（−１９６℃）の温度での凝
縮によって回収する。実際の凝縮温度は、凝縮システム
内の圧力に依存するであろう。オレンジジュース中の大
部分のストリッパー揮発性化合物は、２〜９インチＨｇ
絶対の圧力で約−５０”Ｆ　（−４５，５℃）で凝縮す
るが、約−６０丁（−５１℃）〜約−３２０下（−１９
６℃）の凝縮器温度が、ストリッピングされたアロマお
よびフレーバー揮発物の実質上すべてを低圧で凝縮する
のに十分である。

凝縮は、シェルおよびチューブ熱交換器を使用し、液体
凝縮用たて形チューブ中および凝縮物を凍結するＵ字状
チューブ交換器のシェル中で凝縮して実施できる。また
、液体凝縮は、第一凝縮器の場合には冷却塔水、爾後の
凝縮器では冷凍冷却剤を使用して直列の２以上の凝縮器
で達成できる。

グリコール、フレオン（Ｆｒｅｏｎ）などの冷凍冷却剤
が、使用できる。スチームエゼクタ−１機械的真空ポン
プ、または若干の組み合わせは、圧力を下げかつ非凝縮
物を除去するために使用できる。

ストリッピングによって供給ジュースから穏やかに除去
されたアロマおよびフレーバー揮発物は、好ましくは３
段で凝縮する。第一段階は、主として水およびアロマお
よびフレーバー揮発物の若干を凝縮する。第二および第
三段階は、残りの揮発物を凝縮する。第一段階凝縮器は
、約６０丁（１５，６℃）〜約１０５°Ｆ　（４０，６
℃）、好ましくは６０丁（１５，６℃）〜８０゛Ｆ（２
６，７℃）の温度であることができる。第二段階凝縮器
は、約３３丁（０，５℃）〜約６０°Ｆ（１５，６℃）
、好ましくは約４０’Ｆ（４℃）〜約５０丁（１０℃）
の温度であることができる。

このことは、大部分の水および揮発性がより低いアロマ
およびフレーバー物質（即ち、より高い沸点化合物）の
捕集を保証するであろう。第三凝縮器は、約−５０丁（
−４５，５℃）であり、液体窒素温度（−３２０”Ｆ）
程度であることができる。

アロマおよびフレーバー揮発物は、この第三凝縮器にお
いて霜として凝縮または捕集する。これらの低温凝縮器
の捕集効率は、スチームまたはスチーム−非凝縮性ガス
混合物を使用して凝縮表面をブレフロストすることによ
って改良できる。このことは、揮発性混合物の捕集用の
より多い凝縮サイトを与える。

霜を凝縮物の液体部分に加え戻す時に霜として凝縮する
揮発物の損失を回避するように注意を払わなければなら
ない。この再組み合わせを達成する１つの方法は、凍結
部分を１つの凝縮器上で捕集する方法である。霜の捕集
後、凝縮器は、蒸気システムおよび真空システムから隔
て、次いで、第一凝縮器からの液体凝縮物を充填する。

次いで、この液体は、極低温凝縮器を通して再循環して
霜を溶融することができる。この溶融温度は、揮発物が
冷たい液体に直接溶解しかつ揮発する機会がないように
約３５丁（１℃）〜約４５丁（７℃）であるべきである
。

液体リング真空シールポンプは、低沸点アロマおよびフ
レーバー揮発物を回収するために第三凝縮器の代わりに
使用できる。この種の真空ポンプとしては、揮発物流と
直接接触している水または水性ストリッパーエツセンス
によって形成される液体シールが挙げられる。この液体
シールは、アロマおよびフレーバー揮発物を凝縮し揮発
物流中に吸収させるのに十分な程冷たい。この揮発物に
富んだシール水は、アロマ／フレーバー凝縮物を与える
ためにそのまま使用でき、さもなければ、その一部分は
、後述のように、ストリッパー塔に再循環できる。

凝縮物は、エタノール、メタノール、アセトアルデヒド
、酪酸エチル、酢酸エチルなどの水溶性揮発物と、水に
比較的不溶性であるバレンセン、ｄ−リモネン、ミルセ
ン、α−ピネンなどの油揮発物との混合物である。これ
らの揮発性物質は、水中油の比較的安定な乳濁液に存在
する。若干の油は、分離することがある。油相および水
相は、長時間冷たく保持することにより、凍解により、
または好ましくは連続積重ねディスクハーメチック遠心
分離機で遠心分離することにより、分離できる。２つの
透明相が、得られる：（１）油成分をほとんど含まない
水性ストリッパーエツセンス；および（２）ストリッパ
ー油。少量のロウ状物質は、遠心分離機に捕集し、周期
的に除去しなければならない。

水性ストリッパーエツセンスおよびストリッパー油は、
不活性ガスブランケットを有する密閉槽中で貯蔵し、好
ましくはアロマおよびフレーバー化合物の酸化を防止す
るために光から遮断する。

水性ストリッパーエツセンスは、使用前に冷温〔例えば
、４０°Ｆ　（４，４℃）以下〕で貯蔵できる。ストリ
ッパー油は、使用前に低温〔−１０丁（−２３，３℃）
〕で貯蔵できる。

好ましくは、第一凝縮器から（または揮発物に富んだシ
ール水から）の凝縮物の一部分は、ストリッパー塔の頂
部に再循環する。この再循環流は、熱交換器中で所望の
温度に加熱または冷却できる。

好ましくは、温度は、ストリッパー、塔で使用する圧力
での水の平衡温度に対応する水温の約２０丁（１１℃）
以内である。ストリッパー塔の頂部においては、再循環
凝縮物は、塔の頂部に入れられた充填物質上に分布する
。大抵の種類の物質移動充填物、例えば、バール（Ｂｅ
ｒｌ）サドル、ラッシッヒ（Ｒａｓｃｈｌｇ）リング、
または好ましくはグッドロエ（Ｇｏｏｄｌｏｅ）型ワイ
ヤメツシュ充填物が、使用できる。０．５〜３．０理論
移動車位の当量を与えるのに十分な充填物は、使用して
もよい。好ましくは、これは、約２移動単位に等価の充
填物であろう。

この再循環（精留）法は、ストリッパー塔の底を出るジ
ュース中の揮発性物質の有意な損失なしに揮発物流から
凝縮水の１０％〜９５％（好ましくは９０％または９５
％まで）を除去するのに使用できる。この再循環は、水
性ストリッパーエツセンスの７０マおよびフレーバー揮
発物部分を凝縮するのに役立つ。

ストリッパー塔に使用する真空システムは、多段スチー
ムエゼクタ−１真空ポンプ、またはそれらの組み合わせ
を含めて所望の圧力を達成することができるいかなる商
業的システムであることもできる。液体リング真空ポン
プが好ましく、好ましい種類は「衛生」デザインである
ステレンス鋼製のものである。この種の真空ポンプを使
用する時には、シール水は、水性ストリッパーエッセン
スに添加でき、または後述のようにストリッパー塔に再
循環して追加の少量の有価揮発性成分を回、収する。更
に、小さい充填塔スフラッパーは、液体リング真空ポン
プ後に、導出ガス流から有価揮発性物質の事実上すべて
を除去するために使用できる。スフラッパーを使用する
時には、スクラッピング流体として使用する冷水（また
は他の液体）も、向流方式で液体リング真空ポンプ用シ
ール流体として使用できる。

３、水性ストリッパーエツセンスおよびストリッパー油 上記揮発物ストリッピング／回収法から生ずる１つの製
品は、独特な水性オレンジエツセンスである。このスト
リッパーエツセンスは、比較的多量のエタノールによっ
て特徴づけられる。エタノールの量は、ストリッパーエ
ツセンス中の「新鮮な」化合物の濃度のかなり良好な指
示薬である。

一般に、エタノールの量が多ければ多い程、より多い「
新鮮な」化合物は、ストリッパーエツセンスに存在する
であろう。本発明のストリッパーエツセンスは、エタノ
ール約０．５〜約８％を含む。

典型的には、本発明のストリッパーエツセンスは、エタ
ノール約１〜約３％を含む。

本発明のストリッパーエツセンスは、より望ましいオレ
ンジフレーバー化合物の混合物によって更に特徴づけら
れる。本発明の目的では、この混合物は、ストリッパー
エツセンスに存在する酢酸エチルと酪酸エチルとアセト
アルデヒドとの合計量によって規定される。本発明のス
トリッパーエツセンスは、エタノール１０．０００部当
たり酢酸エチルと酪酸エチルとアセトアルデヒドとの合
計量約１００〜約３００部を含む。典型的には、これら
のストリッパーエツセンスは、エタノール１０．０００
部当たり酢酸エチルと酪酸エチルとアセトアルデヒドと
の合計量約１００〜約２００部を含む。

本発明のストリッパーエツセンスは、望ましさがより低
いオレンジフレーバー化合物の混合物によって更に特徴
づけられる。本発明の目的で、この混合物は、ストリッ
パーエツセンスに存在するヘキサナールとα−テルピネ
オールとの合計量によって規定される。本発明のストリ
ッパーエツセンスは、エタノール１０，０００部当たり
ヘキサナールとα−テルピネオールとの合計量約１〜約
１０部を含む。好ましくは、これらのストリッパーエツ
センスは、エタノール１０，０００部当たりヘキサナー
ルとα−テルピネオールとの合計量約１〜約５部を含む
。

本発明のストリッパーエツセンスは、より望ましいオレ
ンジフレーバー化合物（酢酸エチルと酪酸エチルとアセ
トアルデヒドとの合計量をベースとする）対望ましさが
より低いオレンジフレーバー化合物（ヘキサナールとα
−テルピネオールとの合計量をベースとする）の高い比
率によって特に特徴づけられる。この比率は、約１０：
１から約３００　：　１、典型的には約３５＝１から約
８０：１である。好ましいストリッパーエツセンスは、
酪酸エチル対合計ヘキサナール／α−テルピネオールの
比率約２：１から約５：１、および酪酸エチル対ヘキサ
ノールの比率約３＝１から約７：１を有する。より望ま
しい化合物対望ましさがより低い化合物のこの高い比率
は、使用する供給ジュースの高品質、並びに揮発物スト
リッピング時および回収時のより望ましいオレンジフレ
ーバー化合物の保存を反映する（エタノール、酢酸エチ
ル、酪酸エチル、アセトアルデヒド、ヘキサナールおよ
びα−テルピネオールの量の測定法は、本願のパートＥ
のストリッパーエツセンス分析法のセクションで後述す
る）。

また、上記揮発物ストリッピング／回収法は、独特のオ
レンジストリッパー油を与える。このストリッパー油は
、リモネン含量によって特徴づけられる。リモネンは、
これらのストリッパー浦の主成分である。本発明のスト
リッパー油は、リモネン約６０〜約９０％を含む。典型
的ストリッパー油は、リモネン約６５〜約８５％を含む
。

本発明のストリッパー油は、かなり多量のバレンセンに
よって更に特徴づけられる。バレンセンは、明確な「オ
レンジ様」特色をストリッパー浦に与える。本発明のス
トリッパー油は、リモネン１００部当ホン約１〜約１５
部のバレンセンを含む。典型的ストリッパー油は、リモ
ホン１００部当たり約３〜約１０部のバレンセンを含む
。

本発明のストリッパー油は、望ましさがより低いオレン
ジフレーバー化合物の混合物によって更に特徴づけられ
る。この混合物は、ストリッパー油に存在するα−ピネ
ンとミルセンとオクタナールとデカナールとリナロール
との合計量によって規定される。これらの５種の化合物
の合計量は、本発明のストリッパー油の場合には、リモ
ホン１００部当たり約１〜約６部である。好ましくは、
これらの５種の化合物の合計量は、リモホン１００部当
たり約１〜約４部である。

特に、本発明のストリッパー油は、バレンセン対望まし
さがより低いこれらの５種のオレンジ化合物の合計量の
高い比率によって特徴づけられる。

この比率は、約０．５：１から約１５：１、典型的には
約０．５：１から約３：１である。典型的ストリッパー
油は、バレンセン対合計α−ピネン／ミ、ルセンの比率
約１＝１から約６：１（典型的には約１＝１から約４＝
１）、およびバレンセン対合計オクタナール／デカナー
ルの比率約２：１から約１０：１（典型的には約２：１
から約５：１）を有する。ストリッパーエツセンスと同
様に、本発明のストリッパーの場合のバレンセン対望ま
しさがより低い化合物のこの高い比率は、使用する供給
ジュースの高品質、並びに揮発物ストリッピング時およ
び回収時のバレンセンの保存を反映する（リモネン、バ
レンセン、α−ピネン、ミルセン、オクタナール、デカ
ナールおよびリナロールの測定法は、本願のバートＥの
ストリッパー油分析法のセクションで後述する）。

下記のものは、本発明に係る水性ストリッパーエツセン
スおよびストリッパー油の代表例である。

例　　　１ ブラウン４００ジユース抽出器および本願のパートＡの
例１のジュース加工条件と同様のジュース加工条件を使
用して、供給ジュースをフロラダ早期／中期オレンジ果
物から得た。このフロリグ早期／中期供給ジュースを１
８００ポンド／ｈｒ（８１８ｋｇ／　ｈｒ）の速度で４
膜製造ストリッパー塔にポンプ給送した。塔は、長さ４
０フイート（１２ｍ）、内径２４インチ（６１ｃｍ）で
あった。

塔を３．５インチ（８９ｍｍ）　Ｈｇ　（絶対）の真空
下で操作した。

供給ジュースをＢＥＴＥ　　ＦＯＧモデルＴＦ　ＩＹ−
ＦＣＮ型ノズルを通してストリッパー塔に噴霧する第一
段階に入れる前に、供給ジュースを最初１２６丁（５２
，２℃）に加熱した。ジュースが平衡温度よりもわずか
に高くかつ溶液に由来するであろう若干の溶存空気を含
有するので、膨張放出空気および少量のフラッシュ水蒸
気は、ノズルから来るジュースを噴霧させ、スプレーは
ストリッパー塔の全断面を覆った。ジュースを第一トレ
ーから捕集し、直接注入スチームノズルを含むパイプラ
インを通してポンプ給送し、ここで１２８″Ｆ　（５３
，３℃）に再加熱し、第一段階と同じ種類のノズルを通
して再噴霧した。ジュースを第二トレーから捕集し、次
いで、直接注入スチームノズルを含むパイプラインを通
してポンプ給送し、ここで１２９丁（５３，９℃）の温
度に再加熱し、第二段階と同様に再噴霧した。第三トレ
ーからのジュースを直接注入スチームノズルを含むパイ
プラインを通してポンプ給送し、ここで１４５丁（６２
，８℃）の温度に再加熱し、第一段階と同様にストリッ
パー塔にフラッシングした。

更なる加工のために蒸発器供給槽にポンプ給送する前に
、ストリッパー塔の底から捕集されたジュースをプレー
ト／フレーム熱交換器を通してポンプ給送して、入って
来る供給ジュースによって１２５丁（５１，７℃）の温
度に冷却した。

調理用スチームは、フラッシングされた蒸気のすべてと
一緒にした時にスチーム０．８ポンド／糖固形分ボンド
のカット率を与えるであろう速度で、ストリッパー塔に
底付近でスバージした。本例におけるフロリグ早期／中
期供給ジュースが１１．３＠Ｂｒ１ｘのジュース固形分
を有するので、全スチーム流量は、１６１ボンド／ｈｒ
（７３，２ｋｇ／ｈｒ）であった。

発生された蒸気は、ステンレス鋼製ワイヤーガ−ゼミス
トエリミネーターおよび約３フイート（０，９ｍ）のグ
ッドロエ型ワイヤーガーゼ型充填物を通して２段シェル
／チューブ凝縮器に通過した。第一段階を約６４丁（１
７，８℃）の冷却塔水で冷却し、一方、４０”Ｆ　（４
，４℃）のグリコールを使用して第二段階を冷却した。

第一段階からの凝縮物は、４０下（４，４℃）のグリコ
ールで冷却されたシェル／チューブ熱交換器を通過させ
ることによって約４８丁（８，９℃）に冷却した。次い
で、この凝縮物をデラバル（ＤｅＬａｖａｌ）１９４Ｆ
ハ一メチツク遠心分離機を通過させて、ストリッパー油
を除去した。この油を含まない凝縮物の７５％は、シェ
ル／チューブ熱交換器を通してポンプ給送して１２６丁
（５２，２℃）に加熱し、次いで、グッドロエ型ワイヤ
ーガーゼを通過するようにストリッパー塔の頂部でＢ　
ＥＴＥＦＯＧモデルＴＦＩＹ−ＦＣＮ型ノズルを通して
噴霧することによって、再循環した。この凝縮物の残り
２５％を冷壁凝縮物捕集槽に捕集し、窒素ガスでブラン
ケットした。第二凝縮器からの凝縮物は、４０°Ｆ　（
４，４℃）のグリコールて冷却されたシェル／チューブ
熱交換器を通過させることによって４８丁（８，９℃）
に冷却した。この第二凝縮物を凝縮物捕集槽に加えた。

第二段階からの残りの蒸気を第三段階凝縮器を構成する
２個のシェル／チューブ熱交換器ユニ・ントの１つを通
して引いた。蒸気は、約−６０下（−５１，１℃）の液
体アンモニアで冷却することによって第一ユニットで霜
として凝縮した。次いで、液体アンモニア流を停止し、
第−ユニ・ソトを蒸気流から隔てた。次いで、第二ユニ
ットをライン上にさせて蒸気流を受容し、第一ユニット
の場合と同様に蒸気を霜として凝縮した。次いで、第二
ユニットを液体アンモニアで約４０丁（４，４℃）に加
温して、霜を溶解し、捕集槽から凝縮物を通してポンプ
給送することによって除去した。２つのユニットは、約
１時間間隔でこの蒸気凝縮／霜除去サイクルにおいて交
互に作動させた。

次いで、第三段階凝縮器からの残りの蒸気を真空ポンプ
を通過させた。真空ポンプから排出された蒸気の大部分
を第三段階凝縮器に再循環した。

残りの非凝縮性蒸気を雰囲気に排出した。

捕集槽からの凝縮物をデラバル１９４Ｆハーメチック遠
心分離機を通して約２ｇ／分の速度でポンプ給送した。

遠心分離機は、凝縮物を２つの透明流に連続的に分離し
た。ストリッパー油を軽成分として除き、５５ガロン（
２０８Ｎ）のステンレス鋼製ドラムにおいて窒素ガス下
で捕集した（再循環凝縮物からのストリッパー油と一緒
に）。

これらのドラムをＯ″Ｆ（−１７，８℃）で貯蔵した。

より重い水性ストリッパーエツセンスを冷壁貯蔵槽にポ
ンプ給送し、窒素下で４０丁（４，４℃）に保持した。

水性ストリッパーエツセンスは、ガスクロマトグラフィ
ー分析後に下記組成を有することが見出された（本願の
バートＥ参照）。

エタノール エタノール　　　１４，６０１　　　−−−アセトアル
デヒド　　　１８６．０　　１２７．４酢酸エチル　　
　　１３．１５　　９．ＯＬ酪酸エチル　　　　１７．
０１　　１１．Ｂ５ヘキサナール　　　　　　３．１１
　　　２．１３α−テルピネオール　　　２．９３　　
　２．０１得られたストリッパー油は、ガスクロマトグ
ラフィー分析後に下記組成を有することが見出された（
本願のバートＥ参照）。

リ　　モ　　ネ　　ン　　　　　７７０．．１ｇ　　　
　　　　　−−−バレンセン　　２５．０ｇ　　　　３
．２３α−ピネン　　２，５７　　　０．３３ミ　　ル
　　セ　　ン　　　　　　１３．９７　　　　　　　　
　１．８０オクタナール　　　１．８１３　　　　０．
２４デカナール　　３．０４　　　０．３９リナロール
　　０．９Ｂ　　　　０．１２例　　　２ ＦＭＣ低油ジュース抽出器および本願のパートＡの例２
のジュース加工条件と同様のジュース加工条件を使用し
て、供給ジュースをフロリダバレンシアオレンジ果物か
ら得た。このフロリダバレンシア供給ジュース（１２，
９＠Ｂｒ１ｘ）を例１と同様に４段ストリッパー塔に１
６００ポンド／　ｈｒ　（７２７ｋｇ／　ｈｒ）の速度
でポンプ給送した。

この塔の操作条件は、次の通りであった：第三段階温度
　　１３１丁（５５℃） 第二段階温度　　１３３丁（５６，１℃）第三段階温度
　　１２４丁（５１，１℃）第四段階温度　　１２５丁
（５１，７℃）底温度　　１２５″Ｆ（５１，７℃） 真　　空　　　　３．５インチ（８９ｍｍＥｇ絶対カッ
ト率　　　　スチーム０．８ボンド／糖固形分ボンド スチーム流ｆｆｉ　　１６５ボンド／　ｈｒ　（７５ｋ
ｇ／　ｈｒ）ストリッパー塔から発生された蒸気を例１
と同様にミストエリミネータ−およびワイヤーガーゼ充
填物を通して２段シェル／チューブ凝縮器に通過させた
。第一段階を約７１丁（２１，７℃）の冷却塔水で冷却
し、一方、４０丁（４，４℃）のグリコールを使用して
第二段階を冷却した。第一段階からの凝縮物の７５％は
、例１と同様に冷却し、ストツリパー油を除去し、１３
０″Ｆ（５４，４℃）に加熱し、次いで、例１と同様に
ストリッパー塔の頂部を通して噴霧することによって、
再循環した。第一段階からの凝縮物の残りの２５％、並
びに第二段階からの凝縮物を例１と同様に捕集槽で捕集
した。

第二段階からの残りの蒸気を真空ポンプを通過させた。

真空ポンプから排出された蒸気を捕集槽で凝縮物を通し
てバブリングした。捕集された凝縮物を例１と同様に水
性ストリッパーエツセンスおよびストリッパー油に分離
した。

水性ストリッパーエツセンスは、ガスクロマトグラフィ
ー分析後に下記組成を有することが見出された（本願の
パートＥ参照）。

エタノール エタノール　　　１５．７４４　　°−−−アセトアル
デヒド　　　２１５．０　　１３Ｂ、８酢酸エチル　　
　　１４．１１　　　ｇ、９８酪酸エチル　　　　１３
．０７　　　ｇ、３０ヘキサナール　　　　　　２．５
Ｂ　　　　１．８３α−テルピネオール　　　０．８９
　　　０．５６得られたストリッパー油は、ガスクロマ
トグラフィー分析後に下記組成を有することが見出され
た（本願のパートＥ参照）。

リ　　モ　　ネ　　ン　　　　　６９４．４９　　　　
　　　−−−バレンセン　　５９．８６　　　８．６２
α−ピネン　　２．４１　　　０．３５ミ　　ル　　セ
　　ン　　　　　　１２，３４　　　　　　　　　１．
７８オクタナール　　　１．８７　　　　０．２４デカ
ナール　　５．０７　　　０．７３リナロール　　０．
６０　　　０．０９Ｃ０供給ジユースの蒸発濃縮 供給ジュース（そのまま、または本願のバートＢに従っ
てアロマ／フレーバー揮発物を取り除いた）は、蒸発濃
縮して、Ｂｒ１ｘ値によって測定した時に高いジュース
固形分を有するオレンジジュース濃縮物を与える。蒸発
濃縮の一次機能は、供給ジュースから水を除去すること
である。しかしながら、蒸発濃縮は、供給ジュースに存
在するペクチンエステラーゼ酵素を失活するという追加
の機能を達成することもできる。このことは、ジュース
中のペクチンの脱メトキシ化およびオレンジジュース濃
縮物における爾後の望ましくないゼリー化を防止するか
、激減する。

蒸発濃縮時に生ずる加熱は、供給ジュースに残るオレン
ジアロマおよびフレーバー化合物の酸化および劣化を生
ずることがある。このことは、望ましくない調理異臭を
発生することがある。更に、ジュースを蒸発濃縮時に余
りに高い温度に余りに長時間加熱することは、得られる
オレンジジュース濃縮物の粘度を激増することがある。

従って、蒸発濃縮は、調理異臭の発生を最小限にし、並
びに得られたオレンジジュース濃縮物が比較的低い粘度
を有することを保証する方式で実施することが必要であ
る。

本発明の蒸発濃縮法、約５５″〜約７５゜Ｂｒ１ｘのジ
ュース固形分を有するオレンジジュース濃縮物を与える
。本発明の好ましい蒸発濃縮物は、約６０°〜約７０°
Ｂｒ１ｘのジュース固形分を有する。これらの蒸発濃縮
物は、−層多くの望ましい高沸点フレーバー化合物、特
にバレンセンを保持する。また、それらは、添加オレン
ジアロマ／フレーバー揮発物、特に本願のパートＢに従
ってストリッピングされた供給ジュースから得られる水
性オレンジストリッパーエツセンスおよびオレンジスト
リッパー油に存在する揮発物をより良く示す傾向がある
。

本発明の蒸発オレンジジュース濃縮物は、比較的低い粘
度を有する。特に、これらの濃縮物の粘度は、８℃の温
度で測定した時に約５００〜約６０００センチポアズで
ある。本発明の好ましい濃縮物は、粘度約２０００〜約
４０００センチポアズを有する。比較して、通常のＴＡ
ＳＴＥ蒸発器システムによって現在市販の供給ジュース
から調製されたオレンジジュース濃縮物（５８’〜７２
°Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ）は、典型的には、粘度約８．０００
〜約２０，０００センチポアズを有する。また、本発明
の濃縮物の粘度は、広範囲の剪断にわたって測定した時
に比較的低く、即ち、本発明の濃縮物は、流れ抵抗がよ
り小さい。このより低い流れ抵抗は、本発明のオレンジ
ジュース濃縮物が現在市販のオレンジジュース濃縮物よ
りも迅速に溶融し、かつ水と迅速に混合することを意味
する（本発明の蒸発オレンジジュース濃縮物の粘度の測
定法は、本願のパートＥの蒸発濃縮物分析法のセクショ
ンで後述する）。

本発明の蒸発オレンジジュース濃縮物は、ペクチンエス
テラーゼ活性を有していないか、さもなければ比較的低
水準のこのような活性を有する。

特に、本発明の蒸発濃縮物は、ペクチンエステラーゼ活
性的０．５Ｘ１０’Ｐ、Ｅ、単位／’Ｂｒ１ｘ以下、好
ましくは約０．　　Ｉ　Ｘ　１０”Ｐ、Ｅ、単位／’Ｂ
ｒ１ｘ以下を有する。このペクチンエステラーゼ活性は
、濃縮物の粘度を増大するであろうゼリー軟塊を形成す
るペクチンの脱メトキシ化を防止するのに十分な程低い
（本発明の蒸発オレンジジュース濃縮物のペクチンエス
テラーゼ活性の測定法は、本願のパートＥの蒸発濃縮物
分析法のセクションで後述する）。

本発明のオレンジジュース濃縮物の特に重要な特性は、
比較的少ｆｆ１２の調理異臭である。「調理異臭」なる
用語は、各種のフレーバー表示体（ｄｅｓ−ｃｒｉｐｔ
ｏｒｓ）をカバーする。これらの表示体としては、「カ
ードボード様」、「カラメル化」、「パイナツプル熟し
過ぎ果物様」、「アンズ様」、「キャンデイ−様」など
が挙げられる。濃縮物における調理異臭の存在は、ジュ
ースが蒸発濃縮時にどの位の熱弊害に付されたかの指示
薬である。

特に、典型的には高温に比較的長時間付されるＴＡＳＴ
Ｅ濃縮物は、しばしば、高水準の調理異臭と記載される
ものを有する。

本発明の目的では、蒸発オレンジジュース濃縮物中の調
理異臭の相対量は、バレンセン保持率によって測定する
。ここで使用する「バレンセン保持率」なる用語は、蒸
発濃縮前の供給ジュース中のバレンセンの量と比較して
のオレンジジース濃縮物中のバレンセンの量を意味する
（濃縮物および供給ジュースを１１．８″Ｂｒ１Ｘのジ
ュース固形分に正規化した時）。バレンセンは、熱のた
め、ジュースから揮発することがある。従って、高いバ
レンセン保持率は、蒸発濃縮時に、より少ない熱弊害に
付されたオレンジジュース濃縮物を指示すると推測され
る。

本発明の蒸発濃縮物の場合には、バレンセン保持率は、
少なくとも約２８である。典型的には、バレンセン保持
率は、約２８〜約５５である。対照的に、現在市販の供
給ジュースから調製された通常のＴ　Ａ　Ｓ　Ｔ　Ｅ　
ａ縮物は、バレンセン保持率約１１〜約２５を有する（
バレンセンの皿は、本願のパートＥで後述の組織均質化
分析法によって側定する）。

本発明の好ましい蒸発濃縮法は、下記特性を有する供給
ジュースを使用して出発する＝（１）約９°〜約１４°
Ｂｒ１ｘ、好ましくは約１０＠〜約１２．５°Ｂｒ１ｘ
のジュース固形分、（２）８℃の温度で測定した時の粘
度約１０センチポアズ以下（即ち、非バレンシア供給ジ
ュースの場合には約５〜約８センチポアズ、バレンシア
供給ジュースの場合には約７〜約１０センチポアズ）、
典型的には約６〜約９センチポアズ；（３）沈降性向じ
よう量的１０％以下（即ち、非バレンシア供給ジュース
の場合には約５〜約８％、バレンシア供給ジュースの場
合には約７〜約１０％）、典型的には約６〜約９％；お
よび（４）ペクチンエステラーゼ活性的ｌＸｌ０−’〜
量約　Ｘ　１０−’Ｐ、Ｅ、単位／’　Ｂｒ１ｘ　（典
型的には約１×１０−４〜約３×１０−４Ｐ、Ｅ、単位
／’Ｂｒ１ｘ）。供給ジュースの比較的低い粘度および
沈降性向じょう量は、得られるオレンジジュース濃縮物
の粘度に特に重要である。また、それは、供給ジュース
の効率良い蒸発濃縮にも重要である。

本発明の好ましい蒸発濃縮法は、複数の蒸発器を包含す
る。この好ましい方法で使用する蒸発器は、典型的には
静的表面蒸発器である。ここで使用する「静的表面蒸発
器」なる用語は、ジュースと接触している１以上の表面
が本質上固定である蒸発器を意味する。この好ましい方
法を実施するのに好適である静的表面蒸発器の少なくと
も２ＰＪのモデルがある。一方は、西独ブレラテンのＷ
。

シュミットＧａ＋ｂｈ　＆　Ｃｏ、に、Ｇ、製ジグマス
ク−（Ｓｉｇ−ｍａｓｔａｒ■プレート蒸発器である。

これらのジグマスク−■プレート蒸発器の構造を開示し
ている米国特許第４，５７２．７６６号明細書参照。他
方は、スウェーデンのタンパのアルファ・ラーバルＡＢ
製カセット型蒸発器である。これらのカセット型蒸発器
の構造を開示している米国特許第４，５８６，５６５号
明細書参照。ジグマスク−■プレート蒸発器が、特に好
ましい静的表面蒸発器である。

この好ましい蒸発濃縮法においては、供給ジュースは、
最初に約１５″〜約２５’Ｂｒ１ｘのジュース固形分を
有するように予備濃縮する。好ましくは、供給ジュース
は、約１５＠〜約１８．５＠Ｂｒ１ｘのジュース固形分
に予備濃縮する。供給ジュースのこの予備濃縮は、１以
上の蒸発器中で約９５〜約１６０丁の範囲内の温度で加
熱することによって実施する。供給ジュースは、蒸発器
当たり平均約５〜約２５秒間加熱する。典型的には、供
給ジュースは、蒸発器当たり平均約１５〜約２０秒間加
熱する。

供給ジュースのこの予備濃縮時に使用する蒸発器の数は
、多数の因子、特に加工すべき供給ジュースの量に依存
するであろう。供給ジュースから予め発生されたスチー
ムまたは蒸気は、熱をこれらの蒸発器に供給するために
使用できる。２以上の蒸発器をこの予備濃縮工程で使用
する場合には、使用する温度は、一般に、供給ジュース
のジュース固形分が増大するにつれて増大する。蒸発器
の特定の数、各蒸発器で使用する加熱温度、並びに各蒸
発器用加熱時間は、調理異臭の発生を最小限にするよう
に選ぶべきである。

この好ましい蒸発濃縮法の鍵の態様は、この予備濃縮供
給ジュースを更に濃縮するのに使用する中間濃縮工程で
ある。この中間濃縮工程も、予備濃縮供給ジュースに存
在するペクチンエステラーゼ酵素を失活するという臨界
的機能を果たす。多量の調理異臭を発生せずにこれらの
目的を達成することは、この中間工程用加工条件の特定
の臨界的組み合わせの選択を必要とする。これらの臨界
的条件としては、（１）入る予備濃縮供給ジュースのジ
ュース固形分；（２）この中間濃縮工程でのこの予備濃
縮供給ジュースの加熱温度；（３）この中間濃縮工程で
の予備濃縮供給ジュースの加熱時間；（４）予備濃縮供
給ジュースを中間濃縮工程で付す蒸発器の加熱表面を横
切っての剪断度；および（５）得られる中間濃縮供給ジ
ュースのジュース固形分が挙げられる。

この中間濃縮工程は、予備濃縮供給ジュース（約１５°
〜約２５’Ｂｒ１ｘのジュース固形分およびペクチンエ
スラテーゼ活性約１×１０−４〜約５　Ｘ　１０’Ｐ、
Ｅ、単位／’Ｂｒ１ｘ）を真空下で１以上の蒸発器にお
いて約１６０〜約１８０丁の温度において各蒸発器の加
熱表面を横切っての高剪断条件下で加熱することによっ
て実施する。この中間工程は、通常、約４．５〜約７．
５ｐｓｌａの圧力において蒸発器当たり平均約５〜約２
５秒間実施する。好ましくは、予備濃縮供給ジュースは
、約５．５〜約７ｐｓｉａの圧力において蒸発器当たり
・１也均約１５〜約２０秒かけて約１６５〜約１７７丁
の温度に加熱する。得られた中間濃縮供給ジュースは、
約２５°〜約４０°Ｂｒ１ｘのジュース固形分およびペ
クチンエステラーゼ活性的０．５Ｘ　１０−４Ｐ、Ｅ、
単位／’Ｂｒ１ｘ以下を有する。好ましい中間濃縮供給
ジュースは、約３０″〜約３７°Ｂｒ１ｘのジュース固
形分を有する。

調理異臭の過度の発生なしでのペクチンエステラーゼ酵
素の失活は、依然として、上記広範囲内の中間濃縮工程
での加工条件の注意深い選択を必要とする。例えば、加
熱温度が高くなればなる程、そして中間濃縮工程で使用
する平均加熱時間が長ければ長い程、調理異臭の発生を
回避するために、得られる中間濃縮供給ジュースのジュ
ース固形分は少量であるべきである。逆に、得られる中
間濃縮供給ジュースのジュース固形分が少なければ少な
い程、ジュースに存在するペクチンエステラーゼ酵素の
有効な失活を保証するために、加熱温度は高温であるべ
きであり、かつ加熱時間は長くあるべきである。

中間濃縮工程を１以上の蒸発器の加熱表面を横切っての
高剪断条件下で実施することも、ジュースに存在するペ
クチンエステラーゼ酵素を失活する際に重要であること
が見出された。この中間工程を実施する際に使用する静
的表面蒸発器（例えば、シダマスター■プレート蒸発器
）は、一般に、蒸発器の表面にわたって高速（例えば、
気液界面で約１００フイート／秒以上）で流れるジュー
スの薄膜（例えば、平均厚さ約０．００４インチ以下を
有するフィルム）を加熱することによって操作する。従
って、ここで使用する「各蒸発器の加熱表面を横切って
の高剪断」なる用語は、このような速度で蒸発器表面を
横切って流れるこのようなフィルムによって発生される
種類の剪断を意味する。中間濃縮工程で発生される剪断
は、ジュースの成分があたかも「延伸」されているよう
に作用するようなものであると推？ｉｐＩされる。

中間濃縮ジュースは、その後に１以上の蒸発器中で約１
７０〜約１００丁の範囲内の温度において蒸発器当たり
平均約５〜約２５秒間加熱して、約５５°〜約７５°Ｂ
ｒ１ｘのジュース固形分を有する高濃縮ジュースを与え
る。中間濃縮ジュースのこの爾後濃縮は、基本的に最終
オレンジジュース濃縮物中で特定のジュース固形分を達
成する目的のためである。一般に、加熱温度および加熱
時間は、有意量の調理異臭を発生せずに最終目的ジュー
ス固形分を効率良く達成するように選ばれる。特に、中
間濃縮供給ジュースのジュース固形分が増大するにつれ
て、調理異臭の発生を回避するために、加熱時間、およ
び特に加熱温度は、逆に減少すべきである。予備濃縮供
給ジュースを得る場合と同様に、使用する蒸発器の数は
、主として加工すべきジュースの量および所望のスチー
ム経済性、即ち、スチームの使用量に依存する。次いで
、高濃縮ジュースは、約６５°Ｆ以下（典型的には約５
０〜約５５丁）の温度に迅速に冷却して最終オレンジジ
ュース濃縮物を与える。

本発明の好ましい蒸発濃縮法を実施するジグマスク−■
プレート蒸発器を包含する特定の７段蒸発システムを図
に概略的に示し、数１０によって示す。

システム１０で使用する７つの蒸発段階をＥ１〜Ｅ７と
標識する。この蒸発濃縮システムを通しての供給ジュー
スＦＪの流れは、ベタの矢印で示す。この供給ジュース
は、白抜きの矢印によって示すように、源Ｓ１およびＳ
２から供給されるスチーム、および供給ジュースから発
生される蒸気によって蒸発段階Ｅ１〜Ｅ７の各々で加熱
する。

蒸発濃縮システム１０に入る前に、供給ジュースＦＪは
、バランス槽１２に送り、次いて予熱機１４（典型的に
はプレート／フレーム熱交換器）にポンプ給送し、この
予熱機１４は典型的には供給ジュースを約１１３丁の温
度に加熱する。

予熱された供給ジュースは、蒸発段階Ｅ６において蒸発
濃縮システム１０に入る。この蒸発段階Ｅ６は、並列に
連結された２個のジグマスク−■プレート蒸発器を含む
。供給ジュースは、順次蒸発段階Ｅ６．１８によって示
される交換器（典型的にはプレート／フレーム熱交換器
）（これは典型的にはジュースを約１４６丁の温度に加
熱する）、次いで、蒸発段階Ｅ４およびＥ３を通過させ
ることによって予備濃縮する。段階Ｅ３およびＥ４の各
々は、並列に連結された２個のジグマスク−＠プレート
蒸発器を含む。次いで、この予備濃縮供給ジュースは、
２２によって示される交換器（典型的にはプレート／フ
レーム熱交換器）を通過する。この交換器２２は、典型
的には蒸発段階Ｅ１に達する前にジュースを約１７０丁
に加熱する。

蒸発段階Ｅ１およびＥ２は、極めて重大な中間濃縮工程
が生ずるところである。段階Ｅ１およびＥ２は、各々１
個のジグマスク−■プレート蒸発器を含む。中間濃縮ジ
ュースが蒸発段階Ｅ１およびＥ２を去った後、中間濃縮
ジュースは、蒸発段階Ｅ５およびＥｌを通しての通過に
よって更に濃縮する。段階Ｅ５およびＥｌは、各々１個
のジグマスク−［株］プレート蒸発器を含む。図示のよ
うに、所望のジュース固形分を有する高濃縮ジュースは
、蒸発段階７を去り、２６によって示される製品クーラ
ー（典型的にはプレート／フレーム熱交換器）を通過し
、そこで典型的には約６０丁以下の温度に迅速に冷却す
る。次いで、冷却されたオレンジジュース濃縮物は、オ
レンジジュース製品とする更に他の加工のために、文字
Ｐによって示すように製品クーラーを出る。

蒸発段階Ｅ１〜Ｅ７におけるジュースの加熱時に、水と
オレンジアロマ／フレーバー揮発物との両方を含有する
蒸気が、発生される。この蒸気の若干は、各蒸発段階で
凝縮する。段階Ｅ１からの凝縮物の大部分は、水の形態
であり、この水は典型的には捨てる。段階Ｅ２〜Ｅ７、
特にＥ３、Ｅ４およびＥ６からの蒸気は、有意量のオレ
ンジアロマ／フレーバー揮発物を含有し、これらのオレ
ンジアロマ／フレーバー揮発物は捕集し、次いで、アロ
マ回収システム（図示せず）で加工して有用なオレンジ
アロマ／フレーバー物質を回収することができる（Ｅｌ
、Ｅ２、Ｅ５およびＥｌから°の蒸気は、より少ない量
のオレンジアロマ／フレーバー揮発物を有する）。

ジュースを蒸発段階Ｅ１〜Ｅ６の各々において加熱する
ために、Ｓｌによって示されるスチームは、熱圧縮機３
０に供給する。この熱圧縮機は、蒸発段階Ｅ１によって
発生される蒸気の一部分（典型的には５０％）も含有し
、この蒸気は増大されたスチーム効率のために、破線の
矢印によって示すように再循環する。熱圧縮機３０から
のスチーム／蒸気流は、蒸気段階Ｅ１を通過するジュー
スを加熱する。段階Ｅ１から発生された蒸気の残部は、
白抜きの矢印によって示すように、蒸発段階Ｅ２に入り
、そこで、この段階を通過するジュースを加熱する（任
意の態様においては、これらの残りの蒸気の８０％は段
階Ｅ２に行くことができ、２０％は段階Ｅ３に行くこと
ができる）。

白抜きの矢印によって示すように、段階Ｅ２、Ｅ３、Ｅ
４およびＥ５で発生された蒸気は、それぞれ段階Ｅ３、
Ｅ４、Ｅ５およびＥ６を通過するジュースを加熱するた
めに使用される（任意の態様においては、段階Ｅ４で発
生された蒸気の８０％は段階Ｅ５に行くことができ、一
方、残りの２０％は段階Ｅ６に行く）。蒸発段階Ｅ６か
らの蒸気流は、冷却して（典型的にはチューブ／シェル
熱交換器中で）、オレンジアロマ／フレーバー揮発物の
少なくとも若干と一緒に水を凝縮する。

次いで、段階Ｅ６からのこの凝縮物は、捕集し、上記の
ようにアロマ回収システムで加工する。

図示のように、蒸発段階Ｅ７を通過するジュースは、Ｓ
２によって示される第二源からのスチームによって加熱
する。段階Ｅ７におけるジュースの加熱時に、スチーム
は、凝縮するのに十分な程冷たくなる。段階Ｅ７からの
この凝縮スチームは、捕集し、予熱機１４または交換器
１８または２２用の熱媒として使用できる。

この７膜薄発システム用の若干の典型的操作条件（加熱
温度、圧力、導出ジュースのジュース固形分）を下記表
に示す（１１，６＠Ｂｒ１ｘの出発供給ジュース）。

Ｅｌ　　　１７２±２　　６．２　　　２６．６Ｅ２’
　　　１６０±２　　４．８　　　３５．４Ｅ３　　１
５０±２　　３．８　　　１５．２Ｅ４　　１４１±２
　　３．０　　　１４．５Ｅ５　　１２５±２　　２．
０　　　４６．２Ｅ６　　１１１±２　　１．３　　　
１２．３Ｅ７　　１１６±４　　１．５　　　６４．７
より小さいスケールで、本発明の好ましい蒸発濃縮法は
、４つの蒸発段階を包含するシステムにおいて実施でき
る。このより小さいシステムは、ジュース（１２°Ｂｒ
１ｘの出発ジュース固形分）を予備濃縮する蒸発段階Ｅ
６およびＥ３（各段階に１個のジグマスク−０蒸発器）
、中間濃縮工程を実施する蒸発段階Ｅ１（１個のジグマ
スク−■蒸発器）および中間濃縮ジュースを最終蒸発オ
レンジジュース濃縮物に所望のジュース固形分に更に濃
縮する蒸発段′階Ｅ５（１個のジグマスク−〇蒸発器）
を使用する。若干の典型的操作条件（加熱時間、圧力、
導出供給ジュースのジュース固形分）を下記表に示す。

Ｅｌ　　　１７４±２　　６．５　　　３７．ＩＥ３　
　１５９±２　　５．２　　　１８．４Ｅ５　　１３５
±２．２．２　　　６５．０本発明のオレンジジュース
濃縮物を製造する別の好ましさのより低い蒸発濃縮法は
、遠心コーン蒸発器を包含する。この遠心コーン蒸発器
は、少なくとも１個の回転自在の中空コーン状部材を有
する。回転自在の部材が回転している際に、供給ジュー
スは、その下面上に噴霧する。回転速度は、供給ジュー
スを高剪断条件下で下面を横切って遠心的に広げるのに
十分な程速い。重力のため、供給ジュースは、回転自在
の部材の底に下方向に流れる。

回転自在の部材の下面は、通常、回転自在の部材に形成
されたジャケットを通して典型的には供給されるスチー
ムによって加熱する。典型的には、スチームは、約１８
５〜約２３５丁（好ましくは約２１２〜約２２７丁）の
飽和スチーム温度で供給する。このことは、回転自在の
部材の加熱下面を横切って流れる供給ジュースが約１０
０〜約１３５丁、好ましくは約１１０〜約１２５丁の最
＾温度に加熱することを保証する。供給ジュースを汽空
（典型的には約２０〜約３０インチＨｇ）　　ドで加熱
するので、供給ジュースは蒸発のため濃縮する。生成さ
れた得られた蒸気は、回転自在の部材の頂部を通して出
る。高濃縮ジュースは、回転自在の部材の底に達する時
、約５５″〜約７５″Ｂｒ１ｘのジュース固形分を有す
る。この高濃縮ジュースは、典型的には、膨張クーラー
（典型的にはシェル／チューブ熱交換器）へ出口を通し
て上方向に遠心的に強制的に移動し、この膨張クーラー
において即座に約９０下以下（典型的には約７０〜約８
５丁）の温度に冷却してオレンジジュース濃縮物を与え
る。

本性で使用するのに好適な遠心コーン蒸発器は、スウェ
ーデンのタンパのアルファーラーバルＡＢ製セントリー
サーム（ｃｅｎｔｒｌ−Ｔｈｅｒｍ）蒸発器である。セ
ントリーサーム蒸発器においては、コーン状部材は典型
的には約１０００〜約１５００　ｒｌ）ＩＩＩの速度で
回転する。この回転速度は、気液界面において下面を横
切っての速度約５０フイート／秒以上でコーン状部材の
下面上の平均供給ジュース膜厚的０．００２インチ以下
を与える。典型的には、セントリーサーム蒸発器の回転
自在のコーン状部材の下面上のジュースの平均滞留時間
は、約１秒以下である。ワインのアルコール含量を減少
する際の遠心コーン蒸発器の構造および操作を記載して
いる米国特許第４，４０５，６５２号明細書（特に第４
図および第３欄第５行〜第４５行）も参照。

遠心コーン蒸発器は、最小限の調理異臭しか有しておら
ず低い粘度を有するオレンジジュース濃縮物を与えるが
、複数の静的表面蒸発器を包含する本発明の蒸発濃縮法
が、多数の理由で好ましい。

１つの理由は、多容量の供給ジュースを取り扱う能力、
並びに資本設備費である。別の理由は、蒸発濃縮法にお
けるスチームの効率良い利用（即ち、より良いスチーム
経済性）である。最も重要なことに、供給ジュースが遠
心コーン蒸発器で酵素を失活するのには余りに低い最高
温度に加熱するので、出発供給ジュースは、低いペクチ
ンエステラーゼ活性、即ち、約０．　５　Ｘ　１０’Ｐ
、Ｅ、単位／’Ｂｒ１ｘ以下を有していなければならな
い。このことは、（１）通常激減されたジュース収率で
低ペクチンエステラーゼ活性の供給ジュースを製造する
極めて穏やかなジュース加工条件；または（２）フレー
バー品質に影響を及ぼしかつ資本設備費を増大すること
がある濃縮前の供給ジュースの殺菌を必要とする。これ
らの因子は、−緒に複数の静的表面蒸発器を包含する好
ましい方法を、最少量の調理異臭しか有しておらず比較
的低い粘度を有する多量の蒸発オレンジジュース濃縮物
を得るのに一層商業上魅力的にさせる。

下記のものは、本発明の蒸発濃縮法によって得られるオ
レンジジュース濃縮物の代表例である。

例　　　１ 本願のパートＡの例２に記載のジュース加工条件と同様
のジュース加工条件下で得られかつ本願のパートＢの例
１に記載の条件と同様の条件下でアロマ／フレーバー揮
発物を取り除いたフロリグ早期／中期供給ジュースを使
用した。このストリッピングされた供給ジュースの特性
は、次の通りであった： Ｂｒ１ｘ　　　　　　　　１１．６゜ 粘　　度　　　　　　　　６．　０ｃｐｓ沈降性肉じょ
う　　　８％ ストリッピングされた供給ジュースをジグマスク−■プ
レート蒸発器を包含する７段蒸発システムに１０２ガロ
ン／分の速度で供給した。・このシステムの操作条件は
、次の通りであった：Ｅｌ　　　　１７２±２　　　６
．２　　　　２６，６Ｅ２　　　１６０±２　　　４．
８　　　　３５．４Ｅ３　　　１５０±２　　　３．８
　　　　　１５．２Ｅ４　　　１４１±２　　　３．０
　　　　　１４．５Ｅ５　　　１２５±２　　　２．０
　　　　４６．２Ｅ６　　　１１１±２　　　１．３　
　　　１２．３Ｅ７　　　１１６±４　　　１．５　　
　　６４．７Ｅ７段階からの高濃縮ジュースを約６０丁
に迅速に冷却した。得られたオレンジジュース濃縮物は
、下記物理的特性および化学的特性を有していた： Ｂｒ１ｘ　　　　　　６４．７゜ Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ／酸比　　　１４．８ 粘　　度　　　　　　　　３３８３　ｃｐｓ沈降沈降性
上う　　　７％ グリコシド　　　　　９４．８ｍｇ／１００ｍＩＰ、　
　Ｅ、単位　　　　０ バレンセン　　　　　６１５．９ｐｐｂバレンセン保持
率　　２８，４ 例　　　２ 本願のパートＡの例４に記載のジュース加工条件と同様
のジュース加工条件下で得られかつ本願のパートＢの例
２に記載の条件と同様の条件下でアロマ／フレーバー揮
発物を取り除いたフロリダバレンシア供給ジュースを使
用した。このストリッピングされた供給ジュースは、１
２°Ｂｒ１ｘの固形分を有していた。

ストリッピングされた供給ジュースをジグマスク−■プ
レート蒸発器を包含する４段蒸発器システムに１７．８
ガロン／分の速度で供給した。、このシステムの操作条
件は、次の通りであった：Ｅｌ　　　１７４．５　　６
．７　　　３７．ＩＥ３　　１５９．１　　４．３　　
　１８．４Ｅ５　　１３５．２　　２．４　　　６５．
ＯＥ７段階からの高濃縮ジュースを約５０下に迅速に冷
却した。得られたオレンジジュース濃縮物は、下記物理
的特性および化学的特性を有していた： Ｂｒ１ｘ　　　　　　６６．１゜ Ｂｒ１ｘ／酸比　　　１４．５゜ 粘　　　度　　　　　　　　３０７５ｃｐｓ沈降性肉じ
よう　　　８％ グリコシド　　　　　１２０ｍｇ／　１００ｍＩＰ、　
　Ｅ、単位　　　　０．１５Ｘ１０’バレンセン　　　
　　６９５０１）ｐｂバレンセン保持率　　４３．６ 例　　　３ 大きさ２．５〜３．５インチの晩期フロリダバレンシア
パッキングハウスオレンジを手で選別して、いかなる望
ましくない果物も除去した。オレンジを高果皮クリアラ
ンス（３／１６インチ）で操作するブラウン・モデル４
００ジユース抽出器で抽出して、ジュース中の油含量を
最小限にした。ラグおよび種子は、リファテックス振動
篩（１０メツシユ）を使用することによって、この抽出
ジュースから除去した後、ブラウン・モデル３６００ス
クリユ一仕上機（２０メツシユ）を使用して知覚可能な
肉じょうを除去した。得られた供給ジュースは、１２．
２°Ｂ、ｒ　ｉ　ｘの固形分を有していた。

セントリ・サームＣＴ−ＩＢ遠心コーン蒸発器を使用し
て、供給ジュースを濃縮した。この蒸発器の操作条件は
、次の通りであった： 供給速度　　　　０．２３ガロン／分 スチーム温度　　１０４〜１０８℃ 回転速度　　　　１２００ｒｐｍ 真　　空　　　　　２７．０〜２７．５インチＨｇ蒸気
温度　　　　４０〜４１’Ｃ 蒸発器からの高濃縮ジュースをチラーによって約７８″
Ｆに冷却した。得られたオレンジ濃縮物は、下記物理的
特性および化学的特性をａしていた：Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ　
　　　　　　　　　　　　６３．９℃Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ／
酸比　　　　　　　　　１７．９゜沈降性肉じよう（１
１，８°Ｂｒ１ｘで）　６％グリコシド（１１，８”　
Ｂｒ１ｘで）　　　１０７ｍｇ／１００ｍｌＤ、中強度
オレンジジュース製品およびオレンジ本発明のオレンジ
ジュース製品は、中強度オレンジジュース製品の形態、
またはオレンジジュース濃縮物の形態であることができ
る。中強度オレンジジュース製品は、約８″〜約１４”
Ｂｒ１ｘのジュース固形分を何する。好ましくは、この
ような製品は、約１１＠〜約１３°Ｂｒ１ｘのジュース
固形分を有する。オレンジジュース濃縮物の場合には、
ジュース固形分は、約３５″〜約６５’Ｂｒ１ｘである
。好ましくは、ジュース固形分は、約４０°　（３対１
濃縮物）〜約６０゜（５対１濃縮物）Ｂｒｉｘである。

これらのオレンジジュース製品の重要な特性は、比較的
低い粘度である。単強度製品は、８℃の温度での粘度約
７センチボアズ以下を有する。これらの単強度製品は、
典型的には粘度約４〜約６センチボアズを有する。本発
明のオレンジジュース濃縮物は、約１１．８＠Ｂｒ１ｘ
のジュース固形分に水で再構成する時に、本発明の中強
度オレンジジュース製品の粘度のような粘度、即ち、８
℃で約７センチボアズ以下（典型的粘度範囲約４〜約６
センチポアズ）を有する中強度オレンジジュース飲料を
与える（本発明のオレンジジュース製品の粘度は、本願
のパートＡの供給ジュースの場合に使用したのと同じ方
法によって測定する）。

本発明のオレンジジュース製品の別の重要な特性は、比
較的低いペクチンエステラーゼ活性である。本発明のオ
レンジジュース製品は、ペクチンエステラーゼ活性的０
．　５　Ｘ　１０’Ｐ、Ｅ、単位／”　Ｂｒ１ｘ以下、
好ましくは約０．ｌＸｌ０−’Ｐ、Ｅ、単位／’Ｂｒ１
ｘ以下を有する。この比較的低いペクチンエステラーゼ
活性は、ジュース製品をゼリー化し、かくの如く粘度を
増大することがあるペクチンの脱メトキシ化を防止する
（本発明のオレンジジュース製品のペクチンエステラー
ゼ活性は、本願のパートＣの蒸発オレンジジュース濃縮
物の場合に使用したのと同じ方法によって測定する）。

本発明のオレンジジュース製品の別の重要な特性は、滴
定可能な油の量である。これらの製品の滴定可能な油含
量は、約０．０１５％以下である（ａ縮製品の場合には
、滴定可能な油含量は、１１．８’Ｂｒ１ｘのジュース
固形分への希釈をベースとする）。滴定可能な油含量の
範囲は、典型的には約０．００４〜約０．０１５％であ
る。

本発明の好ましいオレンジジュース製品は、滴定可能な
油含量的０．０１０％以下を有する。これらの好ましい
製品の場合の滴定可能な油含量の典型的範囲は、約０．
００４〜約０．０１０％である（本発明のオレンジジュ
ース製品の滴定可能な油含量は、本願のパートＡの供給
ジュースの滴定可能な果皮油含量を測定するのに使用し
たのと同じ方法によって１１１１定する）。

本発明のオレンジジュース製品の別の重要な特性は、オ
レンジアロマおよびフレニハー成分である。このオレン
ジアロマ／フレーバー成分中の鍵の化合物は、エタノー
ルである。エタノールの量は、通常、オレンジジュース
製品の「新鮮な」化合物の濃度の指示薬である。本発明
のオレンジジュース製品中のエタノールの量は、約 ４００．０００〜約１．２００．ｏｏｏｐｐｂであるこ
とができる。好ましいオレンジジュース製品は、エタノ
ール量約５００，０００〜約１．０００，０００ｐｐｂ
を有する。

本発明のオレンジジュース製品の「新鮮な」アロマ／フ
レーバー特性は、４種の他の鍵の揮発性化合物によって
更に規定される。これらの化合物は、アセトアルデヒド
、メタノール、酪酸エチル、および３−ヒドロキシヘキ
サン酸エチルである。

アセトアルデヒドの場合には、その量は、約４０００〜
約２０，０００ｐｐｂ、好ましくは約７０００〜約１４
．０ＯＯｐｐｂである。メタノールの場合には、その量
は、約１０，０００〜約６０．０００ｐｐｂ、好ましく
は約２５．０００〜約５０，０００ｐｐｂである。酪酸
エチルの場合には、その量は、約５００〜約２０００ｐ
ｐｂ、好ましくは約７００〜約１４００１）Ｉ）ｂであ
る。３−ヒドロキシヘキサン酸エチルの場合には、その
量は、約１００〜約７００ｐｐｂ、好ましくは約１００
〜約５００　ｐｐｂである（本発明のオレンジジュース
製品中のエタノール、アセトアルデヒド、メタノールお
よび酪酸エチルの量は、本願のパートＥで後述のパージ
／トラップ分析法によって測定する。

３−ヒドロキシヘキサン酸エチルの量は、本願のパート
Ｅで後述の組織均質化分析法によって測定する）。

本発明のオレンジジュース製品のオレンジアロマ／フレ
ーバー成分を規定する別の重要な化合物は、バレンセン
である。バレンセンの量は、オレンジジュース製品がど
の程度「オレンジ様」であるかの重要な指示薬である。

本発明のオレンジジュース製品の場合には、バレンセン
の量は、約２０００〜約２０，０００ｐｐｂである。好
ましくは、その量は、約３０００〜約１０，０ＯＯｐｐ
ｂである（本発明のオレンジジュース製品中のバレンセ
ンの量は、本願のパートＥで後述の組織均質化分析法に
よって測定する）。

また、本発明のオレンジジュース製品のオレンジアロマ
／フレーバー成分は、望ましさがより低いオレンジフレ
ーバー化合物の量に対しての多量のこれらのより望まし
い「新鮮な」　「オレンジ様」の化合物によって特徴づ
けられる。望ましさがより低いオレンジフレーバー化合
物としては、α−ピネン、ミルセンなどのテルペン、お
よびヘキサナール、デカナール、・リナロール、オクタ
ツール、４−テルピネオール、゛α−テルピネオール、
ドデカナール、ノート力トンなどの酸化生成物が挙げら
れる。本発明のオレンジジュース製品の場合には、望ま
しさがより低いオレンジ化合物に対するより望ましい「
新鮮な」／「オレンジ様」化合物の量は、アセトアルデ
ヒドと酪酸エチルと３−ヒドロキシヘキサン酸エチルと
バレンセンとの合計量対ヘキサナールとα−ピネンとミ
ルセンとデカナールとリナロールとオクタツールと４−
テルピネオールとα−テルピネオールとドデカナールと
ノートカトンとの合計量の比率によって規定される。こ
の比率は、本発明のオレンジジュース製品の場合には、
少なくとも約２：１、典型的には約２：１から約１０．
３：１である。比較して、この比率は、オレンジジュー
ス濃縮物から調製された現在市販のオレンジジュース製
品の場合には１．５以下、フロリダバレンシアオレンジ
から調製された手絞りオレンジジュースの場合には少な
くとも１０．４である。

本発明のオレンジジュース製品の場合には、上記の望ま
しさがより低いオレンジフレーバー化合物の各々の瓜は
、次の通りである： 化合物　　　典型ｆｆｉ　（ｐｐｂ） ヘキサナール　　　　　約１０〜約３００α−ピネン　
　　　約１００〜約２０００ミ　ルセ　ン　　　　　約
５００〜約３０００デカナール　　　　約１００〜約１
５００リナロール　　　　約２００〜約２０００オクタ
ツール　　　　　約１０〜約３００４−テルピネオール
　　約５０〜約３００α−テルピネオール　　約５０〜
約３００ドデカナール　　　　　約３０〜約３００ノー
トカトン　　　　　約５０〜約１０００化　合　物　　
　　好ましい量（ｐｐｂ）ヘキサナール　　　　　約３
０〜約２００α−ピネン　　　　約１００〜約１５００
ミ　ルセ　ン　　　　　約８００〜約２８００デカナー
ル　　　　約５０〜約１０００リナロール　　　　約２
００〜約１０００オクタツール　　　　　約１０〜約２
５０４−テルピネオール　　約５０〜約２００α−テル
ピネオール　　約５０〜約２００ドデカナール　　　　
　約５０〜約２００ノートカトン　　　　　約１００〜
約５００（本発明のオレンジジュース製品中のヘキサナ
ールの量は、本願のパートＥで後述のバージ／トラップ
分析法によって測定する。残りの望ましさのより低いオ
レンジ化合物の量は、本願のパートＥで後述の組織均質
化分析法によって測定する）。

本発明のオレンジジュース製品は、Ｂｒ１ｘ固形分対滴
定可能な酸性度（ＴＡ）の適当な比率に処方する。本発
明のオレンジジュース製品の場合には、このＢｒ１ｘ固
形分対ＴＡの比率は、約１２〜約２０であることができ
る。本発明の好ましいオレンジジュース製品は、Ｂｒ１
ｘ固形分対ＴＡの比率約１４〜約１７を有する。この比
率は、異なるＢｒ１ｘ固形分対ＴＡの比率を有する濃縮
物の適当なブレンドによって調節できる。

また、本発明のオレンジジュース製品は、適量の知覚可
能な肉じょうを有するように処方する。

単強度製品の場合には、知覚可能な肉じょうの量は、０
〜約３％であることができる。好ましくは、単強度製品
は、知覚可能な肉じよう量的１〜約２％を有する。オレ
ンジジュース濃縮物の場合には、知覚可能な肉じようの
量は、約２〜約８％であることができる。好ましいオレ
ンジジュース濃縮物は、知覚可能な肉じょう量的４〜約
６％を有する。

また、本発明のオレンジジュース製品は、特に少量の沈
降性向じょうを有する。本願のパートＡで供給ジュース
に関して上記のように、沈降性向しようの量は、粘度に
対して有意の効果を有することがある。本発明のオレン
ジジュース製品は、典型的には沈降性向じよう量的４〜
約１０％を有する。好ましいオレンジジュース製品は、
沈降性向じょう量的６〜約９％を有する（本発明のオレ
ンジジュース製品の沈降性向じよう量の測定法は、本願
のパートへの供給ジュースの場合に使用したのと同じで
ある）。

本発明のオレンジジュース製品は、オレンジジュース濃
縮物とアロマ／フレーバー物質と知覚可能な肉じようと
水との適当なブレンドによって処方する。好ましいオレ
ンジジュース濃縮物源は、本願のパートＣに記載の蒸発
濃縮法によって得られるものである。他の方法によって
得られたオレンジジュース濃縮物がフレーバーがかなり
快くかつ粘度が比較的低い限り、この好ましいオレンジ
ジュース濃縮物は、これらの他の濃縮物とブレンドする
ことができる。この好ましいオレンジジュース濃縮物的
３０〜１００％は、他の濃縮物０〜約７０％とブレンド
する。好ましくは、この好ましいオレンジシュ、−ス濃
縮物約５０〜１００％（最も好ましくは約９０〜１００
％）は、他のｉｌｌ縮物Ｏ〜約５０％（最も好ましくは
０〜約１０％）とブレンドする。

上記のように、本発明のオレンジジュース製品を製造す
る際に使用するオレンジジュース濃縮物は、Ｂｒ１ｘ固
形分対ＴＡの異なる比率を有する濃縮物をブレンドする
ことを包含する。更に、本発明のオレンジジュース製品
を処方する際に使用するオレンジジュース濃縮物は、典
型的には、異なる品種のオレンジ果物から得られる濃縮
物をブレンドすることを包含する。これらのオレンジジ
ュース濃縮物は、典型的には、フロリグ早期／中期バレ
ンシアオレンジ果物に由来する。フロリフバレンシアオ
レンジ果物から得られる濃縮物は、本発明のオレンジジ
ュース製品に特に好ましい。

他のオレンジ果物、特にブラジリアンバレンシア果物か
ら得られる濃縮物は、フロリグ早期／中期バレンシア果
物から得られる濃縮物と一緒に処方できる。典型的には
、本発明のオレンジジュース製品を処方する際に使用す
るオレンジジュース濃縮物は、濃縮物の下記ブレンドを
含む：フロシダ早期／中期果物に由来する濃縮物０〜約
３０％；フロリダバレンシア果物に由来する濃縮物約５
０〜１００％；およびブラジリアンバレンシア果物に由
来する濃縮物Ｏ〜約５０％。好ましくは、濃縮物のこの
ブレンドは、フロリグ早期／中期果物に由来する濃縮物
０〜約２０％、フロリフバレンシア果物に由来する濃縮
物約５０〜１００％、およびブラジリアンバレンシア果
つに由来する濃縮物０〜約５０％を含む。

本発明のオレンジジュース製品を処方する際に使用する
オレンジジュース濃縮物は、オレンジアロマ／フレーバ
ーに関してかなり快い。従って、物質は、オレンジジュ
ースの特性的アロマおよびフレーバーを付与するために
この濃縮物に添加することが必要である。好ましいアロ
マ／フレーバー物質源は、本願のバートＢに従って得ら
れる水性オレンジストリッパーエツセンスおよびオレン
ジストリッパー油である。これらのストリッパーエツセ
ンスおよびストリッパー油は、より望ましいオレンジフ
レーバー化合物対望ましさがより低いオレンジフレーバ
ー化合物の高い比率のため、特に好ましい。

これらの好ましいストリッパーエツセンスおよびストリ
ッパー油の特定のオレンジアロマおよびフレーバー特性
は、原料であった供給ジュースに応じて変化できる。フ
ロリフバレンシアオレンジ果物に由来する供給ジュース
から得られるストリッパーエツセンスおよびストリッパ
ー油は、最も好ましいオレンジアロマおよびフレーバー
特性を有スる。ストリッパーエツセンスは、フロリグ早
期／中期および／またはブラジリアンバレンシアエッセ
ンス０〜約５０％（好ましくは０〜約２０％）およびフ
ロリダバレンシアエッセンス約５０〜１００％（好まし
くは約８０〜１００％）を含む。使用する典型的ストリ
ッパー油は、同様の量の早期／中期／ブラジリアンバレ
ンシア油およびフロリダバンレシア油を含む。

本願のバートＢに従って調製されたストリッパーエツセ
ンスおよびストリッパー油は、所望のオレンジアロマ／
フレーバー衝撃の有意部分を与えるが、他のアロマ／フ
レーバー物質源は、しばしば加えて使用される。例えば
、フロリダ州イートンーパークのフロレックス中フレー
バーズ・リミテッド製フロレックス（Ｐｌｏｒｅｘ）　
５００４１　（酪酸エチル対ヘキサナールの比率２０　
：　１）、５６０１０、フロリダ州セーフティー・ハー
バ−のレッド伊シトラス争スベシャリティーズ製ナチュ
ラル・オレンジ・アロマ（Ｎａｔｕｒａｌ　Ｏｒａｎｇ
ｅ　Ａｒ−ｏｓａ）（＄０７０５７０）　、ナチュラル
・オレンジ・アロマ・プラス（Ｎａｔｕｒａｌ　Ｏｒａ
ｎｇｅ　Ａｒｏｎ＋ａ　Ｐｌｕｓ）（答３７５００２Ｕ
）。エンリッチド・オレンジジスリー・フォールド・エ
ツセンス・オイル（Ｅｎｒｉｃｈｅｄ　Ｏｒａｎｇｅ　
３Ｆｏｌｄ　Ｅｓ５ｅｎｃｅ　０１１）（答３７５２１
２ｕ）などの市販のオレンジエツセンス、およびニュー
ヨーク州ニューヨーク市のインターナショナル・フレー
バーズ・エンド・フラグランシーズ・インコーホレーテ
ッド製フロレックス５８０１Ｒ，シトリフ・オレンジ（
ｃｉｔｒｌｆ’ｌ’　Ｏｒａｎｇｅ）１１５９８０２８
７、ニューヨーク州フローラル・パークのシトラス・エ
ンド・アライド・エラセンシーズ・リミテッド製純度８
５〜９０％のバレンセン〔シトラス・エンド・アライド
（ｃ１ｔｒｕｓ　＆　Ａ１１ｉｅｄ））　、冷間ブレス
果皮油などの市販のオレンジ油は、アロマ／フレーバー
物質の少なくとも一部分を本発明のオレンジジュース製
品に供給するために使用できる。インターナショナル・
フレーバーズ・エンド・フラグランシーズ・インコーホ
レーテッド製オレンジ・ウィズ・アザ−・ナチュラルψ
フレーバーズ（Ｏｒａｎｇｅ　ｗｉｔｈＯｔｈｅｒ　Ｎ
ａｔｕｒａｌ　Ｆｌａｖｏｒｓ）＄１５９８０８２８　
、オハイオ州シンシナティーのフライズ・エンド・フラ
イズ・インコーホレーテッド製ナチュラル・シトラス・
エンハーサー、オレンジ・タイプ（Ｎａｔｕｒａｌ　Ｃ
１ｔ−ｒｕｓ　Ｅｎｌ＋ａｎｃｅｒ、Ｏｒａｎｇｅ　ｔ
ｙｐｅ）などの天然フレーバーの非オレンジ源も、アロ
マ／フレーバー物質源として使用できる。

本発明のオレンジジュース製品を処方する知覚可能な肉
じよう源は、典型的には、本願のバートＡに記載のよう
に部分仕上ジュースから除去されたものである。フレー
バーがかなり快くかつ過度には悪化または損傷されてい
ない市販の知覚可能な肉じよう源も、本発明のオレンジ
ジュース製品で使用できる。

本発明のオレンジジュース製品の製造における典型的ブ
レンド順序は、次の通りである；中間濃縮物は、オレン
ジジュース濃縮物の一部分およびオレンジエツセンス物
質をブレンド槽に加えた後、オレンジ油物質および残り
のオレンジジュース濃縮物を加えることによって調製す
る。これらの物質をブレンドして中間濃縮物を調製する
ことは、好ましくは約３０下の最高温度で行う。−旦す
べての物質をブレンド槽に加えたら、典型的には少なく
とも３０分間混合して、オレンジ油物質が中間濃縮物全
体にわたって均一に分布されることを保証する。この中
間濃縮物は、好ましくは、使用前に約２０下の最高温度
で貯蔵する。

本発明の単強度オレンジジュース製品およびオレンジジ
ュース濃縮物は、この中間濃縮物を適量の知覚可能な肉
じょう、オレンジアロマ／フレーバー物質および水とブ
レンドすることによって調製する。典型的ブレンド順序
は、水および知覚可能な肉じようをブレンド槽に加えた
後、中間濃縮物およびオレンジアロマ／フレーバー物質
を同時に加えることを包含する。水または中間濃縮物は
、適当なりｒｉｘ固形分調節のために、この混合物に添
加できる。また、オレンジ油物質は、適当な滴定可能な
油含量を達成するために添加できる。

−旦調製したら、本発明のオレンジ製品は、カン、箔状
容器、カートン、ビンまたは他の適当な容器に充填でき
る。単強度オレンジジュース製品は、典型的には容器に
充填する前に殺菌または滅菌する。オレンジジュース濃
縮製品の場合には、これらの製品は、典型的にはカンに
充填した後に凍結する。

本発明に従って調製されたオレンジジュース製品の代表
例は、次の通りである。

例　　　■ 大きさ２．５〜３．５インチの晩期フロリフバレンシア
パッキングハウスオレンジを手で選別して、いかなる望
ましくない果物も除去した。オレンジを高果皮クリアラ
ンス＜　３／Ｌ６インチ）で操作するブラウン−モデル
４００ジユース抽出器で抽出して、ジュース中の油含量
を最小限にした。ラグおよび種子は、リファテックス振
動篩（１０メツシユ）を使用することによって、この抽
出ジュー、スから除去した後、ブラウン・モデル３６０
０スクリユ一仕上機（２０メツシユ）を使用して、知覚
可能な肉じようを除去した。得られた供給ジュースは、
下記化学的特性および物理的特性を有していた： Ｂｒ１ｘ　　　　　　　１２．２゜ 滴定可能な酸性度　　　０．７３ 果皮油　　　０．００８％ グリコシド　　　　１０１ｍｇ／　１００ｍｌ本願のバ
ートＢの例２に記載の加工条件と同様の加工条件を使用
して、この供給ジュースの一部分からのオレンジアロマ
およびフレーバー揮発物をストリッピングし、凝縮し、
捕集した。得られたバレンシアストリッパーエツセンス
は、下記Ｎ■成を有していた。

化合物　　　量（ｐｐｍ） エタノール　　　　　　８８２６ アセトアルデヒド　　　　　　　１３４酢酸エチル　　
　　　　８．０８ 酪酸エチル　　　　　　８．９３ ヘキサナール　　　　　　　　０．４３α−テルピネオ
ール　　　　　０．６３セントリーサームＣＴ−ＩＢ遠
心コーン蒸発器を使用して、残りの未ストリッピング供
給ジュースを濃縮した。この蒸発器の操作条件は、次の
通りであった： 供給速度　　　　０６２３ガロン／分 スチーム温度　　１０４〜１０８℃ 回転速度　　　　１２００ｒｐｍ 真　　空　　　　２７．０〜２７．５インチＨｇ蒸気温
度　　　　４０〜４１℃ 蒸発器からの高濃縮ジュースをチラーによって約７８°
Ｆに冷却した。得られたオレンジ濃縮物は、下記物理的
特性および化学的特性を有していた：Ｂ　ｒ　　ｉ　ｘ
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　８３．９゜滴
定可能な酸性度　　　　　　　　３．５７沈降性肉じよ
う（１１，８°Ｂｒ１ｘ）　　　６％グリコシド（１１
，８’　Ｂｒ１ｘ）　　　　１０７ｍｇ／１００ｍｌオ
レンジジュース濃縮製品は、下記成分から調製した： 成　　分　　　　　　　　　　　量（重量２６）バレン
シア濃縮物　　　　　　　６３．８バレンシアストリツ
パー　　　　２０．９エツセンス エツセンスブレンド＊０．３ フレーバー増進剤”　　　　　　　　０．１７知覚可能
な肉じよう　　　　　　　４．８水　　　　　　　　　
　　　　　　　　　１０，０１００．０ ＊エツセンスブレンド組成： バレンシアＴＡＳＴＥエツセンス　　３５９６早期／中
期ＴＡＳＴＥエツセンス　　１５％ナチュラル・オレン
ジ・アロマ・プラス（ｔｆａ７５０Ｑ２ｕ）　　　　　
　　　　　　　２５％ナチュラルΦオレンジ・アロマ （＄０７０５７０）　　　　　　　　　　　　　２５％
林ラフレーバー増進剤成： ＃Ｄ８１１８ナチュラル９シトラスφエンハーサー、オ
レンジ・タイプ　　　　３．３％オレシジ・ウィズ・ア
ザ−・ナチュラル・フレーバーズ（＄１５９８０１１２
８）　　　　　　１．７％エタノール　　　　　　　　
　　９５．０％この製品を調製する際に、知覚可能な肉
じょう、バレンシアストリッパーエツセンス、エツセン
スブレンド、バレンシア濃縮物の１０％および水の９０
％をブレンド槽で一緒にし、約５分間混合して、中間濃
縮物を調製した。次いで、残りのバレンシア濃縮物およ
び水をこの中間濃縮物に加え、追加の１０分間混合した
。この混合の最後の５分間で、フレーバー増進剤を加え
た。ブレンド槽を断熱し、グリコールシステムによって
冷却して製品をブレンド時に３２〜４０′Ｆに保った。

完成オレンジジュース濃縮製品を１２オンスのカンに詰
め、次いで、−１０丁で貯蔵した。このオレンジジュー
ス濃縮製品の物理的特性および化学的特性は、次の通り
であった： Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ　　　　　　　　　　　　　　　　４２
．４゜滴定可能な酸性度　　　　　　　　　　２．４２
果皮油（１１，８”　Ｂｒ１ｘ）　　　　　　　　　０
．００６％沈降性肉じょう（１１，８’　Ｂｒ１ｘ）　
　　　　　　８％フレーバー組成（ｐｐｂ） アセトアルデヒド　　　　　　　　　Ｈ，５９１エタノ
ール　　　　　　　　　９１９，２８４メタノール　　
　　　　　　４２．３７１酪酸エチル　　　　　　　　
　１２９９３−ヒドロキシヘキサン酸エチル　　　−ｍ
−バレンセン　　　　　　　　　　７３１０ヘキサナー
ル　　　　　　　　　　　　　３４α−ピネン　　　　
　　　　　　２８０ミ　　ル　セ　　ン　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　９４４デカナール
　　　　　　　　　　３９Ｇリナロール　　　　　　　
　　　３８５オクタツール　　　　　　　　　　　　［
０４４−テルピネオール　　　　　　　　　−−−α−
テルピネオール　　　　　　　　　　９２ドデカナール
　　　　　　　　　　　　１３０ノートカトン　　　　
　　　　　　　　　３９５例　　　■ 晩期フロリフバレンシアオレンジを洗浄し、選別して、
いかなる望ましくない果物も除去し、ブラウン油抽出器
を使用して脱油した。脱油オレンジを高果皮クリアラン
ス（それぞれ１ｘ８インチおよび１７４インチ）で操作
するブラウン・モデル４００および７００ジユース抽出
器で抽出して、ジュース中の浦含量を最小限にした。ラ
グおよび種子は、リファテックス振動篩（６メツシユ）
を使用することによって、この抽出ジュースから除去し
た後、ブラウン・モデル３９００スクリユ一仕上機（２
０メツシユ）を使用して知覚可能な肉じようを除去し、
遠心分離機を使用して追加の沈降性向じようを除去した
。２つの供給ジュースを得た。その第二のものは、除去
された合意により多い沈降性向じようを有していた：遠
心分離前のこれらの２種の供給ジュースの化学的特性お
よび物理的特性は、次の通りであった： 第一　　第二 Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ　　　　１１．３°　　１２．６゜滴定
可能な酸性度　　０．［ｉｌ　　　　　　Ｏ，７４果皮
酸　　０．０１１％　　０．０１３％グリコシド　　　
　１２４ｍｇ／１００ｍｌ　１２０＋ｎｇ／ｌｏＯｍｌ
沈降性肉じょう　　　１４％　　　　　１６％例Ｉに使
用した加工条件と同様の加工条件を使用して、第一供給
ジュースからのオレンジアロマおよびフレーバー揮発物
をストリッピングし、凝縮し、捕集した。得られたバレ
ンシアストリッパーエツセンスは、下記組成を付してい
た：化合物　　　ユ（ｐｐｍ） エタノール　　　　　　１０９７５ アセトアルデヒド　　　　　　　　８２酢酸エチル　　
　　　　　１，６ 酪酸エチル　　　　　　　３．３ ヘキサナール　　　　　　　　　１，０α−テルピネオ
ール　　　　　　２．８４個のシュミットシグマスター
プレート蒸発器を本願のバートＣの例２に記載の加工条
件と同様の加工条件下で使用して、第一供給ジュースお
よび第二供給ジュースを濃縮した。得られたバレンシア
濃縮物は、下記物理的特性および化学的特性を有してい
た： 第　　−第　　二 Ｂｒ１ｘ　　　６１．２°６１．４” 滴定可能な酸性度　　　３．４　　　３．８（１１，８
°Ｂｒ１ｘで） 沈降性向じょう　　　　　８％　　　　　２％（１１，
８°Ｂｒ１ｘで） オレンジジュース濃縮製品は、下記成分から調製した： 成　　　分　　　　　　　　　　　量　（玉量％）バレ
ンシア濃縮物’　　　　　　　６７．３バレンシアスト
リツパー　　　　１３．９エツセンス エツセンスブレンド木本　　　　　　０．３３フレ一バ
ー増進剤本本＊　　　　　　０．１７ストリツパー油　
　　　　　　　　０．００８５冷間ブレス果皮浦　　　
　　　　　０．００８５知覚可能な肉じょう　　　　　
　　４．８水　　　’　　　　　　　　　　　　　　　
　１３．５１００．０ ＊第一濃縮物８０％、第二濃縮物２０％＊＊エツセンス
ブレンド組成： ナチュラル・オレンジ・アロマ・プラス（ｔ３７５００
２ｕ）　　　　　　　　　　　　７５％ナチュラル・オ
レンジ・アロマ （ｌｔ０７０５７０）　　　　　　　　　　　　　２５
％林＊フレーバー増進剤組成： ＃Ｄ８１１８ナチュラル・シトラス・エンハンサ−、オ
レンジ・タイプ　　　　３．３％オレンジ・ウィズ・ア
ザ−・ナチュラル・フレーバーズ（ｌｔ１５９８０８２
ｇ）　　　　　　１．７％二ソノタール　　　　　　　
　　９５．０％この製品を調製する際に、知覚可能な肉
じよう、バレンシアストリッパーエツセンス、エツセン
スブレンド、バレンシア濃縮物の１０％および水の９０
％をブレンド槽で一緒にし、約５分間混合した。ストリ
ッパー油および冷間ブレス油をこのブレンドに加え、次
いで、５分間混合して中間濃縮物を調製した。次いで、
残りのバレンシア濃縮物および水をこの中間濃縮物に加
え、追加の１０分間混合した。この混合の最後の５分に
、フレーバー増進剤を加えた。完成オレンジジュース濃
縮製品を１２オンスのカンに詰め、次いで、−１０’Ｆ
で貯蔵した。このオレンジジュース濃縮製品の物理的特
性および化学的特性は、次の通りであった：Ｂ　ｒ　ｉ
　ｘ　　　　　　　　　　　　　　　４１．７゜滴定可
能な酸性度（１１，８’　Ｂｒ１ｘで）　　　　０．６
９果皮油（１１，８°Ｂｒ１ｘで）　　　　　　　　０
．００６％沈降性肉じょう（１１，８’　Ｂｒ１ｘで）
　　　８％粘度（＋１．８°Ｂｒ１ｘで）　　　　　　
　　５．８ｃｐｓ（平均）フレーバー組成（ｐｐｂ） アセトアルデヒド　　　　　　　　　　７７４５エタノ
ール　　　　　　　　８８８．４４２メタノール　　　
　　　　　　２７．４３６酪酸エチル　　　　　　　　
　　　　　９１７３−ヒドロキシヘキサン酸エチル　　
　１２１バレンセン　　　　　　　　　６３４１ヘキサ
ナール　　　　　　　　　　　　１４４α−ピネン　　
　　　　　　　　　１９５ミ　　ル　セ　　ン　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　８４６デカ
ナール　　　　　　　　　　３１１リナロール　　　　
　　　　　　７５２オクタツール　　　　　　　　　　
　　　２１４−テルピネオール　　　　　　　　　　６
３α−テルピネオール　　　　　　　　　　１６３ドデ
カナール　　　　　　　　　　　　　５２ノートカトン
　　　　　　　　　　　　　２３７例　　　■ フロリフバレンシアオレンジを洗浄し、選別して、いか
なる望ましくない果物も除去した。本願のパートＡの例
４に記載のジュース加工条件と同様のジュース加工条件
を使用して、オレンジをＦＭＣ低油ジュース抽出器で抽
出した。知覚可能な肉じようは、ＦＭＣモデルＵＣＦ２
００スクリュー仕上機を使用することによって、この抽
出ジュースから除去した後、遠心分離機を使用して追加
の沈降性向じょうを除去した。得られた供給ジュースは
、下記化学的特性および物理的特性を有していた： Ｂｒ１ｘ　　　　　　　　　　　　１２．３”滴定可能
な酸性度　　　　　０．９１ 果皮油　　　　０．０１２％ グリコシド　　　　　１２０ｍｇ／　１００ｍｌ沈降性
肉じょう　　　　　１０％ 粘　　　度　　　　　　　　　　　９．　０ｃｐｓ例■
で使用した加工条件と同様の加工条件を使用して、この
供給ジュース中のオレンジアロマおよびフレーバー揮発
物をストリッピングし、凝縮し、捕集した。得られたフ
ロリフバレンシアス・トリッパ−エツセンスは、下記組
成を存していた：化合物　　ｆｆｌ（ｐｐｍ） エタノール　　　　　１３１７７ アセトアルデヒド　　　　　　１１９ 酢酸エチル　　　　　　４．３ 酪酸エチル　　　　　　３．６ ヘキサナール　　　　　　　　０．９ α−テルピネオール　　　　　１．２ ４個のシュミットシグマスクープレート蒸発器を本願の
パートＣの例２に記載の加工条件と同様の加工条件下で
使用して、ストリッピングされた供給ジュースを濃縮し
た。得られたフロリフバレンシア濃縮物は、下記物理的
特性および化学的特性を有していた： Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ　　　　　　　　　　　　　［＋３．２
＠滴定可能な酸性度　　　　　　　　４．３９沈降性肉
じよう（１１，８’　Ｂｒ１ｘ）　　　　８％粘度（１
１，８”　Ｂｒ１ｘで）５，６グリコシド（１１，８＠
Ｂｒ１ｘ）　　　　ｌ１６Ｉｎｇ／ｌｏＯｍｌオレンジ
ジュース濃縮物および単強度製品は、下記成分から調製
した： 成　　　　分　　　　　　　　量　　（重量％）フロリ
フバレンシア濃縮物　　３２．６ブラジリアンＴＡＳＴ
Ｅ濃縮物”　　３２．２フロリダバレンシアストリツ　
　５．６バーエツセンス ブラジリアンストリツパーエ　２．９ センス＊＊ 第一エツセンスブレンド＊＊＊　　　０．４フロレツク
ス・アロマ＃１０　０．８ 第二エツセンスブレンド＊＊＊＊　　０．１６ストリツ
パー油　　　　　　　　０．ＯＬ９冷間ブレス果皮油　
　　　　　０．００８スφオイル（ｔｔ３７５５２１２
ｕ） 油ブレンド＊＊＊＊＊　　　　　　　　０．００５知覚
可能な肉じょう　　　　　　４．８［７，４コ＊＊＊＊
＊＊水　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　２０．５［１７，９コネ木本本＊＊＊ブラジリ
アンＴ　Ａ　Ｓ　Ｔ　Ａ　濃縮物の物理的特性および化
学的特性： Ｂｒ１ｘ　　　　　　　　　　　　　６４．１゜滴定可
能な酸性度　　　　３．８６ 果皮浦　　　０．００６％ 沈降性肉じよう　　　　　８％ 粘度（１１，８°Ｂｒ１ｘで）　　　６．　１Ｃｐｓ＊
＊フロリダバレンシアストリツパーエツセンスと同様の
加工条件下でブラジリアンバレンシア供給ジュースから
取得 零零零例■におけるエツセンスブレンドと同じ＊＊林第
二エツセンスブレンド組成： フロリフバレンシアストリッパーエッセンス：６７％ フロレックス＃５６０１０　　：　　３３　　　％＊＊
＊＊＊油ブレンド組成： フロリフバレンシア ストリッパー油　　　　　　　　８．３％フロリリフ期
／中期 ストリッパー浦　　　　　　　　３．０％冷間ブレスバ
レンシア果皮油　２０．４％ス・オイル１ｆ３７５２１
２ｕ）　　　　３８　、０％シトリフ・オレンジ （＄１５９８０２６７）　　　　　　　　　２３．　２
％Ｃ＆Ａバレンセン （純度　８５〜９０％）７．１％ ＊林＊＊＊カッコ内のＮＯ８：単強度製品用濃縮物ブレ
ンド 濃縮製品を調製する際に、知覚可能な肉じよう、ストリ
ッパーエツセンス、エツセンスブレンド、全濃縮物の１
０９６および水の９０％をブレンド槽で一緒にし、約５
分間混合した。次いで、ストリッパー油、冷間ブレス果
皮油、エツセンス油および浦ブレンドを加え、５分間混
合して中間濃縮物を調製した。次いで、残りの濃縮物お
よび水をこの中間濃縮物に加え、追加の１０分間混合し
た。

完成オレンジジュース濃縮製品を１２オンスのカンに詰
め、次いで、−１０丁で貯蔵した。完成濃縮物を適量の
水で稀釈し、次いで、３４丁での貯蔵のためにカートン
への充填前に滅菌した以外は、単強度製品を濃縮製品と
同じ方法で調製した。これらのオレンジジュース製品の
物理的特性および化学的特性は、次の通りであった： 濃縮物　単強度 Ｂ　ｒ　ｉ　ｘ　　　　　　４１．８°　　１１．６゜
果皮油（１１，８’　Ｂｒ１ｘで）　　　０．０１３％
　　　０．０１３％粘度（ＬＬ、８°Ｂｒ１ｘで）　　
　　５．４ｅｐｓ　　　　５．４ｃｐｓフレ一バー組成
（ｐｐｂ） アセトアルデヒド　　　　　　１０．４７１エタノール
　　　　　　　　　７０［ｉ、０５３メタノール　　　
　　　　　　４４．７７５サン酸エチル バレンセン　　　　　　　　　　３６４８ヘキサナール
　　　　　　　　　１２７α−ピネン　　　　　　　　
　　　１４４７ミルセン　　　　　　　　　　　２７４
０デカナール　　　　　　　　　　８６１リナロール　
　　　　　　　　　　９４３オクタツール　　　　　　
　　　　２１３４−テルピネオール　　　　　　１９Ｂ
α−テルピネオール　　　　　　１６３ドデカナール　
　　　　　　　　　Ｉ１１ノートカトン　　　　　　　
　　　１０１Ｅ６分析法 パージ／トラップヘッドスペース分析システムは、ヒユ
ーレット−バラカード（ｌｌｅｖｌｅｔｔ−Ｐａｃｋａ
−ｒｄ）（ＨＰ）７６７５Ａパージ／トラツプサンプラ
ーおよびＨＰ５８８０Ａガスクロマトグラフ（Ｇ、Ｃ，
）からなる。この分析システムは、自動操作用に修正す
る。毛管カラムへの試料導入は、４方弁を７６７５Ａサ
ンプラーに加え、コールドトラップを５８８０ＡＧ、Ｃ
，のカラムオーブンに加えることによって達成する。

ジュースの試料１ｍｌをテフロン（ＴｅｆｌｏｎＲ）被
覆撹拌棒付きの試料採取容器（容量１５ｍｌの培養管）
に入れる。水浴（２７±１℃）中で磁気撹拌下に５分間
平衡後、揮発性化合物をヘリウムによって１０ｍｌ／分
の速度で１分間室温の吸着管に掃引する。吸着管にテナ
ックス（ＴｅｎａｘＲ）　　（８０／１００メツシユ）
吸着剤（ミルトン・ロイ・カンパニーのアプライド・サ
イエンス。デイビジョン）２００ｍｇおよび各端でシリ
ル化ガラスウールの小さいプラグを充填して吸着剤を所
定位置に保つ。

この疎水性重合体は、有機揮発物を選択吸着し、水を含
をするヘリウム流を雰囲気にベントする。。

次いで、テナックス０管を清浄な乾燥へ１功ムガス（流
量１０ｍｌ／分）で更に１分間フラッシングして、トラ
ップから水を除去する（この水は、毛管カラムの冷間ト
ラッピングシステムでの氷形成によって目詰り上の問題
を生ずることがある）。

毛管カラムへの試料注入をテナックス■トラップの脱希
および毛管カラムの第一部分（２インチ）上への脱着試
料の再濃縮によって遂行する。熱脱着は、テナックス■
管をそれを通して流量２．７ｍｌ／分で流れるヘリウム
で８分かけて２００℃に迅速に加熱することによって行
う。毛管カラムの第一部分は、液体窒素（−１５０℃）
で冷却されたトラップ内に配置されている。試料をテナ
ックス■管から毛管カラム上に掃引し、そこで液体窒素
温度において狭いバンドで凝縮する。試料の毛管カラム
への注入の場合には、冷却後、この冷トラップを非常に
迅速に加熱する。１４０℃に達するのに約２０秒かかり
、温度を１４０℃に１分間保持する。ヘリウム開閉弁お
よび冷トラップの冷却および加熱順序を予プログラム化
モードで０動制御する。

使用する毛管カラムは、デュラワックス−３（Ｄｕｒａ
ｗａｘ−３）融解シリカ毛管カラム（Ｊ＆Ｗサイエンテ
ィフィック・インコーホレーテッド、内径０．３２ｍｍ
Ｘ長さ６０ｍ）である。デュラワックス−３は、カルボ
ワックス−２０Ｍ　（ｃａｒｂｏｖａｘ−２０Ｍ）　５
０％およびメチルシリコーン５０％を含有する安定化液
相である。毛管カラム出口でのキャリヤーガス流（Ｈｅ
）は、２．７ｍｌ／分（４０℃でガス線速度３４．５ｃ
ｍ／秒）である。注入ポートおよび火炎イオン化検出器
温度をそれぞれ１８０℃および２２０℃に設定する。カ
ラムオーブン温度を５０℃に１８分間保持し、１．５℃
／分で７０℃に上げ、次いで、５℃／分で１４５℃に上
げ、次いで、１４５℃に８分間保持する。

化合物を既知標準の場合に得られたピークの保持時間お
よび質量分光測定によって同定する。スーパー（Ｓｕｐ
ｅｒ）　Ｉ　Ｎ　ＣＯＳデータシステムを使用して、パ
ージ／トラップヘッドスペース分析システムをフィニガ
ン・マット（Ｆｉｎｎｉｇａｎ　Ｍａｔ）４５００質量
分析計に直接接続した。ピーク面積の積分をヒューメッ
トーパッカード５８８ＯＡ系列端子、レベル４、または
ヒューメットーパッヵード３３５７Ｅ実験室自動化シス
テムの使用によって得る。この自動化ヘッドスペース分
析システムは、アロマ化合物の大部分に良好な精度を与
える（相対標準偏差率−５，０〜１４．７％、ｎ−６）
。ジュース試料を単強度、即ち、１１．８゜Ｂｒ１ｘで
分析する。

オレンジジュース中の５種の同定成分（アセトアルデヒ
ド、メタノール、エタノール、酪酸エチルおよびヘキサ
ナール）の濃度を定量するために、揮発性成分を取り除
いたオレンジジュースへの個々の成分の標準添加を使用
して、線回＋＝分析を遂行する。重複分析データを有す
る５種の異なる濃度範囲を使用して、表１に示す線回帰
式を作る。

Ｙは、クロマトグラム上の個々の成分のピーク面積を表
す。オレンジジュース中の成分の濃度（ｐｐＩｍ）をＸ
として表現する（ｐｐＩＩｌは１０００をかけることに
よってＩ）Ｉ）ｂに換算できる）。これらの式から、オ
レンジジュース中の５成分の濃度を同じ分析条件下で得
られたヘッドスペースクロマトグラム上のピーク面積か
ら計算する。

表　　　１ アセトアルデヒド　Ｙ−１５８，９４Ｘ＋１．８８　　
０．９９８メタノール　　Ｙ−１３，３０Ｘ＋５１．２
０　　０．９９８エタノール　　Ｙ−２４，５３Ｘ＋６
８１．５３　０．９９３酪酸エチル　　Ｙ−７９０，７
５Ｘ−１，２００，９９８ヘキサナール　　　Ｙ−３２
Ｇ、５８Ｘ＋１８．９５　　０．９９５Ｌ０組織均質化
法 組織均質化（ＴＨ）法は、オレンジジュースフレーバー
成分の溶剤、塩化メチレンでの直接抽出をベースとする
。均質化後、溶剤層を分離し、蒸発して小容量とする。

内標準を使用して、定二化を行う。

校正標準は、後述のように調製する： 化合物　　量（ｇ）　　ｌｌ１ｇ／ｍｌノートカトン　
　　　　０．０Ｇ９４　　　０．６９２０バレンセン　
　　　０．４０８２　　３．７４５６ドデカナール　　
　　　０．０４Ｌ０　　　０．３１６１ｄ−カルボン　
　　　　　０．０４Ｇ８　　　０．４Ｇ１０デカナール
　　　　０．３３８２　　３．１３８５α−テルピネオ
ール　　０．０９２０　　　０．９０５３３−ヒドロキ
シヘキ　　０．０９３０　　　０．９１７９サン酸エチ
ル ノナナール　　　　０．０８１３　　０．７９８７リナ
ロール　　　　０．３４３２　　．３４４２８オクタツ
ール　　　　　０．０３９７　　　０．３９５０γ−テ
ルピネン　　　　　０．０９２０　　　０．９０４４リ
　　モ　ネ　　ン　　　　　　　　　７７．５８８９　
　　７７３．３６１９オクタナール　　　　　０．４１
５０　　　４．１０６１ミ　　ル　セ　　ン　　　　　
　　　　　　１．２９９７　　　　　　Ｌ２．２３０２
α−ピネン　　　　　　　０．４２４３　　　４．Ｌ５
３９酪酸エチル　　　　　　Ｏ，１７９Ｌ　　　　Ｌ、
７８９２ヘキサナール　　　　　ロ、０３９９　　　０
．３９４Ｇ４−テルピネオール　　０．１ＯＬ５　　　
０．９８０５内標準溶液、プロピルベンゼン１０μｇを
酢酸エチル４０ｍｌに加えることによって調製する。校
正のためには、校正標準混合物２００μｇを揮発性成分
を取り除いたオレンジジュース濃縮物に加える。この校
正試料を使用前に１１，８゜Ｂｒ１ｘに希釈する。

分析法は、次の通りであるニオレンジジュース（１１，
８°Ｂｒ１ｘ）３０ｚを１００ｍｌ質量のシリンダーに
秤量添加する。内標準溶液（５０μｌ１ｌ）、塩化メチ
レン（８ｍｌ　）および飽和塩溶液（３ｍｌ　）をオレ
ンジジュース試料に加える。次いで、試料を３０秒間均
質化する。均質化された試料を遠心管に移し、１０，０
００ｒｐｍにおいて５℃で３０分間遠心分離する。溶剤
下層を５ｍｌのバイアルに移し、窒素下で蒸発して小容
量とする。

毛管力ラムインゼクター付きのヒユーレット−パラカー
ド５８８０Ａガスクロマトグラフを分析で使用する。ベ
ーシックプログラムを有するヒユーレット−バラカード
３３５フミニコンピユーターを使用して、ガスクロマト
グラフからデータを得る。下記条件を使用する： 空気流量：３００ｍｌ／分 水素流量：３０ｍｌ／分 窒素流量：３０ｍｌ／分（メーキャップガス）ヘリウム
流量：’３ｍｌ／分（キャリヤーガス）（２０ｐｓｌ設
定） スプリット流：２０ｍｌ／分 隔壁パージ流：２〜３ｍｌ／分 ＤＸ−４融解シリ力毛管カラム （０，３２＋＋＋＋ｓＸ６０ｍ、Ｊ　＆Ｗプサインティ
フィック）を分析のために使用する。

オーブンを５０℃で５分間加熱し、次いで、２℃／分で
１２０℃の温度に上げさせる。次いで、オーブン温度は
、１．５℃／分で１６０℃の温度に上がり、次いで、８
℃／分で２１０℃の温度に上がり、次いで、３℃／分で
２４０℃の温度に上がり、次いで、２４０℃に１０分間
保持する。

校正試料の塩化メチレン抽出物をガスクロマトグラフに
注入して、各成分の保持時間および応答因子を確立する
。校正抽出物の応答因子を予め測定したようなストリッ
ピングしたオレンジジュース濃縮物に存在する残渣量に
関して補正する。フィニガンＭＡＴ４５００ＧＣ質量分
析計によって測定したような既知標準の保持時間データ
を使用して、タロマドグラム中の各化合物のアイデンテ
ィティを確認する。

ヒユーレット−バラカード３３５フミニコンピユーター
を使用して、データをガスクロマトグラフから得る。ジ
ュース試料中の各化合物の量（ｍｇ／ｍｌまたはｐｐｂ
）を次の通り計算する：×（内標準のｆｆ１） Ｃ，フラバノイドグリコシド分析 ヘスベリジン２４０ｍｇ／　１００ｍｌを含有するスト
ック溶液は、純度８０％のへスベリジン３００ｍｇを０
．１ＮｌＮＮａＯＨ８Ｏを含有する１００ｍｌ容量のフ
ラスコで溶解し、ｐＨを氷酢酸で７．０に調節し、次い
で、蒸留水で所定容量に希釈することによって調製する
。

このストック溶液から、１００ｍｌ当たりへスベリジン
４０．８０．１２０．１８０ｍｇを含有する標準溶液も
調製する。

ストック溶液および４種の標準溶液を使用して、次の通
り標準分光光度曲線を得る： 各溶液の場合に、３個の試験管を使用する（すべてで１
５個）。各試験管にジ・エチレングリコール（９０％濃
度）５ｍｌおよび標準溶液０．１ｍｌをピペットで分注
する。各試験管を渦ミキサーで良く混合した後、４ＮＮ
ａＯＨＯ，１ｍｌを第二および第三試験管に加え、その
後渦ミキサーで混合する。分光測光を行う前に、試験管
を黄色の十分な顕色のために４５分間放置する。標準溶
液およびジエチレングリコールのみを含有する第一試験
管を使用して、分光光度計（バラシュ・エンド・ロンゾ
・スペック２１）の零点規正を第二および第三試験管の
場合の４２Ｏｎ１１で行う。第二および第三試験管の読
みを平均して、各標準溶液の吸光度の値を得る。ストッ
クおよび標準溶液の吸光度の値をプロットして、標準曲
線を与える。この標準曲線から、吸光度の値はへスベリ
ジンｍｇ／１００ｍｌに換算できる。

フラバノイドグリコシドに関して分析されるジュース試
料は、知覚可能な肉じよう、即ち、２０メツシユ篩を通
過しない肉じようを含むべきではない。各ジュース試料
の吸光度の値は、ストックおよび標準溶液の吸光度の値
を測定するのに使用したのと同じ方法によって測定する
。次いで、ジュース試料の吸光度の値を標準曲線と比較
して、試料中のへスベリジンｍｇ／　１００　ｍｌを求
める。

ｄ、粘度 ＵＬアダプターの試料カップに粘度標準（既知粘度５〜
１０センチポアズ）１６ｍｌを注ぐ。ブルックフィール
ドＬＶＴＤ回転粘度計を据える（ＵＬアダプターを２５
℃の水浴に入れる）。読みを１２ｒｐｉで取る前に、試
料カップ中の粘度標準を水浴中で１０分間平衡させる。

粘度標準の既知粘度を１２ｒｐＩｌでの平均ダイアル読
みで割って、応答因子を求める。

知覚可能な肉゛じようは、２０メツシユ篩を通過させる
ことによってジュース試料（１１，８゜ＢｒＬｘの固形
分）から除去する（濃縮製品の場合には、肉じょう除去
前に、水を加えてジュース試料を１１．８°Ｂｒ１ｘに
希釈する）。ＵＬアダプターの試料カップに篩分は試料
１６ｍｌを注ぐ。

粘度計のＵＬアダプターを８℃の水浴に入れる。

読みを１２ｒｐｍで取る前に、篩分はジュース試料を水
浴中で１５分間平衡させる。１２ｒｐｍでのジュース試
料の粘度は、ダイアル読みに応答因子をかけることによ
って求める。

ｅ、沈降性向じょうの容量％ ジュースは、均一な試料を得るのに十分な程撹拌する。

知覚可能な肉じょうは、２０メツシユ篩を通過させるこ
とによって試料から除去する（濃縮製品の場合には、知
覚可能な肉じょう除去前に、水を加えてジュース試料を
１１．８°Ｂｒ１ｘに希釈する）。篩分は試料を８０±
２丁の温度で平衡する。次いで、２個の５０ｍｌの円錐
形の目盛管に良く混合された平衡試料の各々正確に５０
ｍｌを充填する。管は、目盛尺が回転方向に面するよう
に遠心分離機（ＩＥＣモデルＨＮ−８Ｉ　Ｉ、ＩＥＣ遠
心ヘッド＃２１５、■ＥＣトラニオンリング＃３２５、
ＩＥＣシールド＃３２０）に入れる。荷重を釣り合わせ
ながら、試料を１５００ｒｐ＋ｍで１０分間遠心分離す
る。容管の底の肉じようのｍｌを最も近いｍｌまで読み
、次いで、２をかけて沈降性向じようの容量％を得る。

管の値を平均して、試料の沈降性向じょうの容量％を得
る。

ｆ９滴定可能な果皮油含量（スコツトオイル法） この方法は、ナシ等、シトラス・サイエンス・エンドや
テクノロジー、Ｖｏｌ、２（１９７７）、ｐｐ、５０Ｂ
−５０８に記載のスコツトオイル法をベースとする。こ
の方法においては、果皮油をジュース試料の２−プロパ
ツール溶液から蒸留し、次いで、酸性媒体中の標準ＫＢ
ｒ−ＫＢｒＯ３溶液で滴定する。

０．０２５ＮＫＢｒ−ＫＢｒＯ３滴定液は、０、　　Ｉ
　ＮＫＢ　ｒ−ＫＢ　ｒ　Ｏ３溶液（テキサス州アーリ
ングトンのＲＩＣＣＡケミカル争カンパニー製、カタロ
グＮｏ、１１７０）１部を蒸留水３部で希釈することに
よって調製する。酸性指示薬溶液も、０．１％メチルオ
レンジ溶液５ｍｌを希塩酸溶液（蒸留Ｈ２０２部、ＨＣ
ｌ１部）１０００ｍｌと一緒に混合することによって調
製する。

標準スコツト果皮油蒸留装置をこの方法で使用する。こ
の装置は、本質上平底蒸留フラスコ、傾斜アダプターお
よび蒸留冷却器からなる。

ブランク滴定値（ＴＢ）は、２−プロパツール２５ｍｌ
および酸性指示薬溶液１０ｍｌを含有する３種の別個の
混合物を滴定液で滴定し、次いで、使用する滴定液の合
計量ｌを３で割ることによって得られる。

単強度製品および供給ジュースの場合には、良く混合さ
れたジュース試料２５ｍｌを沸騰チップまたはビーズを
含有する蒸留フラスコにピペットで分注した後、２−プ
ロパツール２５ｍｌを加える。

次いで、蒸留フラコス中の混合物を約８５℃の温度に加
熱する。水蒸気の凝縮が移送管上に表れるまで、留出物
を捕集する（留出物的３５ｍｌ）。次いで、留出物に酸
性指示薬溶液１０ｍｌを加える。

磁気撹拌機で撹拌しながら、酸性留出物溶液を無色の終
点まで滴定液で滴定する。終点に達するのに必要とされ
る滴定液の容ｊ１（ＴＳ）を記録する。

次いで、試料の滴定可能な果皮油％を下記計算によって
得る： 滴定可能な果皮油〜（ＴＳ−ＴＢ）　Ｘｏ、　　００４
濃縮製品の場合には試料を１１，８°Ｂｒ１ｘに希釈す
るまで、水を加える。次いで、この希釈試料の滴定可能
な果皮油含量を単強度製品および供給ジュースの場合に
使用したのと同じ方法によって測定する。

標準混合物溶液は、無水エタノール（ｉｏｍｌ）を５０
ｍｌ容量のフラスコに加えた後、オレンジジュースに存
在する各種の化合物を以下の表示量で加えることによっ
て調製する。

化合物　　　量（μＩ）　ｐｐｍ（ｗ／ｖ）ｎ−プロパ
ツール　　　　　　４０　　３．２１ジアセチル　　　
　　　　８０　　５．７９酢酸エチル　　　　　　１５
０　１３．４９イソブタノール　　　　　　　　４０　
　３．２Ｏｎ−ブタノール　　　　　　　　２５２・０
１１−ペンテン−３−オール　　　２５　　２．０’６
ブロピオン酸エチル　　　　　　４０　　３．５Ｇ酪酸
メチル　　　　　　　２５　　２．２３アセタール　　
　　　　　１５０　１２．４２ペンタノール　　　　　
　　　　４０　　３．２５ヘキサナール　　　　　　　
　　４０　　３．２２酪酸エチル　　　　　　１５０　
１３．１８ｔｒａｎｓ−２−ヘキセナール　　　　４０
　　３．３２ｃｉｓ−３−ヘキセノール　　　　　４０
　　３．３４ヘキサノール　　　　　　　　　４０　　
３．２３ヘプタナール　　　　　　　　４０　　３．０
０オクタナール　　　　　　　　　４０　　３．２４リ
モネン　　　　　４０　３．３５ オクタツール　　　　　　　　　４０　　３．２９リナ
ロール　　　　　　　８０　　６．７８３−ヒドロキシ
ヘキサン酸　　　４０　　３．８４エチル テルピネン−４−オール　　　　３０　　２．６７α−
テルピネオール　　　　　　４０　　３．７０デカナー
ル　　　　　　　２５　　１．９３ネラール　　　　　
４０　１．１２ ｄ−カルボン　　　　　　　　　　２０　　１．８９ゲ
ラニオール　　　　　　　　　８０　　２．５１ゲラ二
アール　　　　　　　　　４０　　２．１２チモール　
　　　　４１　４．１０ バレンセン　　　　　　　４０　　２．６９ノートカト
ン　　　　　　　　　８０　　２．５２上記化合物のす
べてをフラスコに加えた後、標準混合物溶液をエタノー
ルで所定容量に希釈する。

内標準溶液も、小容量（２〜３ｍｌ）の蒸留水を１０ｍ
ｌ容量のフラスコに加えることによって調製する。シク
ロヘキサノン（２５μＮ）を加え、水／シクロヘキサノ
ン内標準溶液を蒸留水で所定容量に希釈する。

校正溶液は、１５％エタノール溶液４ｍｌを２ドラムの
バイアルにピペットで分注し、次いで、このバアイルに
内標準溶液２０μｇおよび標準混合物溶液２０μｇを加
えることによって調製する。

試料溶液は、先ずピペットを試料の一部分で２回すすぎ
、試料４ｍｌの２ドラムのバイアルにピペットで分注し
、バイアルに内標準溶液２０μｇを加えることによって
調製する。

毛管力ラムインゼクター付きのヒユーレット−バッカー
１５８ｇ０Ａガスクロマトグラフを分析で使用する。ベ
ーシックプログラムを有するしューレットーバッカード
３３５７ミニコンビユーターを使用してデータをガスク
ロマトグラフから得る。下記条件を使用する： 空気流Ｉｎ　：　２５０ｗ１１分 水素流量：３０ｍｌ／分 窒素流Ｊｉ：３０ｍｌ／分（メーキャップガス）ヘリウ
ム流ｆｆｉ：２ｍｌ／分（キャリヤーガス）（９，５ｐ
ｓｉ設定） スプリット流：１０ｍｌ／分 隔壁パージ流：３ｍｌ／分 ＤＢ−１融解シリ力毛管カラム （０，３２＋ｍＸ３０ｍ５Ｊ＆Ｗサイエンティフィック
）をガスクロマトグラフの場合に使用する。

オーブンを４０℃で７分間加熱し、次いで、３．０℃／
で８０℃の温度に上げさせる。次いで、オーブン温度は
、５℃／分で２４０℃の最終温度に上がり、次いで２４
０℃に５分間保持する。

校正溶液の１μｇ部分をガスクロマトグラフに注入して
、存在する各種の化合物の保持時間および応答因子を確
立する。試料溶液の１μｇ部分をガスクロマトグラフに
注入し、次いで、校正溶液ガスクロマトグラフと比較し
て各種の化合物を同定する。試料溶液中の各化合物の量
（ｍｇ／ｍｔまたはｐｐｍ）を次の通り計算する： ×（内標準のｊｌ） フィー分析 内標準溶液は、ｎ−プロパツール（０、２ｍｌ　）を２
５０ｍｌ容量のフラスコに加え、次いで、蒸留水で所定
容量に希釈することによって調製する。

アセトアルデヒドストック溶液も、蒸留水５ｍｌを２５
ｍｌ容量のフラスコに加えることによって調製する。ア
セトアルデヒド（１ｍｌ）を加え、アセトアルデヒドス
トック溶液を蒸留水で所定容量に希釈する。

校正溶液は、蒸留水３００ｍｌを５００ｍｌ容量のフラ
スコに加えた後、エタノール１０ｍｌ．メタノール１ｍ
ｌおよびストックアセトアルデヒド溶液８ｍｌを加える
ことによって調製する。この校正溶液を蒸留水で所定容
量に希釈する。

校正試料は、校正溶液１ｍｌおよび内標準溶液１ｍｌを
１ドラムのバイアルにピペットで分注することによって
調製する。

試料溶液は、試料１ｍｌおよび内標準溶液１ｍｌを１ド
ラムのバイアルにピペットで分注することによって調製
する。

火炎イオン化検出器付きのヒユーレット−パラカード５
８９０ガスクロマトグラフを分析で使用する。ヒユーレ
ット−パラカード３３９０Ａ積分器を使用して、データ
をガスクロマトグラフから得る。下記条件を使用する： 空気流量：３８ｐｓｉ 水素流量：１２ｐｓｉ 窒素流量：２５ｍｌ／分 カルボバック（ｃａｒｂｏｐａｃｋ）　Ｂ　／　５％８
０／１２０メツシユ充填カラム（２＋１１！１Ｘ６フイ
ート）をガスクロマトグラフの場合に使用する。

オーブンを２分かけて８０℃に加熱し、次いで、８．０
℃／分で１２０℃の温度に上げさせる。インゼクター温
度は１５０℃であるのに対し、検出器温度は２００℃で
ある。

校正試料の１μｇ部分をガスクロマトグラフに注入して
、エタノール、メタノールおよびアセトアルデヒドの場
合の保持時間および応答因子を確立する。試料溶液の１
μｇ部分をガスクロマトグラフに注入し、次いで、校正
試料ガスクロマトグラフと比較して各種の化合物を同定
する。試料溶液中の各化合物のｆｆｉ　（ｒＡｇ　／　
ｍｌまたはｐｐｍ）を次の通り計算する： ×（内標準の量） 標準混合物は、オレンジ油に存在する下記化合物をフラ
スコに以下の表示量で加えることによって調製する二 化合物　　量（μｌ）　　ｍｇ／ｍｌ アセトアルデヒド　　　　　　５０　　　０．４３３９
メタノール　　　　　　７０　　０．６１９３エタノー
ル　　　　　　１００　　　０．８８４１ヘキサナール
　　　　　　　　３０　　　０．２７Ｑ５酪酸エチル　
　　　　　５０　　０．４９１５ｔ　ｒａｎｓ−２−ヘ
キサナール　　　４０　　　０．３７２１ｃｉｓ−３−
ヘキセノール　　　　３０　　　０．２８０３ヘキサノ
ール　　　　　　　　３０　　　０．２７０９α−ピネ
ン　　　　　　４００　　　３．７８４３β−ピネン　
　　　　　　３０　　　０．２８７Ｂミルセン　　　　
１３００　１０．９７９５オクタナール　　　　　　　
３００　　　２．７２６０リ　　モ　ネ　　ン　　　　
　　　　　　　　８５０００　　　　　７９１１．３８
８６フーテルピネン　　　　　　　７０　　　０．６２
４６オクタノール　　　　　　　　１３０　　　１．１
９８２リナロール　　　　　　２００　　　１．８９８
３ノナナール　　　　　　７０　　０．８３５０シトロ
ネラール　　　　　　　７０　　　０．８２４５テルピ
ネン−４−オール　　　７０　　　０．８９８８α−テ
ルピネオール　　　　　７０　　　０．７２５２デカナ
ール　　　　　　４００　　３．４５１０ネラール（シ
トラール）　　　　７０　　　０．２１９５ｄ−カルボ
ン　　　　　　　　２０　　　０．２１２０ゲラニオー
ル　　　　　　　　２０　　　０．１８７７ペリルアル
デヒド　　　　　　４０　　　０．３５３６ドデカナー
ル　　　　　　　４ｇ、６　　　０．３５０５カリオフ
エレン　　　　　　　３０　　　０．２７２６バレンセ
ン　　　　　　４００　　　３．０１４７ノートカトン
　　　　　　　　７０　　　０．６５８２内部標準溶液
も、小容量（１０〜２０ｍｌ）の酢酸エチルを１００ｍ
ｌ容量のフラスコに加えることによって調製する。プロ
ピルベンゼン（３００μｇ）を加え、次いで、内部標準
溶液を酢酸エチルで所定容量に希釈する。

校正溶液は、標準混合物溶液１ｍｌおよび内標準溶液１
ｍｌを１ドラムのバイアルに加えることによって調製す
る。

試料溶液は、先ずピペットを試料の一部分で２回すすぎ
、次いで、試料１ｍｌおよび内標準溶液１ｍｌを１ドラ
ムのバイアルにピペットで分注することによって調製す
る。

毛管カラムインゼタクー付きのヒユーレット−バラカー
ド５８８０Ａガスクロマトグラフを分析で使用する。ベ
ーシックプログラムを有するヒユーレット−バラカード
３３５フミニコンピユーターを使用して、データをガス
クロマトグラフから得る。下記条件を使用する： 空気流量：２５０ｍｌ／分 水素流ｆｆｉ：３０ｍｌ／分 窒素流、Ｑ：３０ｍｌ／分（メーキャップガス）ヘリウ
ム流ｆｆｉ：３ｍｌ／分（キャリヤーガス）（２０ｐｓ
ｉ設定） スプリット流：１５０ｍｌ／分 隔壁パージ流：３ｍｌ／分 ＤＸ−４融解シリ力毛管カラム （０，３２ｍｍＸ６Ｃ１ｍＳ　Ｊ＆Ｗサイエンティフィ
ック）をガスクロマトグラフの場合に使用する。

オーブンを５５℃で５分間加熱し、次いで、２℃／分で
１２０℃の温度に上げさせる。次いで、オーブン温度は
、１．５℃／分で１６０℃の温度に上がり、次いで、４
℃／分で２２０℃の最終温度に上がり、次いで、２２０
℃に１０分間保持する。

校正溶液の１μｇ部分をガスクロマトグラフに注入して
、存在する各種の化合物の場合の保持時間および応答因
子を確立する。試料溶液の１μｇ部分をガスクロマトグ
ラフに注入しく溶剤プラグ技術使用）、次いで校正溶液
ガスクロマトグラフと比較して各種の化合物を同定する
。試料溶液中の各化合物の量を次の通り計算する： ×（内標準の量） ４、蒸発オレンジジュース濃縮物 ａ、粘度 １００　ｒｐｒｓで回転されるＮｏ、　６または７スピ
ンドルを有するＲＶＴブルックフィールド粘度計を使用
する以外は、ジュース濃縮物の粘度を供給ジュースの場
合のＥ（１）（ｄ）と同じ方法によって測定する。

ｂ、ペクチンエステラーゼ活性 この方法は、ジュースまたはジュース濃縮物中の酵素ペ
クチンメチルエステラーゼ（ペクチンエステラーゼ）の
活性の程度を測定する。

２Ｍ塩化ナトリウムストック溶液は、塩化ナトリウム５
８．４５ｇを５００ｍｌ容Ｉのフラスコに入れ、蒸留水
を標線まで加え、次いで、塩化ナトリウムが完全に溶解
するまで振とうすることによって調製する。

１％ペクチン／塩溶液は、次の通り調製する２２Ｍ塩化
ナトリウムストック溶液の７５ｍｌ部分をＩＤ８ｆｌの
フラスコに入れ、次いで、蒸留水で標線まで希釈する。

次いで、ブレンダージャー（７−リンゲブレンダー）に
この溶液の約３／４を充填する。可変変圧器を使用して
、ブレンダーを約４０％設定値で走行する。純粋な柑橘
ペクチン（１０±０．１ｇ）をブレンダージャーにゆっ
くりと振りかけるように入れた後、塩溶液の残りの１／
４を加える。次いで、この１％ペクチン／塩溶液を約１
分間ブレンドする。

試料中のペクチンエステラーゼ活性は、次の通り測定す
る：１２６ペクチン／塩溶液の１００ｍｌ部分を２５０
ｍｌのビーカーに入れ、このビーカーを水浴を使用する
゛ことによって３５℃±１℃の温度とさせる。次いで、
１１．８”Ｂｒ１ｘに希釈されたジュース濃縮物試料１
０ｍｌをビーカー中の溶液にピペットで分注する。磁気
撹拌機を溶液に入れた後、ｐＨ計電極〔ツイツタ＋　−
（Ｆｉｓｈｅｒ）滴定装置１１Ｆｅｐ）を挿入し、次い
で、溶液をゆっくりと撹拌する。溶液のｐＨを７，５よ
りも正にわずかに上のｐＨ１例えば、７．６に上げるの
に十分な０．１ＯＮＮａＯＨ溶液を加える。溶液のｐＨ
が正確に７．５に下がった時に、０．　０２ＮＮａＯＨ
は、ｐＨをできるだけ７．５に近く保持するであろう速
度で１０分間加える。この１０分の期間で必要とされる
０、０２ＮＮａＯＨのｍｌ数を下記計算で使用して、＠
Ｂｒ１ｘ当たりのジュース濃縮物試料のペクチンエステ
ラーゼ活性（Ｐ、Ｅ、単位）を求める。

Ｐ、Ｅ、単位／”　Ｂｒｆｘ＝　（（（１，０２ＮＮ　
ａ　ＯＨｍｌ）ｘＯ，０２）／（（試料の＠Ｂｒ１ｘ）
　Ｘ　１００）

【図面の簡単な説明】

図は本発明の場合に使用する好ましい蒸発濃縮システム
を概略的に示す図である。 １０・・・蒸発濃縮システム、Ｅｌ、Ｅ２、Ｅ３、Ｅ４
、Ｅ５、Ｅ６、Ｅ７・・・蒸発段階、ＦＪ・・・供給ジ
ュース。 出願人代理人　　佐　　藤　　−雄

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、（Ａ）加工可能なオレンジ果物を選び； （Ｂ）選ばれた果物を （１）ジュースを商業的ジュース抽出器中で選ばれた果
   物から穏やかに抽出して滴定可能な果皮油約０．０１５
   ％以下、好ましくは０．００６〜０．０１０％を有する
   抽出ジュースを与え； （２）非ジュース物質を抽出ジュースから穏やかにかつ
   迅速に除去して部分仕上ジュースを与え； （３）知覚可能な肉じょう（ｐｕｌｐ）を部分仕上ジュ
   ースから除去して、知覚可能な肉じようを実質上含まず
   かつ （ａ）８℃の温度での粘度少なくとも約１０センチポア
   ズ、好ましくは７〜１０センチポアズ；および （ｂ）沈降性肉じょう少なくとも約１０％を有する完全
   仕上ジュースを与え； （４）沈降性肉じょうの少なくとも若干を完全仕上ジュ
   ースから除去して、 （ａ）８℃の温度での粘度約１０センチポアズ以下； （ｂ）沈降性肉じよう約１０％以下、 好ましくは約７％〜約１０％； （ｃ）滴定可能な果皮油約０．０１５％以下、 好ましくは約０．００６〜約０．０１０％； （ｄ）１００ｍｌ当たり約１７５ｍｇ以下のフラバノイ
   ドグリコシドを有する供給ジュースを与えることによっ
   て加工する ことを特徴とする商業的供給ジュースをオレンジ果物か
   ら得る方法。 ２、商業的ジュース抽出器が往復カップ型であり、ジュ
   ース収率が少なくとも約９０％、好ましくは約９２％〜
   約９５％である、請求項１に記載の方法。 ３、完全仕上ジュースが、粘度約１２〜約３０センチポ
   アズおよび沈降性肉じょう約１２〜約３０％を有する、
   請求項２に記載の方法。 ４、供給ジュースが、１００ｍｌ当たり約１００〜約１
   ７５ｍｇのフラバノイドグリコシドを有する、請求項１
   、２または３に記載の方法。 ５、工程（Ｂ）（１）前に、選ばれた果物を脱油する工
   程を更に含む、請求項１、２または３に記載の方法。 ６、供給ジュース中のアセトアルデヒドとメタノールと
   酪酸エチルと３−ヒドロキシヘキサン酸エチルとバレン
   センとの合計量対ヘキサナールとα−ピネンとミルセン
   とデカナールとリナロールとオクタナールとの合計量の
   比率が、約８．５〜約２１．５である、請求項１、２、
   ３、４または５に記載の方法。 ７、商業的ジュース抽出器がリーマー型または回転ディ
   スク型であり、工程（Ｂ）（２）を振動篩を使用して実
   施する、請求項１に記載の方法。 ８、知覚可能な肉じょうを実質上含まずかつ（ａ）８℃
   の温度での粘度約１０センチポアズ以下、好ましくは約
   ７〜約１０センチポアズ； （ｂ）沈降性肉じょう約１０％以下、好ましくは約７％
   〜約１０％； （ｃ）滴定可能な果皮油約０．０１５％以下、好ましく
   は約０．００６〜約０．０１０％；および （ｄ）１００ｍｌ当たり約１７５ｍｇ以下、好ましくは
   約１００〜約１７５ｍｇのフラバノイドグリコシド を有する商業的バレンシアオレンジ供給ジュース。 ９、バレンシアオレンジ果物から得られる、請求項８に
   記載の供給ジュース。 １０、供給ジュース中のアセトアルデヒドとメタノール
   と酪酸エチルと３−ヒドロキシヘキサン酸エチルとバレ
   ンセンとの合計量対ヘキサナールとα−ピネンとミルセ
   ンとデカナールとリナロールとオクタナールとの合計量
   の比率が、約８．５〜約２１．５である、請求項８また
   は９に記載の供給ジュース。