JPH01117978A - 吸気系騒音抵減装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、エンジンの吸気系騒音を低減する吸気系騒音
低減装置に関するものである。

〔従来の技術及び発明が解決しようとする問題点〕近年
、車両の高品質化に伴い搭載エンジンの低騒音化の要求
が著しく高まっており、なかでも低周波音が問題となる
吸気系騒音は車室内への振動の伝播を伴い車室内騒音の
一因ともなっており、その低騒音化が望まれている。

一般に、吸気系の騒音はエンジンの爆発に起因する脈動
音であり、エンジン回転の二次成分が主である。従来、
吸気系騒音の低減のためには吸気系管路の途中にレゾネ
ータという共振器を設け、その共鳴周波数に等しい音波
を減衰させる方法をとっている。しかしながら容量が固
定のレゾネータでは一部の周波数の音波のみ低減可能で
あり、エンジン回転の二次成分の音が主である吸気系騒
音ではエンジンの広範囲の回転域にわたってその低減を
図ることはできない。

本発明の目的は、このような事情に鑑みエンジンの吸気
系騒音を、エンジンの広い回転域にわたって能動的に低
減させることができる装置を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段） そこで本発明では、エンジン吸気系の騒音の伝播経路上
に設けられると共に騒音と干渉する音を発生する音響発
生手段と、前記吸気系の騒音の伝播経路上において前記
音響発生手段のエンジン徊に設けられ、騒音を検出して
騒音検出信号を出力する騒音検出手段と、前記騒音検出
手段からの検出信号を受信し、この検出信号をエンジン
回転数に応じて所定の時間だけ遅延させると共に、位相
反転を行い、かつエンジン回転数に応じて所定のレベル
に調整し、これらの処理を受けた信号を前記音響発生手
段に供給する騒音制御手段とを備え、前記吸気系の騒音
とほぼ同一の音圧レベルを有し、かつ逆位相の音波が前
記音響発生手段から発生される構成としている。

〔作用〕

エンジンの回転により発生する吸気系騒音は、騒音検出
手段により検出されて音響信号に変換され騒音制御手段
に入力される。そこで騒音制御手段は、その時のエンジ
ン回転数を検知し回転数及び吸気管系特性に即した音響
信号の遅延を行うと共に位相反転を行い、更に回転数に
即した音響信号の増幅によるレベル調整を行って、音響
発生手段に供給する。それにより、音響発生手段からの
音波は先の吸気系騒音とほぼ同じレベル、且つ逆位相で
発生され、吸気系騒音と干渉することにより該吸気系騒
音を低減する役目を果す。

すなわち、吸気系騒音はエンジン回転数によりそのレベ
ル及び周波数特性が異なるような場合でも音響発生手段
から放射される音波による音波干渉作用により能動的に
低減され得る。

〔実施例〕

本発明の一実施例について以下の図を用いて説明する。

第１図は、本発明の吸気系騒音低減装置の全体構成図で
ある。エンジン１０の吸気系１１の途中、例えばインテ
ーク・マニホールドの集合部付近に騒音検出用のマイク
ロホン１が取付けられている。

このマイクロホン１は吸気管内の騒音を検出して電気信
号に変換し、マイクロコンピュータを含む騒音制御回路
２に入力する。騒音制御回路２ではエンジンの回転数を
検出する回転センサ８からの回転信号により回転数を検
出すると共に、その回転数に応じて前述した騒音信号の
遅延及び増幅。

フィルタリングを行ない、その信号をエアクリーナ４内
に取付けられた音響用の消音用スピーカ３に出力する。

またエアクリーナ４の吸入口付近に設けられたマイクロ
ホン６により、騒音低減フィードバック回路を構成し、
騒音の低減効果を高めている。

次に、騒音制御回路２について第２図のブロック図を用
いて説明する。

騒音制御回路２に入力されたマイクロホン１か。

らのマイクロホン信号はフィルター１．ＡＭＰＩ。

遅延コントローラ、ＡＭＰ２よりなるサイレンサー回路
２１０に導かれ、遅延及び増幅、フィルタリング処理を
施された後、消音用スピーカ３に出力される。ところで
、最適な信号の遅延及び増幅。

フィルタリング処理は、任意の吸気系においてそのエン
ジン回転数によって様々に変化する。そこでＣＰＵ２２
０は、回転センサからの回転数信号をインターフェイス
２７０を通して取り込んで回転数を検出し、それにより
制御を行うようにしている。また、メモリ２３０内には
吸気系における実験的に求められた回転数別の遅延時間
及び増幅率、ならびに回転数に比例するフィルタ周波数
に関する情報が回転数と共に書き込んであり、ＣＰＵ（
中央処理ユニット）２２０はメモリ２３０より制御に必
要な情報を、アドレスライン及びデータラインを介して
取り出す。

更に同じライン上には各種コントロールを行うために、
Ａ／Ｄ変換回路２４０．Ｄ／Ａ変換回路２５０及びＩｌ
ｏ　（入出力）回路２６０がつながっており、ＣＰＵ２
２０と前記サイレンサー回路２１０及びフィードバック
回路２８０との入出力を行っている。また、系の騒音低
減効率を高めるために設けられたフィードバック用マイ
クロホン６からの信号は、ＡＭＰ３．フィルター２．Ｒ
ＭＳ−ＤＣ−ＬＯＧコンバータよりなるフシ−ドパツク
回路に取り込まれ後述するＲＭＳ−ＤＣ−ＬＯＧ換算が
施された後、現状音として把握され低減効果を高めるた
めに用いられる。

次に本発明の要部をなす上記サイレンサー回路２１０に
ついて、第３図に示す回路図を用いて説明する。

サイレンサー回路２１０において吸気系騒音を測定して
いるマイクロホン１からの信号は端子Ｏから取り込まれ
、オペアンプ２１１及び抵抗、コンデンサから構成され
、可聴域以上を通す二段型のバイパスフィルタ（２０Ｈ
ｚ　）を通過する。次にこの信号は８ビツトプログラマ
ブルフイルタ２１２（例えば、ＮＦ回路設計ブロック製
のＤＴ２０８Ｄ）を使用した可変型のローパスフィルタ
をも通過し、所定の周波数成分の信号のみに絞られる。

ところで、一般的に吸気系騒音の周波数成分ではエンジ
ン回転の二次成分が主であるため低減化の対象となる周
波数成分は高次側ではせいぜいエンジン回転の４次成分
までとなり、回転数によって対象周波数が異なるので、
プログラマブルフィルタ２１２を可変としてＣＰＵ２２
０により制御するものである。そこでＣＰＵ２２０から
は端子Ｏを介して８ビツトの制御信号がプログラマブル
フィルタ２１２に送られてくる。

ところで、好適にはマイクロホン１で検出された１音が
騒音制御回路２を介して消音用スピーカ３に達するまで
の時間とこの同じ騒音が吸気管内をマイクロホン１の設
置箇所から消音用スピーカ３の設置箇所まで伝播するの
に要する時間とは均しく設定されることが必要である。

そこで、この調整を行うために騒音信号に遅延を施して
おり、位相のみを変化させる固体遅延素子のＢＢＤ　（
バケットプリゲートデバイス、例えば松下電器産業製の
ＭＮ３００７）２１４を用いる。また、ＢＢＤ２１４の
遅延時間を制御するにはこれに入力するクロック周波数
を変化させてやれば良い。そこで、エンジン回転数に応
じた遅延を行うために、ＣＰＵ２２０で制御可能なＶ／
Ｆコンバータ２１５（例えば、アナログデバイセズ製の
ＡＤ６５０）を用い、端子Ｏからの信号に応じてり？ツ
タ周波数を変化させ、ＢＢＤ２１４の遅延時間を制御す
る。

また、ＢＢＤ２１４への入力信号を制御するため抵抗Ｒ
，，Ｒ，が設けられ、さらにＢＢＤからの出力信号を制
御するためＦＥＴのＴ、により増幅率の制御可能なオペ
アンプ２１６が端子０を介してＣＰＵ２２０とつながっ
ている。ここで消音用スピーカ３から発せられる音の音
圧レベルと吸気管内を伝播してきた吸気音の消音用スピ
ーカ３付近での音圧レベルとが同レベルであれば最も消
音効率が良いため、ＣＰＵ２２０はエンジン回転数によ
ってオペアンプ２１６の増幅率を制御し、消音用スピー
カ３の音圧レベルを調整する。また、消音用スピーカ３
から発せられる音の位相が、吸気管内を伝わってくる騒
音とは根本的に逆位相でなければ消音は実現しないため
、オペアンプ２１８及び抵抗Ｒ８，Ｒ９に１り増幅率ｌ
の反転増幅を行っている。また、オペアンプ２１７を使
ってインピーダンス調整のためのカップリングも併せて
行っている。

次に上記サイレンサー回路２１０と併せて本発明の要部
をなすフィードバック回路２８０について第４図に示す
回路図を用いて説明する。

第１図で示した様にエアクリーナ４の吸入口付近に設け
られたフィードバック用マイクロホン６からの信号は端
子Ｏからフィード心り回路２８０に入力され、まずオペ
アンプ２８１により増幅される。次に消音効果を正確に
測定するために、先述のサイレンサー回路２１０で消音
を図った周波数範囲と同じ範囲となるように可変のバン
ドパスフィルタをかける必要がある。そこでフィードバ
ック回路２８０においてもオペアンプ２８２と抵抗及び
コンデンサからなる二段型のバイパスフィルタ（２０Ｈ
ｚ）と８ビツトプログラマブルフイルタ２８３を用いた
可変ローパスフィルタを設け、フィードバック信号の周
波数成分をエンジン回転数に応じて絞り込んでいる。ま
たプログラマブルフィルタ２８３は先のプログラマブル
フィルタ２１２と同じカットオフ周波数となる様に端子
ｏを介してＣＰＵ２２０により制御される。

更にフィードバック信号の音圧レベルを算出するために
、フィルタリングされた信号はＲＭＳ（Ｒｏｏｔ　Ｍｅ
ａｎ　５ｑｕａｒｅ）　−Ｄ　Ｃ−Ｌ　ＯＧコンバータ
２８４（例えばアナログデバイセズ製のＡＤ５３６）に
入力され、交流信号から直流信号のＬＯＧ値に変換され
、ｄＢ値を表すＤＣレベルとして出力される。尚、ｉＣ
リファレンス２８５（例えばアナログデバイセズ製のＡ
Ｄ５８０Ｊ）はｄＢ値を換算するための基準電圧を与え
るものである。

最終的にＤＣレベルに直されたフィードバック信号はオ
ペアンプ２８６で所定の倍数に増幅され、端子Ｏより前
記Ａ／Ｄ変換器２４０５出力されＣＰＵ２２０によって
エアクリーナ４の出口音として認識される。

次に、上記構成になる装置の動作について、第５図の波
形模式図及び第６図のフローチャートを併用しながら説
明する。

まず、エンジンの回転に伴って吸気系騒音が発生する。

騒音レベルはエンジンの回転数によって異なる。ここで
、吸気系騒音は、１ジ！’ａクマニホ−ルドの集合部付
近に取付けられたマイクロホン１により検出され、電気
信号に変換されて騒音制御回路２に伝達される。

騒音制御回路２において、この騒音の電気信号はプログ
ラマブルフィルタ２１２などから成る可変型のバンドパ
スフィルタによりエンジン回転数に即した所定の周波数
に絞られ、更にＢＢＤ２１４などから成る遅延コントロ
ーラによりエンジン回転数に即した遅延及び増幅が施さ
れる。この時、ＣＰＵ２２０はエンジン回転数信号より
導出したエンジン回転数に対応する遅延時間及び増幅率
。

フィルタリング周波数の情報をメモリ２３０より読み出
し、遅延時間に相当するクロック周波数を発信させる信
号をＶ／Ｆコンバータ２１５に、また増幅率の信号をオ
ペアンプ２１６につながったＦＥＴＴ、に出力し、さら
にフィルタリング周波数信号をプログラマブルフィルタ
２１２に出力して制御を行っている。これにより制御さ
れた音響信号は、エアクリーナ４内に取付けられた消音
用スピーカ３によって再生され、吸気管内を伝播してく
る吸気音と干渉する。第５図の波形模式図で示す様に、
吸気管内を伝播してきた吸気音（（ａ）図）と、消音用
スピーカ３から発せられる音（（ｂ）図）とは同じ音、
言い換えれば同じ波形であり、かつ逆位相であるため、
両波が干渉すると音波が相互に打ち消し合う音波干渉作
用により（Ｃ）図の如く消音が実現される。この消音が
エンジンの全回転域にわたってＣＰＵ２２０の制御によ
り実現し、吸気系騒音が低減される。

また、更に効率の高い消音を実現するために、エアクリ
ーナ出口付近に取付けたマイクロホン６を使用して、フ
ィードバックループを構成している。これは温度などそ
のときの環境状態により消音効果が変化することに対応
するためで、遅延時間を前後に振り、エアクリーナの出
口台で評価することにより最も消音効率の良い点を捜し
出すという後述のフィードバックルーチンにより動作す
る。

第６図のフローチャートはエンジン回転数に対応した消
音をＣＰＵ２２０が実行するための一連の処理を示すも
のであり、前記フィードバックルーチンも含んでいる。

この処理は例えばエンジン回転数が変化した時に生じる
様になっているトリガー信号をＣＰＵ２２０が受けてス
テップＧ１００より実行される。

まず始めに、エンジン回転数（Ｎ）を測定しそれに最も
近い規定の回転数に丸められる（Ｇ１０１）。次にこの
回転数に応じた遅延時間（Ｔ）。

及び増幅率（Ｍ）、ローパスフィルタ上限周波数（Ｆ）
の情報をメモリ２３０より読み出しくＧＩＯ２）゛、こ
れに従って遅延素子２１４に送るクロック周波数を発生
する電圧をＶ／Ｆコンバータ２１５へ出力すると共に、
出力信号用オペアンプ２１６の増幅率及びプログラマブ
ルフィルタ２１２゜２８３のフィルタリング周波数を変
化させる（Ｇ１０３、Ｇ１０４）。また消音後の音圧を
確認するために、エアクリーナ出口付近に取り付けたフ
ィードバック用マイクロホン６で音圧Ｐ８を測定する（
Ｇ１０５）、次に、前記クロック周波数の制御により先
の遅延時間（Ｔ）より所定の時間（Δｔ）分だけ、遅延
時間を前後に振り、各々の時のエアクリーナ出口音圧（
Ｐｓ、ＰＬ）を併せて測定する（Ｇ１０６〜Ｇ１０９）
。

こうして測定した遅延時間の違いによる音圧（Ｐｓ、Ｐ
Ｍ、ＰＬ）の大小を比較しくＣｌｌ０）、最も消音効率
の良い遅延時間を見出す。具体的には３個の音圧データ
（（ｐｓ、　ＰＭ、　ｐｔ　）の大小関係により５種類
のケース（Ｇｌ　１１．　　Ｇｌ　１５゜Ｇ１２１．Ｇ
１２２．Ｇ１２８）に分けそれぞれについて検討を行う
。また、これらのケースの場合分けについては適正な遅
延１９間の時には音圧が最も下がり、その時間の前後で
は離れるに従って音圧も徐々に上昇していく様な放物線
形状を示すことに基づいており、先の３個の音圧データ
が放物線上のどの位置にどの様に並んでいるかを考慮し
たものである。

それぞれのケースについてそのフローチャートを次に述
べる。

（ｉ）Ｐｉ　＞ｐＨ＞ＰＬの時（Ｇｉｌｌ−Ｇ１遅延時
間（Ｔ−Δｔ）から（Ｔ＋Δｔ）の間には最適な遅延時
間が含まれていないこと、及び音圧データは遅延時間が
長い程低くなっていることから遅延時間を更に（Δｔ）
伸ばし、出口台（ＰＬＬ）を測定して（Ｔ＋２Δｔ）の
時間までに最適な遅延時間が含まれていないかどうかを
調べる準備をする。尚、ステップＧ１１４ではそれぞれ
のデータを置き換えて再度ステップＧ１１０に戻る。

（ｆｌ）　Ｐｓ　＞Ｐｓ　、　Ｐｇ　＞ＰＬ　、　Ｐ、
ｌ≦ＰＬの時（０１１５〜０１２０） 遅延時間（Ｔ）から（Ｔ＋Δｔ）の間に、最適な遅延時
間が含まれている場合であり、遅延時間（Ｔ＋５４Δｔ
）の時の出口台（ＰＮＬ）を測定し、再度３個の音圧（
ＰＭ、ＰＮＬ、　　ＰＬ　）より判定を行う準備をする
。尚、ステップＧ１２０ではそれぞれのデータを置き換
えてステップ０１１０に戻る。

ただし、Ｐ　ｓ　−Ｐ　Ｌの場合は遅延時間（Ｔ＋’７
４Δｔ）が最適な遅延時間となるため、このルーチンを
終了する（Ｇ１３２）。

（ｉｉｉ）　ＰＨ＜Ｐ、ミＰＬの時（Ｇ１２１）遅延時
間（Ｔ）が最適な遅延時間となるため、このルーチンを
終了する（Ｇ１３２）。

（ｉｖ）　ＰＬ＞Ｐ、　、　ＰＬ＞Ｐ、　、　ＰＨ≦Ｐ
、の時（Ｇ　１２２〜Ｇ１２６）。

遅延時間（Ｔ−Δｔ）から（Ｔ）の間に最適な遅延時間
が含まれている場合であり、遅延時間（Ｔ−％Δｔ）の
時の出口音（Ｐｓｓ）を測定し、再度３個の音圧（Ｐ、
、Ｐ、、、Ｐ、）より判定を行う準備をする。尚、ステ
ップＧ１２７ではそれぞれのデータを置き換えてステッ
プＧ１１０に戻る。

ただし、ＰＮ＝ＰＳの場合は遅延時間（Ｔ−！４Δｔ）
が最適な遅延時間となるため、このルーチンを終了する
（Ｇ１３２）。

（ｖ）Ｐｓ　＜ＰＭ＜ＰＬの時（Ｇ１２８〜Ｇ１３１）
。

遅延時間（Ｔ−Δｔ）から（Ｔ＋ΔＬ）の間には、最適
な遅延時間が含まれていないこと、及び音圧データは遅
延時間が短かい程低くなっていることから、遅延時間を
更に時間（Δｔ）だけ短かくし、出口音（Ｐｓｓ）を測
定して、遅延時間（Ｔ−Δｔ）から（Ｔ−２ΔＬ）の間
に最適な遅延時間が含まれていないかどうかを調べる準
備をする。

尚、ステップＣ１３１ではそれぞれのデータを置き換え
て、再度ステップＧ１１０に戻る。

以上のフローチャートはある所定のエンジン回転数にお
けるものであるが、回転数は常に変化しているため、こ
れに応じて発せられるトリガ信号により、このルーチン
を連続的に動作させることにより、エンジン回転数に応
じた最適な遅延を実現し、高効率の吸気騒音低減を図る
ことが可能である。

尚、上記実施例において、マイクロホンからの騒音検出
信号は遅延、レベル調整２伎相反転の順序°で行なわれ
たが、これら３つの処理を別の順序で行なうようにして
もよい。

また、第１図に示される装置においては消音用の音響発
生手段としてエアクリーナ４内に設けた一般の音響用ス
ピーカ３を使用している。音響用スピーカ３は一般的に
はコイルを用いた励、磁振動によりコーンを振動させて
音響を発生するタイプが多いが、吸気系騒音のように低
周波の音で大容量の出力を出すためには、コイルもコー
ンも大きくなり、大型で重量の多いものとなる。

そこで、消音用の音響発生手段の他の例として例えばＰ
ＺＴの圧゛型素子を用いたセラミックスピーカを使用す
るのが好適である。セラミックスピーカとすることによ
り、極薄型で大出力、軽量のスピーカを実現できる。ま
たエアクリーナ内に設ける場合でも、スピーカを内蔵す
ることによるエアクリーナの大型化を軽減することがで
きる。

第７図（ａ）、　（ｂ）は、このセラミックスピーカ内
蔵型エアクリーナを示しており、（ｂ）図はその圧電素
子側の内部平面図、（ａ）図はΦ）図のケースを含むＡ
−Ａ線断面図である。

本発明では吸気系騒音で最も問題となる２０〜３００Ｈ
ｚ程度の低周波音をセラミックスピーカで再生する必要
から、第７図に示す様に長尺状のバイモルフ型圧電素子
３１を片持ちで支持し、長手方向に伸ばすことにより、
先端での振幅を増大させ、かつ圧電素子自体を極めて薄
くすることにより振動し易くして、低周波音を再生し易
くしている。

また、各圧電素子３１の先端部を直角に折り曲げ、ハニ
カム構造の平面型振動板３２の補強用振動リング３２の
接線方向に固着することにより、素子の構成数を増やす
と共にコンパクト化を図っていることを大きな特徴とし
ている。これにより、より小さな振動板をより多くの圧
電素子で駆動できるため、低周波域で高出力を出すこと
が可能となる。尚、３４は圧電素子の固定板、３５は各
圧電素子を並列接続する信号線、３６は信号用コネクタ
である。

次にセラミックスピーカの作動について第７図及び第８
図を併用して説明する。

騒音制御回路２で生成された消音用の音響信号は、昇圧
回路５で約１０〜２０倍に増幅され、セラミックスピー
カ３に印加される。この信号によりＰＺＴ製のバイモル
フ型圧電素子３１が伸縮による振動を起し、この振動が
補強用振動リング３２を介して平面型振動板３３に伝播
し、音が発生することになる。この様にダイレクトで振
動板３３に振動を伝えるため、効率が良く高出力を得る
ことができる。

また、圧電素子３１と振動板３３を合わせてもその厚み
はわずか１０ＩＩＩ１１１程度と極薄型であるためエア
クリーナ４内への装着性が高い。

更に騒音検出手段の他の実施例として、第１図に示す様
な吸気系騒音検出用としてのマイクロホン７の代わりに
、ＰＺＴのバイモルフ型の圧電素子を用いた吸気圧セン
サを使用することができる。

吸気圧センサのセンサ用ダイアフラム部に大型かつ超薄
型でバイモルフタイプのＰＺＴ圧電素子を用いることに
より、１■以上の高出力を得ることができるため、信号
増幅用のアンプが不要であること、及びダイアフラムと
して使用するために周辺固定をするだけの簡単な構造で
あることが大きな特徴である。

第９図（ａ）、　（ｂ）、　（Ｃ）はこのバイモルフ型
ＰＺＴ圧電素子７１を用いた吸気圧センサ７を示してお
り、（ａ）は全体側面図、（ｂ）は背面図及びそのＡ−
Ａ線断面図、（Ｃ）はバイモルフ型圧電素子の平面図及
びそのＢ−Ｂ線断面図である。吸気圧センサ７は吸気系
騒音で最も問題となる２０〜３００Ｈｚ程度の低周波域
の圧力を促えるため、第９図（Ｃ）に示す様に２枚のＰ
ＺＴ圧電素子７１ａを比較的大きな直径で極めて薄型の
バイモルフ型とすること、及びケース７２による周辺固
定とすることにより、圧電素子自体を振動し易くして、
鋭敏で出力の大きなセンサとしている。またケース自体
も裏ぶた７３に穴を設けた開放型とすることにより、低
周波域での振動が起こり易くしているとともに、テーバ
ねし部によりインテークマニホールドの集合部付近など
に筒便に取付けられるようになっている。

尚、出力はケーブル７４を介して、コネクタ７５より取
り出される。

次にこの吸気圧センサ７の作動について説明する。エン
ジンが回転した時に生じる吸気負圧振動により吸気管系
と通じているケース内の空気が振動し、この振動がバイ
モルフ型ＰＺＴ圧電素子７１を振動させる。この時、圧
電素子７１は圧電効果により振動に応じた信号出力を生
成する。この信号出力は、本例の場合比較的大きな出力
のため、アンプによる増幅を必要とせず、ダイレクトに
騒音制御回路２に入力することが可能である。

〔発明の効果〕

以上述べた如く、本発明の吸気系騒音低減装置は、エン
ジンの吸気系騒音及びエンジンの回転数を検出し、回転
数に応じた騒音信号の遅延及びレベル調整を行なうと共
に位相反転を行ない、音響発生手段を駆動して吸気系騒
音と干渉させているので、吸気系騒音が広範囲の回転域
において効率的に低減できる。

また、本発明において、例えば、音響発生手段として圧
電素子を用いたセラミックスピーカを使用すれば、高出
力で極薄型となり、吸気系への装着性を大幅に向上する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示す全体構成図、第２図は
第１図中の騒音制御回路の構成図、第３図は第２図中の
サイレンサー回路の電気回路図、第４図は第２図中のフ
ィードバック回路の電気回路図、第５図（ａ）、　（ｂ
）、　（Ｃ）は消音原理を示すための説明図、第６図は
第２図中の中央処理ユニットにおける処理手順を示すフ
ローチャート、第７図（ａ）。 ［有］）は音響発生手段の他の例としてのエアクリーナ
に内蔵されたセラミックスピーカの構造を示す図、第８
図は第７図のセラミックスピーカを用いた場合の装置構
成図、第９図（ａ）、　（ｂ）、　（Ｃ）は騒音検出手
段の他の例としての吸気圧センサの構造を示す図である
。 １・・・マイクロホン、２・・・騒音制御回路、３・・
・消音用スピーカ、３′・・・セラミックスピーカ、４
・・・エアクリーナ、５・・・昇圧回路、６・・・フィ
ードバック用マイクロホン、７・・・吸気圧センサ、８
・・・回転センサ、１０・・・エンジン、１１・・・吸
気系、３ｔ。 ７１・・・バイモルフ型圧電素子、２１０・・・サイレ
ンサー回路、２１２．２８３・・・プログラマブルフィ
ルタ、２１４・・・ＢＢＤ、２１６・・・し清ノシ調整
用オペアンプ、２１８・・・反転用オペアンプ、２２０
・・・ＣＰＵ、２３０・・・メモリ、２８０・・・フィ
ードバック回路。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）エンジン吸気系の騒音の伝播経路上に設けられる
   と共に前記騒音と干渉する音を発生する音響発生手段と
   、 前記吸気系の騒音の伝播経路上において前記音響発生手
   段のエンジン側に設けられ、前記騒音を検出して騒音検
   出信号を出力する騒音検出手段と、前記騒音検出手段か
   らの検出信号を受信し、この検出信号をエンジン回転数
   に応じて所定の時間だけ遅延させると共に、位相反転を
   行い、かつエンジン回転数に応じて所定のレベルに調整
   し、これらの処理を受けた信号を前記音響発生手段に供
   給する騒音制御手段とを備え、 前記吸気系の騒音とほぼ同一の音圧レベルを有し、かつ
   逆位相の音波が前記音響発生手段から発生されることを
   特徴とする吸気系騒音低減装置。
2. （２）前記騒音制御手段は、前記音響発生手段の反エン
   ジン側に設けられて消音後の騒音レベルを測定するフィ
   ードバック用騒音検出手段からの信号を受け、前記遅延
   時間を延長または短縮する補正手段を備えることを特徴
   とする特許請求の範囲第１項記載の吸気系騒音低減装置
   。
3. （３）前記騒音制御手段は、エンジン回転数別の前記遅
   延時間及びレベル調整量の情報が記憶されたメモリ手段
   を備えることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   吸気系騒音低減装置。
4. （４）前記騒音制御手段は、前記２つの騒音検出手段か
   らの検出信号をフィルタリングするフィルタ手段を備え
   、このフィルタ手段の通過周波数を回転数に応じて制御
   することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の吸気
   系騒音低減装置。
5. （５）前記音響発生手段が、前記騒音制御手段からの音
   響信号で振動し、その一部をケースに片持支持された長
   尺状の複数の圧電素子と、この圧電素子からの振動が伝
   播されるように圧電素子の他端で接続されると共にこの
   振動を増幅して音響を発生する振動板とを備えるセラミ
   ックスピーカであることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項記載の吸気系騒音低減装置。
6. （６）前記音響発生手段が、エンジンのエアクリーナに
   内蔵されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   又は第５項記載の吸気系騒音低減装置。
7. （７）前記騒音検出手段が、圧電素子をケースにより周
   辺固定し、ダイアフラム方式で吸気管内圧力を検出する
   吸気圧センサであることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項記載の吸気系騒音低減装置。