JPH0112581B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0112581B2 JPH0112581B2 JP22111082A JP22111082A JPH0112581B2 JP H0112581 B2 JPH0112581 B2 JP H0112581B2 JP 22111082 A JP22111082 A JP 22111082A JP 22111082 A JP22111082 A JP 22111082A JP H0112581 B2 JPH0112581 B2 JP H0112581B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolls
- width
- nozzle
- strip
- molten metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
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- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 11
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は凝固組織が樹枝状形態を示す鉛基合金
の連続鋳造圧延製造法に関する。
の連続鋳造圧延製造法に関する。
従来、凝固組織が樹枝状形態を示す鉛基合金の
条乃至は板を連続的に製造する方法として、水冷
されたドラムの表面に溶湯を凝固させ、該凝固層
を剥離して条乃至は板を製造するDM方式や、連
続鋳造法でつくられたスラブを熱間或いは冷間で
圧延して製造する圧延方式が最も広く知られてい
たが、DM方式においては腐食をうけやすく、圧
延方式においては応力腐食のため腐食速度が大き
くまた圧延のための加工費、設備費が大きいとい
う不都合があつた。かかる不都合を解消すべく、
１対のロール間隙に向つて金属溶湯を注入し、こ
れを該ロールの外周面で冷却して凝固相を形成
し、厚みを一定にする為これを該ロールで連続的
に圧延する方法が知られているが、製出される条
乃至は板の最大有効幅を規定するノズル幅と同じ
幅を有する出湯口から溶湯を供給していた為、ノ
ズル先端の内壁近傍における溶湯の凝固が充分進
まずにノズル先端より流出し、ロールで圧延され
た際に大きく幅方向に広がり製出された条乃至は
板の縁部に材料の欠損部や割れ、亀裂等の材料欠
陥が連続的に発生し所定の有効幅を有する条等が
得られないという不都合を有している。又、これ
を解消する為、ノズル及び出湯口の幅を大きくし
て所定の有効幅を有する条等を得ようとすると歩
留まりが悪くなるという不都合を生ずる。
条乃至は板を連続的に製造する方法として、水冷
されたドラムの表面に溶湯を凝固させ、該凝固層
を剥離して条乃至は板を製造するDM方式や、連
続鋳造法でつくられたスラブを熱間或いは冷間で
圧延して製造する圧延方式が最も広く知られてい
たが、DM方式においては腐食をうけやすく、圧
延方式においては応力腐食のため腐食速度が大き
くまた圧延のための加工費、設備費が大きいとい
う不都合があつた。かかる不都合を解消すべく、
１対のロール間隙に向つて金属溶湯を注入し、こ
れを該ロールの外周面で冷却して凝固相を形成
し、厚みを一定にする為これを該ロールで連続的
に圧延する方法が知られているが、製出される条
乃至は板の最大有効幅を規定するノズル幅と同じ
幅を有する出湯口から溶湯を供給していた為、ノ
ズル先端の内壁近傍における溶湯の凝固が充分進
まずにノズル先端より流出し、ロールで圧延され
た際に大きく幅方向に広がり製出された条乃至は
板の縁部に材料の欠損部や割れ、亀裂等の材料欠
陥が連続的に発生し所定の有効幅を有する条等が
得られないという不都合を有している。又、これ
を解消する為、ノズル及び出湯口の幅を大きくし
て所定の有効幅を有する条等を得ようとすると歩
留まりが悪くなるという不都合を生ずる。
本発明はかかる不都合を有しない、品質が均一
で安定した性能を有する製品を高能率で連続生産
することができる凝固組織が樹枝状形態を示す鉛
基合金の連続鋳造圧延製造法を提供することをそ
の目的として、凝固組織が樹枝状形態を示す鉛基
合金溶湯を１対のロール間隙に向つて注入し、こ
れを該ロールの外周面で冷却して生成した凝固相
を連続的に圧延することにより、条乃至は板を製
造する方法において、製造される条乃至は板の最
大有効幅及び厚さを規定するノズル幅及び１対の
ロール間隙を夫々ｌ，ｔとし、ノズル先端より後
方に位置するノズル出湯口の幅及び高さを夫々
Ｌ，Ｔとするとき、Ｔ／ｔが２乃至15の値におい
てｌ／Ｌが1.1乃至1.9であることを特徴とする。
で安定した性能を有する製品を高能率で連続生産
することができる凝固組織が樹枝状形態を示す鉛
基合金の連続鋳造圧延製造法を提供することをそ
の目的として、凝固組織が樹枝状形態を示す鉛基
合金溶湯を１対のロール間隙に向つて注入し、こ
れを該ロールの外周面で冷却して生成した凝固相
を連続的に圧延することにより、条乃至は板を製
造する方法において、製造される条乃至は板の最
大有効幅及び厚さを規定するノズル幅及び１対の
ロール間隙を夫々ｌ，ｔとし、ノズル先端より後
方に位置するノズル出湯口の幅及び高さを夫々
Ｌ，Ｔとするとき、Ｔ／ｔが２乃至15の値におい
てｌ／Ｌが1.1乃至1.9であることを特徴とする。
以下図面に付いて本発明鉛基合金の連続鋳造圧
延製造法を説明する。
延製造法を説明する。
凝固組織が樹枝状形態を示す鉛基合金の溶湯１
としては、Pb−Sb−As−（Sn），Pb−Sb−Ag−
As，Pb−Ag−Ca−（Sn）等が用いられ、該溶湯
１を冷却された１対のロール２，２′の間隙ｔの
前面に設けたタンデイツシユ（図示しない）に取
り付けたノズル４の出湯口４ａを通して該間隙ｔ
に向つて供給し、該ロール２，２′の外周面２ａ，
２a′でこれを冷却して凝固相５を形成し、該凝固
相５を直ちに該ロール２，２′で圧延して所定形
状の条６を得た。この場合Ｔ／ｔを２乃至15と
し、ｌ／Ｌを1.1乃至1.9の範囲となるよう調整し
た。
としては、Pb−Sb−As−（Sn），Pb−Sb−Ag−
As，Pb−Ag−Ca−（Sn）等が用いられ、該溶湯
１を冷却された１対のロール２，２′の間隙ｔの
前面に設けたタンデイツシユ（図示しない）に取
り付けたノズル４の出湯口４ａを通して該間隙ｔ
に向つて供給し、該ロール２，２′の外周面２ａ，
２a′でこれを冷却して凝固相５を形成し、該凝固
相５を直ちに該ロール２，２′で圧延して所定形
状の条６を得た。この場合Ｔ／ｔを２乃至15と
し、ｌ／Ｌを1.1乃至1.9の範囲となるよう調整し
た。
Ｔ／ｔを２乃至15の範囲としたのは、Ｔ／ｔが
２未満の場合には製品の必要な厚さの条６を製出
するのに要する溶湯１の量が不足気味或いは不足
となつて健全な条６は得られ難くなり、またＴ／
ｔが15を超えた場合には、総体的に、供給される
溶湯１の量が製出される条６に必要な量よりも相
当に大きくなるので、ロール２，２′による供給
される溶湯１の冷却が不十分となり、製出される
条６は健全なものが得られなくなるのみならず、
ノズル４の出湯口４ａの幅Ｌが狭くなつた場合に
は出湯口４ａから出た溶湯１の流れは乱流気味と
なつて、ロール２，２′の外周面２ａ，２a′での
冷却凝固相５が不均一となり、製出された条６の
厚さのバラツキが大きくなり、更にまた、タンデ
イシユの構造も大きくかつ複雑になる等の問題を
生ずるからである。ｌ／Ｌを1.1乃至1.9の範囲と
したのは、ｌ／Ｌが1.1未満の場合には、条６の
縁部６ａに発生する欠陥の量が増大し、条６の完
全性が著しく損なわれ、ｌ／Ｌが1.9を超えた場
合には、所定の最大有効幅の条６を製造するのに
必要な溶湯１の量が不足するので、健全な条６が
得られなくなるからである。
２未満の場合には製品の必要な厚さの条６を製出
するのに要する溶湯１の量が不足気味或いは不足
となつて健全な条６は得られ難くなり、またＴ／
ｔが15を超えた場合には、総体的に、供給される
溶湯１の量が製出される条６に必要な量よりも相
当に大きくなるので、ロール２，２′による供給
される溶湯１の冷却が不十分となり、製出される
条６は健全なものが得られなくなるのみならず、
ノズル４の出湯口４ａの幅Ｌが狭くなつた場合に
は出湯口４ａから出た溶湯１の流れは乱流気味と
なつて、ロール２，２′の外周面２ａ，２a′での
冷却凝固相５が不均一となり、製出された条６の
厚さのバラツキが大きくなり、更にまた、タンデ
イシユの構造も大きくかつ複雑になる等の問題を
生ずるからである。ｌ／Ｌを1.1乃至1.9の範囲と
したのは、ｌ／Ｌが1.1未満の場合には、条６の
縁部６ａに発生する欠陥の量が増大し、条６の完
全性が著しく損なわれ、ｌ／Ｌが1.9を超えた場
合には、所定の最大有効幅の条６を製造するのに
必要な溶湯１の量が不足するので、健全な条６が
得られなくなるからである。
次に本発明鉛基合金の連続鋳造圧延製造法の１
実施例を示す。
実施例を示す。
Sbが3.0重量％、ASが0.15重量％、残部Pbから
成るSb−As−Pb合金を温度360℃の溶湯１とし、
ロール間隙ｔを0.65mmとした１対のロール２，
２′間に幅ｌが400mmのノズル４をその先端が該ロ
ール間隙ｔ近傍に位置するように配置せしめ該ノ
ズル４先端より50mm後方に位置する幅Ｌが360mm、
高さＴが５mmのノズル出湯口４ａを通して該溶湯
１を該ロール間隙ｔに向つて供給し、ロール外周
面２ａ，２a′で冷却して凝固相５を生成し、次い
で該ロール２，２′により厚みを均一にする為圧
延して条６を得た。この場合、条６の端部６ａに
材料の欠損部や割れ、亀裂等はほとんどなく、最
大有効幅400mm、厚さ0.65mmの条６を歩留りよく
連続生産することが出来た。これはノズル幅ｌよ
り出湯口４ａの幅Ｌが狭いことにより出湯口４ａ
の端部から出た溶湯１は第２図に示すようにノズ
ル４先端内壁に向かつて広がる間に充分に凝固す
る為、その後直ちに行われる圧延により条の端部
方向に大きく広がることがなくなり以て欠損部や
割れ、亀裂等がほとんどなくなるものである。
成るSb−As−Pb合金を温度360℃の溶湯１とし、
ロール間隙ｔを0.65mmとした１対のロール２，
２′間に幅ｌが400mmのノズル４をその先端が該ロ
ール間隙ｔ近傍に位置するように配置せしめ該ノ
ズル４先端より50mm後方に位置する幅Ｌが360mm、
高さＴが５mmのノズル出湯口４ａを通して該溶湯
１を該ロール間隙ｔに向つて供給し、ロール外周
面２ａ，２a′で冷却して凝固相５を生成し、次い
で該ロール２，２′により厚みを均一にする為圧
延して条６を得た。この場合、条６の端部６ａに
材料の欠損部や割れ、亀裂等はほとんどなく、最
大有効幅400mm、厚さ0.65mmの条６を歩留りよく
連続生産することが出来た。これはノズル幅ｌよ
り出湯口４ａの幅Ｌが狭いことにより出湯口４ａ
の端部から出た溶湯１は第２図に示すようにノズ
ル４先端内壁に向かつて広がる間に充分に凝固す
る為、その後直ちに行われる圧延により条の端部
方向に大きく広がることがなくなり以て欠損部や
割れ、亀裂等がほとんどなくなるものである。
尚、本実施例で出湯口４ａの幅Ｌを200mmとし
た場合には溶湯１が不足して条６の端部６ａに材
料の欠損部や亀裂が生じ所定の最大有効幅をもつ
た良好な条６は得られなかつた。
た場合には溶湯１が不足して条６の端部６ａに材
料の欠損部や亀裂が生じ所定の最大有効幅をもつ
た良好な条６は得られなかつた。
このように本発明によれば、Ｔ／ｔが２乃至15
の値においてｌ／Ｌが1.1乃至1.9としたために、
所望の寸法及び形状を有する外観の良好な鉛基合
金の条乃至は板を連続的に製造することができ、
歩留りが高く、品質が均一で安定した性能を有す
る条乃至は板を効能率で得られる効果を有する。
の値においてｌ／Ｌが1.1乃至1.9としたために、
所望の寸法及び形状を有する外観の良好な鉛基合
金の条乃至は板を連続的に製造することができ、
歩留りが高く、品質が均一で安定した性能を有す
る条乃至は板を効能率で得られる効果を有する。
第１図は本発明鉛基合金の連続鋳造圧延製造法
を実施するために使用する装置の一部截断側面
図、第２図はそのノズル付近の説明線図、第３図
はノズルの斜視図を示す。 １……溶湯、２，２′……ロール、２ａ，２
a′……ロールの外周面、４……ノズル、４ａ……
出湯口、５……凝固相、６……条、Ｌ……出湯口
の幅、Ｔ……出湯口の高さ、ｌ……ノズル幅、ｔ
……ロール間隙。
を実施するために使用する装置の一部截断側面
図、第２図はそのノズル付近の説明線図、第３図
はノズルの斜視図を示す。 １……溶湯、２，２′……ロール、２ａ，２
a′……ロールの外周面、４……ノズル、４ａ……
出湯口、５……凝固相、６……条、Ｌ……出湯口
の幅、Ｔ……出湯口の高さ、ｌ……ノズル幅、ｔ
……ロール間隙。
Claims (1)
- １ 凝固組織が樹枝状形態を示す鉛基合金溶湯を
１対のロール間隙に向つて注入し、これを該ロー
ルの外周面で冷却して生成した凝固相を連続的に
圧延することにより、条乃至は板を製造する方法
において、製造される条乃至は板の最大有効幅及
び厚さを規定するノズル幅及び１対のロール間隙
を夫々ｌ，ｔとし、ノズル先端より後方に位置す
るノズル出湯口の幅及び高さを夫々Ｌ，Ｔとする
とき、Ｔ／ｔが２乃至15の値においてｌ／Ｌが
1.1乃至1.9であることを特徴とする鉛基合金の連
続鋳造圧延製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22111082A JPS59113956A (ja) | 1982-12-18 | 1982-12-18 | 鉛基合金の連続鋳造圧延製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22111082A JPS59113956A (ja) | 1982-12-18 | 1982-12-18 | 鉛基合金の連続鋳造圧延製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59113956A JPS59113956A (ja) | 1984-06-30 |
| JPH0112581B2 true JPH0112581B2 (ja) | 1989-03-01 |
Family
ID=16761634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22111082A Granted JPS59113956A (ja) | 1982-12-18 | 1982-12-18 | 鉛基合金の連続鋳造圧延製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59113956A (ja) |
-
1982
- 1982-12-18 JP JP22111082A patent/JPS59113956A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59113956A (ja) | 1984-06-30 |
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