JPH03453A - 鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型 - Google Patents
鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型Info
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- JPH03453A JPH03453A JP13424589A JP13424589A JPH03453A JP H03453 A JPH03453 A JP H03453A JP 13424589 A JP13424589 A JP 13424589A JP 13424589 A JP13424589 A JP 13424589A JP H03453 A JPH03453 A JP H03453A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は鋳片のコーナー割れを抑止する連続鋳造用鋳型
に関するものである。
に関するものである。
〈従来の技術〉
ブルーム鋳造用鋳型は、鋳型の横断面の幾何学的寸法か
ら長片側が強冷却となり短辺側は暖冷却となるためコー
ナー最寄りの鋳型表面で長辺側と短片側で温度差を生じ
、それにより溶鋼のメニスカス温度にも同様に温度差が
生じるため、製品であるブルーム鋳片のコーナー寄りに
縦割れ欠陥が生じやすい。
ら長片側が強冷却となり短辺側は暖冷却となるためコー
ナー最寄りの鋳型表面で長辺側と短片側で温度差を生じ
、それにより溶鋼のメニスカス温度にも同様に温度差が
生じるため、製品であるブルーム鋳片のコーナー寄りに
縦割れ欠陥が生じやすい。
これは大形ブルームになればなる程上記欠陥が生じやす
く、又中皮鋼を包晶反応領域で鋳造する際にその欠陥が
発生しやすくなる。
く、又中皮鋼を包晶反応領域で鋳造する際にその欠陥が
発生しやすくなる。
更に詳しく述べると、鋼中炭素が０．１５〜０．１８％
の鋼種は鋳型内での収縮が大きく、鋳型壁での抜熱がな
されにくく且つ包晶反応を供うために極めて割れが生じ
やすい。又凝固時の収縮、復熱の繰り返しにより凝固完
了後のシェル内でオーステナイト粒の成長が起こり非常
に割れ易いことが一般に知られている。
の鋼種は鋳型内での収縮が大きく、鋳型壁での抜熱がな
されにくく且つ包晶反応を供うために極めて割れが生じ
やすい。又凝固時の収縮、復熱の繰り返しにより凝固完
了後のシェル内でオーステナイト粒の成長が起こり非常
に割れ易いことが一般に知られている。
長辺側の強冷却を緩和する手段としては、特開昭６１−
１８０６４９号公報に示される鋳型の長辺の内面にのみ
多数のスリット溝を施す方策や、特開昭６１−９２７５
６号公報に示される長辺並びに短辺とも内面に溝を入れ
ることにより緩冷却を行う方策や、更には特公昭５７−
１１７３５号公報に示される鋳型の全面もしくは一部に
多数個の凹部を施し凹部の形状は数種が提示されている
方策がある。
１８０６４９号公報に示される鋳型の長辺の内面にのみ
多数のスリット溝を施す方策や、特開昭６１−９２７５
６号公報に示される長辺並びに短辺とも内面に溝を入れ
ることにより緩冷却を行う方策や、更には特公昭５７−
１１７３５号公報に示される鋳型の全面もしくは一部に
多数個の凹部を施し凹部の形状は数種が提示されている
方策がある。
しかるに上記特開昭６１−１８０６４９号公報、特開昭
６１−９２７５６号公報、特公昭５７−１１７３５号公
報のいずれの技術もこれらの公報にも示されている様に
溝や凹部の深さは数μｍから数１００μｍでないと溶鋼
の引込みを生じるため極めて浅いものとなっており、溶
鋼の凝固したシェルでの摩耗に長期的に耐えられるもの
ではな〈産業上実用的でないのが現状であり実際的には
鋳型内表面は平坦なものが使用されている。
６１−９２７５６号公報、特公昭５７−１１７３５号公
報のいずれの技術もこれらの公報にも示されている様に
溝や凹部の深さは数μｍから数１００μｍでないと溶鋼
の引込みを生じるため極めて浅いものとなっており、溶
鋼の凝固したシェルでの摩耗に長期的に耐えられるもの
ではな〈産業上実用的でないのが現状であり実際的には
鋳型内表面は平坦なものが使用されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明者は従来仕様の連続鋳造鋳型の二次元熱解析を行
った結果、長辺と短辺の最寄りのコーナー部に於いて、
長辺側と短辺側で著しい温度差を生じていることを見出
した。
った結果、長辺と短辺の最寄りのコーナー部に於いて、
長辺側と短辺側で著しい温度差を生じていることを見出
した。
第１図にその解析結果を示すが、図中ａは従来仕様鋳型
の長辺表面温度、ｂは従来仕様鋳型の短辺表面温度であ
り、コーナー部での温度は長辺側は１５１°Ｃであり短
辺側は２７０’Ｃとなっている。即ち長辺側は著しく強
冷却になっており、短辺側は甚しく緩冷却であり、両者
間の温度差は１１９°Ｃと大きく均衡が失われている。
の長辺表面温度、ｂは従来仕様鋳型の短辺表面温度であ
り、コーナー部での温度は長辺側は１５１°Ｃであり短
辺側は２７０’Ｃとなっている。即ち長辺側は著しく強
冷却になっており、短辺側は甚しく緩冷却であり、両者
間の温度差は１１９°Ｃと大きく均衡が失われている。
又炭素成分が包晶反応域にある鋳片のカットサンプルか
らエツジプリントを採取したところ上、記温度差で最も
凝固の遅れる短辺コーナー寄り１５ＩＩＩＩｌの位置で
は粒の成長が確認された、尚鋳片コーナーの縦割れはこ
の部分に集中して発生している知見を得た。
らエツジプリントを採取したところ上、記温度差で最も
凝固の遅れる短辺コーナー寄り１５ＩＩＩＩｌの位置で
は粒の成長が確認された、尚鋳片コーナーの縦割れはこ
の部分に集中して発生している知見を得た。
これらの解析並びに観察から鋳片コーナーの縦割れの発
生を詳述する。コーナー部短辺では緩冷却のため凝固は
著しく遅れる。逆に長辺側では強冷却になっている為凝
固は、先行するこの為短辺のコーナー寄り部の凝固遅れ
シェルは引っ張り応力を受は鋳型壁面から離れ、鋳型と
の間に空隙を生じ、この空隙に溶融パウダーが流入し局
部的凝固遅れが更に進行していく。鋳片は鋳型下端を抜
けた位置で多量の鋳片冷却水と接することにより急速に
収縮が生じその収縮反応で凝固遅れの部位に縦割れを生
じる。この現象は前述の如く凝固収縮の大きい中炭鋼種
で顕著に生じるもので、高次鋼種、低臭鋼種では顕著な
ものとはならない。更に冬期の冷却水温度が降下する場
合に多発し、給水温度が２６°Ｃ以下になると極めて生
じ易くなる。
生を詳述する。コーナー部短辺では緩冷却のため凝固は
著しく遅れる。逆に長辺側では強冷却になっている為凝
固は、先行するこの為短辺のコーナー寄り部の凝固遅れ
シェルは引っ張り応力を受は鋳型壁面から離れ、鋳型と
の間に空隙を生じ、この空隙に溶融パウダーが流入し局
部的凝固遅れが更に進行していく。鋳片は鋳型下端を抜
けた位置で多量の鋳片冷却水と接することにより急速に
収縮が生じその収縮反応で凝固遅れの部位に縦割れを生
じる。この現象は前述の如く凝固収縮の大きい中炭鋼種
で顕著に生じるもので、高次鋼種、低臭鋼種では顕著な
ものとはならない。更に冬期の冷却水温度が降下する場
合に多発し、給水温度が２６°Ｃ以下になると極めて生
じ易くなる。
本発明はこの様な従来法の欠点を解消し、コーナー割れ
を抑止する連続鋳造用鋳型を提供することを目的とする
ものである。
を抑止する連続鋳造用鋳型を提供することを目的とする
ものである。
〈課題を解決する為の手段〉
上述の従来法の問題点を解消する為、本発明では次の如
き手段を採用した。即ち鋳型の長辺側冷却用のスリット
溝の深さをコーナー部に向けて順次浅くすることで長辺
側鋳型の表面温度と短辺側表面温度の差が少ない鋳型と
なり、鋳片のコーナー割れを抑止することが出来る。又
長辺銅板のスリット溝に銅又は銅合金より熱伝導の低い
例えば５ＵＳ３０４材を溝底に施し溝の深さをコーナー
部に向けて順次浅くすることでも同様の効果を有する鋳
型となる。又長辺銅板のスリット溝の巾をコーナー部に
向けて順次巾小とした鋳型でも同様な効果を有する鋳型
となる。更には長辺銅板のスリット溝の隔たりをコーナ
ー部に向けて順次遠くした鋳型でも同様な効果を有する
鋳型となる。
き手段を採用した。即ち鋳型の長辺側冷却用のスリット
溝の深さをコーナー部に向けて順次浅くすることで長辺
側鋳型の表面温度と短辺側表面温度の差が少ない鋳型と
なり、鋳片のコーナー割れを抑止することが出来る。又
長辺銅板のスリット溝に銅又は銅合金より熱伝導の低い
例えば５ＵＳ３０４材を溝底に施し溝の深さをコーナー
部に向けて順次浅くすることでも同様の効果を有する鋳
型となる。又長辺銅板のスリット溝の巾をコーナー部に
向けて順次巾小とした鋳型でも同様な効果を有する鋳型
となる。更には長辺銅板のスリット溝の隔たりをコーナ
ー部に向けて順次遠くした鋳型でも同様な効果を有する
鋳型となる。
〈実施例〉
以下本発明にその実施例及び比較例を示しながら詳述す
る。第２図は本発明の一例の長辺横断図であり、長辺銅
板の最コーナー寄りスリット溝に巾５１１ＩｆｆＩ、高
さ１６胴の５ＵＳ３０４の角材を埋込み溝の有効深さを
９ｍｍとし、当該溝に隣接するスリット溝に巾５Ｍ、高
さ５薗のＳＵＳの角材を埋込み溝の有効深さを２０刷と
したものである。第３図は本発明の実施例即ち第２図と
対にした短辺の図である。第４図は従来形の長辺。第５
図は第４図と対になる短辺の図である。
る。第２図は本発明の一例の長辺横断図であり、長辺銅
板の最コーナー寄りスリット溝に巾５１１ＩｆｆＩ、高
さ１６胴の５ＵＳ３０４の角材を埋込み溝の有効深さを
９ｍｍとし、当該溝に隣接するスリット溝に巾５Ｍ、高
さ５薗のＳＵＳの角材を埋込み溝の有効深さを２０刷と
したものである。第３図は本発明の実施例即ち第２図と
対にした短辺の図である。第４図は従来形の長辺。第５
図は第４図と対になる短辺の図である。
第４図の長辺と第５図の短辺を組合わせた連続鋳造用鋳
型の鋳型表面温度分布は前述の如く第１図のａ、ｂであ
る。本発明の実施例、即ち第２図の長辺と第３図の短辺
から構成する鋳型の表面温度の二次元熱解析結果を第１
図中に併記するが、Ｃが長辺表面温度、ｄが短辺表面温
度であり、従来法に比ベコーナー部での温度は長辺側は
１９１°Ｃでり、短辺側は２４５°Ｃとなっており長辺
側と短辺側の温度差は５４°Ｃと大巾に改善されたもの
となっている。これは長辺側と短辺側の温度差を少なく
した鋳片のコーナー割れを抑止する用途に合った鋳型で
ある。
型の鋳型表面温度分布は前述の如く第１図のａ、ｂであ
る。本発明の実施例、即ち第２図の長辺と第３図の短辺
から構成する鋳型の表面温度の二次元熱解析結果を第１
図中に併記するが、Ｃが長辺表面温度、ｄが短辺表面温
度であり、従来法に比ベコーナー部での温度は長辺側は
１９１°Ｃでり、短辺側は２４５°Ｃとなっており長辺
側と短辺側の温度差は５４°Ｃと大巾に改善されたもの
となっている。これは長辺側と短辺側の温度差を少なく
した鋳片のコーナー割れを抑止する用途に合った鋳型で
ある。
尚、第１図に示す二次元熱解析の条件は従来型、本発明
の１例ともに、鋳辺引き抜き速度０．８ｍ／ｍｉｎ、冷
却水量は長辺側８００ ｆ ７面・分；短辺側５００
ｆ ７面・分、冷却水温度４０“Ｃである。
の１例ともに、鋳辺引き抜き速度０．８ｍ／ｍｉｎ、冷
却水量は長辺側８００ ｆ ７面・分；短辺側５００
ｆ ７面・分、冷却水温度４０“Ｃである。
スリット溝は従来型の長辺側が巾５ ｍｍで深さ２５ｍ
の溝が１６列であり短辺側が巾５ ｍｍで深さ２５ｍｍ
の溝が１２列であり、本発明の１例は長辺側が巾５胴で
深さはコーナー最寄りの溝が９ ｍで当該溝の鋳型表面
側に巾５１１Ｉｌで高さ１６ｍｍの一３ＵＳ３０４の角
材を施し当該溝に隣接する溝は巾５１Ｗｌで深さ２０！
＋ｌ［１１で更に鋳型表面側に巾５ ｍｍで高さ５ｆｆ
ＩＩｌｌの５ＬＪＳ３０４の角材を埋設しその他の溝は
巾５ ｍｍで深さ２５ＩＩＩＩＩＩのものであり合わせ
て１６列で短辺側が中５鵬で深さ２５ｍｍの溝が１２列
である。
の溝が１６列であり短辺側が巾５ ｍｍで深さ２５ｍｍ
の溝が１２列であり、本発明の１例は長辺側が巾５胴で
深さはコーナー最寄りの溝が９ ｍで当該溝の鋳型表面
側に巾５１１Ｉｌで高さ１６ｍｍの一３ＵＳ３０４の角
材を施し当該溝に隣接する溝は巾５１Ｗｌで深さ２０！
＋ｌ［１１で更に鋳型表面側に巾５ ｍｍで高さ５ｆｆ
ＩＩｌｌの５ＬＪＳ３０４の角材を埋設しその他の溝は
巾５ ｍｍで深さ２５ＩＩＩＩＩＩのものであり合わせ
て１６列で短辺側が中５鵬で深さ２５ｍｍの溝が１２列
である。
尚これら従来型と本発明の１例の両鍔型により下表に示
す成分素２鋼種で比較鋳造を行った結果を第６図に示す
。
す成分素２鋼種で比較鋳造を行った結果を第６図に示す
。
第６図から判る通り、従来型でのコーナー割れ発生率は
Ａ、Ｂ鋼種の平均で７７．５％であり、本発明の１例で
のそれは５％と十分な効果を発現していることを確認し
た。
Ａ、Ｂ鋼種の平均で７７．５％であり、本発明の１例で
のそれは５％と十分な効果を発現していることを確認し
た。
〈発明の効果〉
以上述べて如く、長辺側の冷却用スリット溝をコーナー
部に向けて順次冷却能を緩和することにより短辺側との
冷却能との差を極力少なくすることで当該鋳型と接する
溶鋼の長辺側と短辺側との温度差を少なくすることによ
り凝固シェル生成が長辺側と短辺側で出来るだけ均衡に
行われるという特徴を持った連続鋳造用鋳型を提供する
ものであり、鋳片欠陥を生じない用途に合ったものであ
る。
部に向けて順次冷却能を緩和することにより短辺側との
冷却能との差を極力少なくすることで当該鋳型と接する
溶鋼の長辺側と短辺側との温度差を少なくすることによ
り凝固シェル生成が長辺側と短辺側で出来るだけ均衡に
行われるという特徴を持った連続鋳造用鋳型を提供する
ものであり、鋳片欠陥を生じない用途に合ったものであ
る。
第１図は従来法と本発明の１例の二次元熱解析による鋳
型表面の温度分布図、第２図は本発明の実施例を示す長
辺横断面の説明図、第３図は本発明の長辺と対となる短
辺の横断面の説明図、第４図は従来型の長辺の横断面の
説明図、第５図は第４図の長辺となす短辺の横断面の説
明図、第６図は従来型と本発明の１例で比較鋳造した鋳
辺のコーナー割れ発生率を比較したグラフである。第７
図、第８図、第９図は本発明の詳細な説明図である。 図 中 ａ ： ｂ ： 従来型鋳型の長辺の表面温度 従来型鋳型の短辺の表面温度 本発明の１例の長辺の表面温度 本発明の１例の短辺の表面温度 長辺鋳型 長辺鋳型の冷却用スリット溝 冷却用スリット溝内に施した 角材 ４：短辺鋳型 ５：短辺鋳型の冷却用スリット溝 コーナーからの脂層（ｍｍ） 悌２図 第３図 執４０ 発、８０ ｐ＜ｑ（ｒ 第９図 Ｘ＞ｙ＞ｚ 第５図 手続ネ甫正８（方式）
型表面の温度分布図、第２図は本発明の実施例を示す長
辺横断面の説明図、第３図は本発明の長辺と対となる短
辺の横断面の説明図、第４図は従来型の長辺の横断面の
説明図、第５図は第４図の長辺となす短辺の横断面の説
明図、第６図は従来型と本発明の１例で比較鋳造した鋳
辺のコーナー割れ発生率を比較したグラフである。第７
図、第８図、第９図は本発明の詳細な説明図である。 図 中 ａ ： ｂ ： 従来型鋳型の長辺の表面温度 従来型鋳型の短辺の表面温度 本発明の１例の長辺の表面温度 本発明の１例の短辺の表面温度 長辺鋳型 長辺鋳型の冷却用スリット溝 冷却用スリット溝内に施した 角材 ４：短辺鋳型 ５：短辺鋳型の冷却用スリット溝 コーナーからの脂層（ｍｍ） 悌２図 第３図 執４０ 発、８０ ｐ＜ｑ（ｒ 第９図 Ｘ＞ｙ＞ｚ 第５図 手続ネ甫正８（方式）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、銅もしくは銅合金製の炭素鋼ブルーム鋳造用鋳型で
、且つ、銅板の冷却がスリット溝タイプの鋳型において
、長辺銅板のスリット溝の深さをコーナー部に向けて順
次浅くしたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。 ２、長辺銅板のスリット溝に銅又は銅合金より熱伝導率
の低い金属部材を溝底に施したことを特徴とする請求項
１に記載の連続鋳造用鋳型。 ３、銅もしくは銅合金製の炭素鋼ブルーム鋳造用鋳型で
、且つ銅板の冷却がスリット溝タイプの鋳型において、
長辺銅板のスリット溝の幅をコーナー部に向けて順次巾
小にしたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。 ４、銅もしくは銅合金製の炭素鋼ブルーム鋳造用鋳型で
、且つ、鋼板の冷却がスリット溝タイプの鋳型において
、長辺銅板のスリット溝間の隔たりをコーナー部に向け
て順次遠くしたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1134245A JPH0673718B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | 鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1134245A JPH0673718B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | 鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03453A true JPH03453A (ja) | 1991-01-07 |
| JPH0673718B2 JPH0673718B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=15123792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1134245A Expired - Lifetime JPH0673718B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | 鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673718B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1792676A1 (de) * | 2005-12-05 | 2007-06-06 | KM Europa Metal Aktiengesellschaft | Kokille zum Stranggiessen von Metall |
| JP2016112589A (ja) * | 2014-12-16 | 2016-06-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法及び連続鋳造用鋳型 |
| JP2023070335A (ja) * | 2021-11-09 | 2023-05-19 | 日本製鉄株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011093564A1 (ko) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | 주식회사 풍산 | 주조용 몰드 플레이트, 몰드 플레이트 어셈블리 및 몰드 |
| WO2011093563A1 (ko) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | 주식회사 풍산 | 주조용 몰드플레이트, 주조용 몰드플레이트 어셈블리 및 이를 구비하는 주조용 몰드 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57206555A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-17 | Kawasaki Steel Corp | Cooling method for water cooled mold for continuous casting of slab |
-
1989
- 1989-05-26 JP JP1134245A patent/JPH0673718B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57206555A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-17 | Kawasaki Steel Corp | Cooling method for water cooled mold for continuous casting of slab |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1792676A1 (de) * | 2005-12-05 | 2007-06-06 | KM Europa Metal Aktiengesellschaft | Kokille zum Stranggiessen von Metall |
| JP2007152432A (ja) * | 2005-12-05 | 2007-06-21 | Km Europ Metal Ag | 金属を連続鋳造する金型 |
| JP2016112589A (ja) * | 2014-12-16 | 2016-06-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法及び連続鋳造用鋳型 |
| JP2023070335A (ja) * | 2021-11-09 | 2023-05-19 | 日本製鉄株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0673718B2 (ja) | 1994-09-21 |
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Legal Events
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