JPH0113078B2 - - Google Patents
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- JPH0113078B2 JPH0113078B2 JP55071282A JP7128280A JPH0113078B2 JP H0113078 B2 JPH0113078 B2 JP H0113078B2 JP 55071282 A JP55071282 A JP 55071282A JP 7128280 A JP7128280 A JP 7128280A JP H0113078 B2 JPH0113078 B2 JP H0113078B2
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- reactor
- siphon break
- cooling system
- pipe
- Prior art date
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はナトリウム冷却形高速増殖炉等の補助
炉心冷却装置に関する。
炉心冷却装置に関する。
一般にナトリウム冷却形高速増殖炉には第１図
に示す如く二次主冷却系共用形の補助炉心冷却装
置が設けられている。すなわち、Ａは中間熱交換
器であつて、この中間熱交換器Ａで一次冷却材と
熱交換された二次冷却材は高温側の冷却材配管Ｂ
を介して蒸気発生器Ｃに導びかれ、この蒸気発生
器Ｃで水と熱交換されて蒸気を発生し、低温とな
つた二次冷却材は低温側の冷却材配管Ｄ、膨張タ
ンクＥを介して冷却材循環ポンプＦに吸入され、
この冷却材ポンプＦから上記の中間熱交換器Ａに
戻されるように構成され、二次冷却材は上記一連
の管路を循環する。そして、これらで原子炉の運
転時に発生する熱を除去して蒸気を発生するいわ
ゆる主冷却系を構成している。また、Ｇは補助冷
却系であつて、空気冷却器Ｈとこれに冷却用空気
を供給する送風機Ｉを備え、この空気冷却器Ｈの
流入口側は入口配管Ｊを介して上記高温側の冷却
材配管Ｂに分岐接続され、また流出口側は出口配
管Ｋ、空気冷却器出口止め弁Ｌおよび流量調整弁
Ｍを介して膨張タンクＥに接続されている。ま
た、高温側および低温側の冷却材配管Ｂ，Ｄには
それぞれ蒸気発生器入口止め弁Ｎおよび蒸気発生
器出口止め弁Ｏが設けらている。そして原子炉の
運転時には空気冷却器出口止め弁Ｌを閉弁すると
ともに蒸気発生器入口止め弁Ｎおよび蒸気発生器
出口止め弁Ｏを開弁し、二次冷却材を蒸気発生器
Ｃを通して循環させて原子炉で発生する熱を除去
し、また原子炉トリツプ時等には空気発生器出口
止め弁Ｌを開弁するとともに蒸気発生器入口止め
弁Ｎおよび蒸気発生器出口止め弁Ｏを閉弁して二
次冷却材を補助冷却系Ｇの空気冷却器Ｈを介して
循環させ、原子炉の炉心の崩壊熱を除去するよう
に構成されている。しかし、二次冷却材の流量は
一般に大であり、したがつて上記の蒸気発生器入
口止め弁Ｎおよび蒸気発生器出口止め弁Ｏの口径
も大となり、またこれらの弁に要求される締切性
能、信頼性等は厳しいものとなり、これらの弁の
コストが大幅に上昇するとともに設計、製作、保
守等が面倒であつた。
に示す如く二次主冷却系共用形の補助炉心冷却装
置が設けられている。すなわち、Ａは中間熱交換
器であつて、この中間熱交換器Ａで一次冷却材と
熱交換された二次冷却材は高温側の冷却材配管Ｂ
を介して蒸気発生器Ｃに導びかれ、この蒸気発生
器Ｃで水と熱交換されて蒸気を発生し、低温とな
つた二次冷却材は低温側の冷却材配管Ｄ、膨張タ
ンクＥを介して冷却材循環ポンプＦに吸入され、
この冷却材ポンプＦから上記の中間熱交換器Ａに
戻されるように構成され、二次冷却材は上記一連
の管路を循環する。そして、これらで原子炉の運
転時に発生する熱を除去して蒸気を発生するいわ
ゆる主冷却系を構成している。また、Ｇは補助冷
却系であつて、空気冷却器Ｈとこれに冷却用空気
を供給する送風機Ｉを備え、この空気冷却器Ｈの
流入口側は入口配管Ｊを介して上記高温側の冷却
材配管Ｂに分岐接続され、また流出口側は出口配
管Ｋ、空気冷却器出口止め弁Ｌおよび流量調整弁
Ｍを介して膨張タンクＥに接続されている。ま
た、高温側および低温側の冷却材配管Ｂ，Ｄには
それぞれ蒸気発生器入口止め弁Ｎおよび蒸気発生
器出口止め弁Ｏが設けらている。そして原子炉の
運転時には空気冷却器出口止め弁Ｌを閉弁すると
ともに蒸気発生器入口止め弁Ｎおよび蒸気発生器
出口止め弁Ｏを開弁し、二次冷却材を蒸気発生器
Ｃを通して循環させて原子炉で発生する熱を除去
し、また原子炉トリツプ時等には空気発生器出口
止め弁Ｌを開弁するとともに蒸気発生器入口止め
弁Ｎおよび蒸気発生器出口止め弁Ｏを閉弁して二
次冷却材を補助冷却系Ｇの空気冷却器Ｈを介して
循環させ、原子炉の炉心の崩壊熱を除去するよう
に構成されている。しかし、二次冷却材の流量は
一般に大であり、したがつて上記の蒸気発生器入
口止め弁Ｎおよび蒸気発生器出口止め弁Ｏの口径
も大となり、またこれらの弁に要求される締切性
能、信頼性等は厳しいものとなり、これらの弁の
コストが大幅に上昇するとともに設計、製作、保
守等が面倒であつた。
本発明は以上の事情にもとづいてなされたもの
で、その目的とするところは蒸気発生器等の主冷
却系の止め弁を設ける必要がなく、コストが低減
するとともに機械的作動部分が少なく全体の信頼
性を向上することができる原子炉の補助炉心冷却
装置を得ることにある。
で、その目的とするところは蒸気発生器等の主冷
却系の止め弁を設ける必要がなく、コストが低減
するとともに機械的作動部分が少なく全体の信頼
性を向上することができる原子炉の補助炉心冷却
装置を得ることにある。
以下本発明を第２図ないし第４図に示す一実施
例にしたがつて説明する。この一実施例はナトリ
ウム冷却形高速増殖炉の二次主冷却系共用形補助
炉心冷却装置である。まず主冷却系について説明
すると、図中１は中間熱交換器であつて、炉心
（図示せず）を介して循環される液体ナトリウム
等の一次冷却材が流通され、液体ナトリウム等の
二次冷却材と熱交換するように構成されている。
そして、この中間熱交換器１には高温側の冷却材
配管２が接続され、この冷却材配管２は蒸気発生
器３に接続されている。そして、中間熱交換器１
で一次冷却材と熱交換された高温の二次冷却材は
この高温側の冷却材配管２を介して蒸気発生器３
に送られ、この蒸気発生器３で水と熱交換して蒸
気を発生するように構成されている。そして、こ
の蒸気発生器３で水と熱交換されて低温となつた
二次冷却材は低温側の冷却材配管４および膨張タ
ンク５を介して循環ポンプ６に吸引され、この循
環ポンプ６によつて中間熱交換器１に戻されるよ
うに構成されている。そして、原子炉の運転時に
は二次冷却材は上記の一連の管路を循環して炉心
で発生する熱を除去し、これら一連の管路および
機器で原子炉の二次主冷却系を構成している。そ
して、上記膨張タンク５にはオーバフロー配管７
が設けられ、この膨張タンク５内の液面を一定に
維持するように構成され、またこの膨張タンク５
上部にはカバーガスが封入されている。そしてこ
のオーバーフロー配管７に溢流した二次冷却材は
オーバーフロータンク８に貯溜され、このオーバ
ーフロータンク８に溜つた二次冷却材は汲み上げ
ポンプ９によつて主冷却系に戻されるように構成
されている。また、上記循環ポンプ６は主モータ
とポニーモータ（いずれも図示せず）を備えたも
ので、原子炉運転時には主モータによつて原子炉
出力に対応した回転数で運転され、また原子炉停
止時にはポニーモータによつて低吐出量、低吐出
圧で運転されるよように構成されている。次に補
助炉心冷却系について説明すると、１０は空気冷
却器であつて、原子炉停止時にはこの空気冷却器
１０によつて二次冷却材が空気と熱交換され、炉
心の崩壊熱等を除去するように構成されている。
そして、この空気冷却器１０は空気冷却器入口配
管１１を介して高温側の冷却材配管に分岐接続さ
れ、また空気冷却器出口配管１２を介して上記膨
張タンク５に接続されている。そして、上記空気
冷却器出口配管１２の途中には空気冷却器出口止
め弁１３および空気冷却器出口流量調節弁１４が
設けられている。また、１５は空気冷却器１０に
冷却用の空気を送る送風機であつて１６はそのベ
ーン、また１７は入口ダンパ、１８は出口ダンパ
である。そして、これらによつて補助炉心冷却系
が構成されている。そして、上記高温側の冷却材
配管２の空気冷却器入口配管１１の分岐接続部と
蒸気発生器３との間にはサイホンブレーク機構１
９が設けらている。このサイホンブレーク機構１
９は原子炉が停止して循環ポンプ６がポニーモー
タによつて低吐出量、低吐出圧で運転された場合
に二次冷却材の蒸気発生器３へ流通を遮断するも
のであつて、第３図に示す如く構成されている。
すなわち２０はサイホンブレークタンクであつ
て、細長状をなし、上下方向に沿つて設けられて
いる。そして、このサイホンブレークタンク２０
の下端部には出口ノズル２１が設けられ、この出
口ノズル２１は高温側の冷却材配管２の下流側に
接続されている。また、このサイホンブレークタ
ンク２０の下端より上方の位置にはサイホンブレ
ークタンク２０内の下方を指向して開口したＬ字
状の入口ノズル２２が設けらている。そしてこの
入口ノズル２２は冷却材配管２の上流側より立ち
上げられた立ち上り管２３を介して上記冷却材配
管２の上流側に接続されており、この立ち上り管
２３、入口ノズル２２およびサイホンブレークタ
ンク２０の下部とで逆Ｕ字状の冷却材流路が構成
されている。なお、上記立ち上り管２３の上部の
水平部分は入口ノズル２２側が高くなるように傾
斜されており、これらで構成される逆Ｕ字状の冷
却材路のうち最も高い部分すなわち頂部が上記入
口ノズル２２の上面となるように構成されてい
る。そして、この入口ノズル２２の上面にはサイ
ホンブレーク孔２４が設けられている。そして、
このサイホンブレークタンク２０内にははカバー
ガスが所定の圧力で封入されている。したがつ
て、循環ポンプ６が停止した場合にはこのサイホ
ンブレークタンク２０内の液位は封入されたカバ
ーガス圧および重力によつて下降して膨張タンク
５内の液位と同水準の停止時レベルL0まで下降
する。そして、この停止時レベルL0から入口ノ
ズル２２までの高さは循環ポンプ６がポニーモー
タで運転された場合の吐出液頭より高く設定され
ている。
例にしたがつて説明する。この一実施例はナトリ
ウム冷却形高速増殖炉の二次主冷却系共用形補助
炉心冷却装置である。まず主冷却系について説明
すると、図中１は中間熱交換器であつて、炉心
（図示せず）を介して循環される液体ナトリウム
等の一次冷却材が流通され、液体ナトリウム等の
二次冷却材と熱交換するように構成されている。
そして、この中間熱交換器１には高温側の冷却材
配管２が接続され、この冷却材配管２は蒸気発生
器３に接続されている。そして、中間熱交換器１
で一次冷却材と熱交換された高温の二次冷却材は
この高温側の冷却材配管２を介して蒸気発生器３
に送られ、この蒸気発生器３で水と熱交換して蒸
気を発生するように構成されている。そして、こ
の蒸気発生器３で水と熱交換されて低温となつた
二次冷却材は低温側の冷却材配管４および膨張タ
ンク５を介して循環ポンプ６に吸引され、この循
環ポンプ６によつて中間熱交換器１に戻されるよ
うに構成されている。そして、原子炉の運転時に
は二次冷却材は上記の一連の管路を循環して炉心
で発生する熱を除去し、これら一連の管路および
機器で原子炉の二次主冷却系を構成している。そ
して、上記膨張タンク５にはオーバフロー配管７
が設けられ、この膨張タンク５内の液面を一定に
維持するように構成され、またこの膨張タンク５
上部にはカバーガスが封入されている。そしてこ
のオーバーフロー配管７に溢流した二次冷却材は
オーバーフロータンク８に貯溜され、このオーバ
ーフロータンク８に溜つた二次冷却材は汲み上げ
ポンプ９によつて主冷却系に戻されるように構成
されている。また、上記循環ポンプ６は主モータ
とポニーモータ（いずれも図示せず）を備えたも
ので、原子炉運転時には主モータによつて原子炉
出力に対応した回転数で運転され、また原子炉停
止時にはポニーモータによつて低吐出量、低吐出
圧で運転されるよように構成されている。次に補
助炉心冷却系について説明すると、１０は空気冷
却器であつて、原子炉停止時にはこの空気冷却器
１０によつて二次冷却材が空気と熱交換され、炉
心の崩壊熱等を除去するように構成されている。
そして、この空気冷却器１０は空気冷却器入口配
管１１を介して高温側の冷却材配管に分岐接続さ
れ、また空気冷却器出口配管１２を介して上記膨
張タンク５に接続されている。そして、上記空気
冷却器出口配管１２の途中には空気冷却器出口止
め弁１３および空気冷却器出口流量調節弁１４が
設けられている。また、１５は空気冷却器１０に
冷却用の空気を送る送風機であつて１６はそのベ
ーン、また１７は入口ダンパ、１８は出口ダンパ
である。そして、これらによつて補助炉心冷却系
が構成されている。そして、上記高温側の冷却材
配管２の空気冷却器入口配管１１の分岐接続部と
蒸気発生器３との間にはサイホンブレーク機構１
９が設けらている。このサイホンブレーク機構１
９は原子炉が停止して循環ポンプ６がポニーモー
タによつて低吐出量、低吐出圧で運転された場合
に二次冷却材の蒸気発生器３へ流通を遮断するも
のであつて、第３図に示す如く構成されている。
すなわち２０はサイホンブレークタンクであつ
て、細長状をなし、上下方向に沿つて設けられて
いる。そして、このサイホンブレークタンク２０
の下端部には出口ノズル２１が設けられ、この出
口ノズル２１は高温側の冷却材配管２の下流側に
接続されている。また、このサイホンブレークタ
ンク２０の下端より上方の位置にはサイホンブレ
ークタンク２０内の下方を指向して開口したＬ字
状の入口ノズル２２が設けらている。そしてこの
入口ノズル２２は冷却材配管２の上流側より立ち
上げられた立ち上り管２３を介して上記冷却材配
管２の上流側に接続されており、この立ち上り管
２３、入口ノズル２２およびサイホンブレークタ
ンク２０の下部とで逆Ｕ字状の冷却材流路が構成
されている。なお、上記立ち上り管２３の上部の
水平部分は入口ノズル２２側が高くなるように傾
斜されており、これらで構成される逆Ｕ字状の冷
却材路のうち最も高い部分すなわち頂部が上記入
口ノズル２２の上面となるように構成されてい
る。そして、この入口ノズル２２の上面にはサイ
ホンブレーク孔２４が設けられている。そして、
このサイホンブレークタンク２０内にははカバー
ガスが所定の圧力で封入されている。したがつ
て、循環ポンプ６が停止した場合にはこのサイホ
ンブレークタンク２０内の液位は封入されたカバ
ーガス圧および重力によつて下降して膨張タンク
５内の液位と同水準の停止時レベルL0まで下降
する。そして、この停止時レベルL0から入口ノ
ズル２２までの高さは循環ポンプ６がポニーモー
タで運転された場合の吐出液頭より高く設定され
ている。
以上の如く構成された本発明の一実施例は、原
子炉運転時には空気冷却器出口止め弁１３を閉弁
し、循環ポンプ６を主モータで運転する。したが
つて空気冷却器１０等の補助炉心冷却系には冷却
材は流通しない。そして、循環ポンプ６は主モー
タで運転され吐出圧が高いのでサイホンブレーク
タンク２０内に封入されているカバーガスが圧縮
されて体積が減少し、サイホンブレークタンク２
０内の液位は入口ノズル２２の上面のサイホンブ
レーク孔２４より上方まで押し上げられる。そし
て、この場合には立ち上り管２３、入口ノズル２
２およびサイホンブレークタンク２０下部で形成
される冷却材流路内にすべて冷却材が充満し、主
冷却系全体に冷却材が充満した閉ループが形成さ
れるのでサイホン現象によつてこの主冷却系の配
管や機器の高低差によつて生じる液頭圧がすべて
相殺され、この高低差が主冷却系内を循環する冷
却材の抵抗となることはない。そして、原子炉ト
リツプ時等には空気冷却器出口止め弁１３を開弁
し、循環ポンプ６の運転を主モータからポニーモ
ータに切換え、低吐出量および低吐出圧で循環ポ
ンプ６を運転する。この場合、循環ポンプ６の回
転数が低下して低吐出力が低下してゆくとこれに
伴つてサイホンブレークタンク２０内の液位が第
４図に実線で示す如く低下してゆき、この液位が
サイホンブレーク孔２４が露出するサイホンブレ
ークレベルLB（循環ポンプ６の回転数で約20％）
まで低下すると、立ち上り管２３、入口ノズル２
２およびサイホンブレークタンク２０下部で構成
される逆Ｕ字状の冷却材流路の頂部がこのサイホ
ンブレーク孔２４を介してサイホンブレークタン
ク２０のカバーガス空間と連通するため、この冷
却材流路のサイホン現象が解消され、冷却材はサ
イホンブレークタンク２０側と立ち上り管２３側
に分断される。したがつて冷却材配管２の下流側
すなわちサイホンブレークタンク２０側の液位は
停止時レベルL0まで低下する。また、立ち上り
管２３内の液位はサイホン現象が解消されている
ため、サイホンブレークタンク２０内のカバーガ
ス圧と立ち上り管２３内の停止時レベルL0から
の液頭圧の和と循環ポンプ６の吐出圧すなわち回
転数との平衡によつて決定され、循環ポンプ６の
回転数に対応して第４図に破線で示す如く変化す
る。そして、循環ポンプ６がポニーモータで運転
される場合はその回転数が約12％で前述の如くそ
の吐出液頭はサイホンブレーク孔２４の高さすな
わちサイホンブレークレベルLBより低い。した
がつてこの立ち上り管２３内の液位はサイホンブ
レークレベルLBより低いポニーモータ運転時レ
ベルLPとなり冷却材はサイホンブレークタンク
２０側に流れることはなく、蒸気発生器３に冷却
材が流れなくなる。したがつて、冷却材はすべて
空気冷却器１０を通つて循環し、炉心の崩壊熱等
を除去する。したがつて原子炉のトリツプ時等に
おいて循環ポンプがポニーモータ運転に切換えら
れて低吐出圧で運転されるとサイホンブレーク機
構１９内でサイホン現象が解消されて冷却材が分
断され、自動的に蒸気発生器３への冷却材の流通
が遮断される。よつて蒸気発生器入口止め弁や蒸
気発生器出口止め弁等を設ける必要がなく、コス
トが低減し構造が簡単となる。また、このサイホ
ンブレーク機構１９は機械的な作動部分がなく、
信頼性も大である。
子炉運転時には空気冷却器出口止め弁１３を閉弁
し、循環ポンプ６を主モータで運転する。したが
つて空気冷却器１０等の補助炉心冷却系には冷却
材は流通しない。そして、循環ポンプ６は主モー
タで運転され吐出圧が高いのでサイホンブレーク
タンク２０内に封入されているカバーガスが圧縮
されて体積が減少し、サイホンブレークタンク２
０内の液位は入口ノズル２２の上面のサイホンブ
レーク孔２４より上方まで押し上げられる。そし
て、この場合には立ち上り管２３、入口ノズル２
２およびサイホンブレークタンク２０下部で形成
される冷却材流路内にすべて冷却材が充満し、主
冷却系全体に冷却材が充満した閉ループが形成さ
れるのでサイホン現象によつてこの主冷却系の配
管や機器の高低差によつて生じる液頭圧がすべて
相殺され、この高低差が主冷却系内を循環する冷
却材の抵抗となることはない。そして、原子炉ト
リツプ時等には空気冷却器出口止め弁１３を開弁
し、循環ポンプ６の運転を主モータからポニーモ
ータに切換え、低吐出量および低吐出圧で循環ポ
ンプ６を運転する。この場合、循環ポンプ６の回
転数が低下して低吐出力が低下してゆくとこれに
伴つてサイホンブレークタンク２０内の液位が第
４図に実線で示す如く低下してゆき、この液位が
サイホンブレーク孔２４が露出するサイホンブレ
ークレベルLB（循環ポンプ６の回転数で約20％）
まで低下すると、立ち上り管２３、入口ノズル２
２およびサイホンブレークタンク２０下部で構成
される逆Ｕ字状の冷却材流路の頂部がこのサイホ
ンブレーク孔２４を介してサイホンブレークタン
ク２０のカバーガス空間と連通するため、この冷
却材流路のサイホン現象が解消され、冷却材はサ
イホンブレークタンク２０側と立ち上り管２３側
に分断される。したがつて冷却材配管２の下流側
すなわちサイホンブレークタンク２０側の液位は
停止時レベルL0まで低下する。また、立ち上り
管２３内の液位はサイホン現象が解消されている
ため、サイホンブレークタンク２０内のカバーガ
ス圧と立ち上り管２３内の停止時レベルL0から
の液頭圧の和と循環ポンプ６の吐出圧すなわち回
転数との平衡によつて決定され、循環ポンプ６の
回転数に対応して第４図に破線で示す如く変化す
る。そして、循環ポンプ６がポニーモータで運転
される場合はその回転数が約12％で前述の如くそ
の吐出液頭はサイホンブレーク孔２４の高さすな
わちサイホンブレークレベルLBより低い。した
がつてこの立ち上り管２３内の液位はサイホンブ
レークレベルLBより低いポニーモータ運転時レ
ベルLPとなり冷却材はサイホンブレークタンク
２０側に流れることはなく、蒸気発生器３に冷却
材が流れなくなる。したがつて、冷却材はすべて
空気冷却器１０を通つて循環し、炉心の崩壊熱等
を除去する。したがつて原子炉のトリツプ時等に
おいて循環ポンプがポニーモータ運転に切換えら
れて低吐出圧で運転されるとサイホンブレーク機
構１９内でサイホン現象が解消されて冷却材が分
断され、自動的に蒸気発生器３への冷却材の流通
が遮断される。よつて蒸気発生器入口止め弁や蒸
気発生器出口止め弁等を設ける必要がなく、コス
トが低減し構造が簡単となる。また、このサイホ
ンブレーク機構１９は機械的な作動部分がなく、
信頼性も大である。
なお、本発明は必らずしも上記の一実施例には
限定されない。
限定されない。
たとえばサイホンブレーク機構の構成は必らず
しも上記のものに限定されず、たとえばサイホン
ブレーク孔２４を入口ノズル２２の開口で兼用す
るなど、要は、上下方向に沿つて設けられ下端に
おいて冷却材配管２の下流側に接続された細長状
のサイホンブレークタンク２０と、上記冷却材配
管２の上流側に接続されて上方に立ち上り上端に
おいてサイホンブレークタンク２０の下端より上
方位置に接続された立ち上り管２３とから構成す
るとともに、前記サイホンブレークタンク２０内
にその内部の冷却材上の空間にカバーガスを封入
し、かつ上記立ち上り管２３の上端の高さを、冷
却材循環ポンプ６をポニーモータにより低吐出圧
で運転したときのポンプ吐出液頭より高くしたも
のであればよい。
しも上記のものに限定されず、たとえばサイホン
ブレーク孔２４を入口ノズル２２の開口で兼用す
るなど、要は、上下方向に沿つて設けられ下端に
おいて冷却材配管２の下流側に接続された細長状
のサイホンブレークタンク２０と、上記冷却材配
管２の上流側に接続されて上方に立ち上り上端に
おいてサイホンブレークタンク２０の下端より上
方位置に接続された立ち上り管２３とから構成す
るとともに、前記サイホンブレークタンク２０内
にその内部の冷却材上の空間にカバーガスを封入
し、かつ上記立ち上り管２３の上端の高さを、冷
却材循環ポンプ６をポニーモータにより低吐出圧
で運転したときのポンプ吐出液頭より高くしたも
のであればよい。
また、主冷却系や補助炉心冷却系等の構成は必
らずしも上記のものに限定されない。
らずしも上記のものに限定されない。
上述の如く、本発明は、主冷却系の冷却材配管
に設けられ原子炉停止時に前記主冷却系の冷却材
流路を遮断して冷却材を補助炉心冷却系に流すサ
イホンブレーク機構を備え、かつサイホンブレー
ク機構は、上下方向に沿つて設けられ下端におい
て上記冷却材配管の下流側に接続された細長状の
サイホンブレークタンクと、上記冷却材配管の上
流側に接続されて上方に立ち上り上端において前
記サイホンブレークタンクの下端より上方位置に
接続された立ち上り管とから構成するとともに、
前記サイホンブレークタンク内にはその内部の冷
却材上の空間にカバーガスを封入し、かつ上記立
ち上り管の上端の高さを、冷却材循環ポンプをポ
ニーモータにより低吐出圧で運転したときのポン
プ吐出液頭より高くしたものである。したがつ
て、冷却材循環ポンプを主モータにより運転して
いる原子炉運転中は、サイホンブレークタンク内
の冷却材の液位が立ち上り管の上端より高い位置
にあつた上記立ち上り管とサイホンブレークタン
クとで構成される流路全域に冷却材が充満するか
ら、この流路をサイホン現象により冷却材が流れ
て冷却材が主冷却系を循環する。また、冷却材循
環ポンプをポニーモータにより低吐出圧で運転す
る原子炉停止時には、立ち上り管内の冷却材の圧
力が下がるとともに、サイホンブレークタンク内
の冷却材がカバーガス圧で押し下げられてその液
位が立ち上り管の上端より低くなり、そのために
上記立ち上り管とサイホンブレークタンクとで構
成される流路でのサイホン現象が解消されて立ち
上り管内の冷却材がサイホンブレークタンク側に
流れなくなるから、冷却材は主冷却系を循環しな
くなつて補助炉心冷却系に流れる。そして、本発
明では、上記のように前記サイホンブレーク機構
を、サイホンブレークタンク内に封入したカバー
ガスによりサイホン現象を解消させるものとして
いるから、従来のように主冷却系の冷却材配管に
複雑な止め弁を設ける必要はなく、したがつてコ
ストを低減できるとともに全体の構成も簡略化で
きるし、また前記サイホンブレーク機構は機械的
な作動部分をもつていないために、その信頼性も
高い。
に設けられ原子炉停止時に前記主冷却系の冷却材
流路を遮断して冷却材を補助炉心冷却系に流すサ
イホンブレーク機構を備え、かつサイホンブレー
ク機構は、上下方向に沿つて設けられ下端におい
て上記冷却材配管の下流側に接続された細長状の
サイホンブレークタンクと、上記冷却材配管の上
流側に接続されて上方に立ち上り上端において前
記サイホンブレークタンクの下端より上方位置に
接続された立ち上り管とから構成するとともに、
前記サイホンブレークタンク内にはその内部の冷
却材上の空間にカバーガスを封入し、かつ上記立
ち上り管の上端の高さを、冷却材循環ポンプをポ
ニーモータにより低吐出圧で運転したときのポン
プ吐出液頭より高くしたものである。したがつ
て、冷却材循環ポンプを主モータにより運転して
いる原子炉運転中は、サイホンブレークタンク内
の冷却材の液位が立ち上り管の上端より高い位置
にあつた上記立ち上り管とサイホンブレークタン
クとで構成される流路全域に冷却材が充満するか
ら、この流路をサイホン現象により冷却材が流れ
て冷却材が主冷却系を循環する。また、冷却材循
環ポンプをポニーモータにより低吐出圧で運転す
る原子炉停止時には、立ち上り管内の冷却材の圧
力が下がるとともに、サイホンブレークタンク内
の冷却材がカバーガス圧で押し下げられてその液
位が立ち上り管の上端より低くなり、そのために
上記立ち上り管とサイホンブレークタンクとで構
成される流路でのサイホン現象が解消されて立ち
上り管内の冷却材がサイホンブレークタンク側に
流れなくなるから、冷却材は主冷却系を循環しな
くなつて補助炉心冷却系に流れる。そして、本発
明では、上記のように前記サイホンブレーク機構
を、サイホンブレークタンク内に封入したカバー
ガスによりサイホン現象を解消させるものとして
いるから、従来のように主冷却系の冷却材配管に
複雑な止め弁を設ける必要はなく、したがつてコ
ストを低減できるとともに全体の構成も簡略化で
きるし、また前記サイホンブレーク機構は機械的
な作動部分をもつていないために、その信頼性も
高い。
第１図は従来例の概略的な系統図、第２図ない
し第４図は本発明の一実施例を示し第２図は概略
的な系統図、第３図はサイホンブレーク機構の縦
断面図、第４図は第３図と対応させたサイホンブ
レーク機構内の液位と循環ポンプ回転数との関係
を示す線図である。 １……中間熱交換器、２……冷却材配管、３…
…蒸気発生器、５……膨張タンク、６……循環ポ
ンプ、１０……空気冷却器、１１……空気冷却器
入口配管、１２……空気冷却器出口配管、１３…
…空気冷却器出口止め弁、１９……サイホンブレ
ーク機構、２０……サイホンブレークタンク、２
２……入口ノズル、２３……立ち上り管、２４…
…サイホンブレーク孔。
し第４図は本発明の一実施例を示し第２図は概略
的な系統図、第３図はサイホンブレーク機構の縦
断面図、第４図は第３図と対応させたサイホンブ
レーク機構内の液位と循環ポンプ回転数との関係
を示す線図である。 １……中間熱交換器、２……冷却材配管、３…
…蒸気発生器、５……膨張タンク、６……循環ポ
ンプ、１０……空気冷却器、１１……空気冷却器
入口配管、１２……空気冷却器出口配管、１３…
…空気冷却器出口止め弁、１９……サイホンブレ
ーク機構、２０……サイホンブレークタンク、２
２……入口ノズル、２３……立ち上り管、２４…
…サイホンブレーク孔。
Claims (1)
- １ 原子炉の運転中は主モータにより運転され停
止時にはポニーモータにより低吐出圧で運転され
る冷却材循環ポンプを備えこの循環ポンプにより
循環される冷却材を熱交換して原子炉から発生す
る熱を除去する主冷却系と、この主冷却系の冷却
材配管に分岐接続され原子炉停止時に上記冷却材
を熱交換して原子炉の炉心崩壊熱を除去する補助
炉、心冷却系と、上記冷却材配管の補助炉心冷却
系接続部の下流側に設けられ原子炉停止時に前記
主冷却系の冷却材流路を遮断して上記冷却材を前
記補助炉心冷却系に流すサイホンブレーク機構と
を備え、かつ前記サイホンブレーク機構は、上下
方向に沿つて設けられ下端において上記冷却材配
管の下流側に接続された細長状のサイホンブレー
クタンクと、上記冷却材配管の上流側に接続され
て上方に立ち上り上端において前記サイホンブレ
ークタンクの下端より上方位置に接続された立ち
上り管とから構成するとともに、前記サイホンブ
レークタンク内にはその内部の冷却材上の空間に
カバーガスを封入し、かつ上記立ち上り管の上端
の高さを、前記循環ポンプを前記ポニーモータに
より低吐出圧で運転したときのポンプ吐出液頭よ
り高くしたことを特徴とする原子炉の補助炉心冷
却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7128280A JPS56168189A (en) | 1980-05-28 | 1980-05-28 | Auxial core cooling system for nuclear reactor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7128280A JPS56168189A (en) | 1980-05-28 | 1980-05-28 | Auxial core cooling system for nuclear reactor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56168189A JPS56168189A (en) | 1981-12-24 |
| JPH0113078B2 true JPH0113078B2 (ja) | 1989-03-03 |
Family
ID=13456188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7128280A Granted JPS56168189A (en) | 1980-05-28 | 1980-05-28 | Auxial core cooling system for nuclear reactor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56168189A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111192697A (zh) * | 2018-11-15 | 2020-05-22 | 王彬 | 基于虹吸原理的泄漏报警检测系统 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5913719B2 (ja) * | 1977-10-11 | 1984-03-31 | 三菱原子力工業株式会社 | 高速増殖炉の残留熱除去系 |
| JPS5488907U (ja) * | 1977-12-08 | 1979-06-23 |
-
1980
- 1980-05-28 JP JP7128280A patent/JPS56168189A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111192697A (zh) * | 2018-11-15 | 2020-05-22 | 王彬 | 基于虹吸原理的泄漏报警检测系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56168189A (en) | 1981-12-24 |
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