JPH01138078A - 冷間圧延による金属クラッドの製造方法 - Google Patents
冷間圧延による金属クラッドの製造方法Info
- Publication number
- JPH01138078A JPH01138078A JP29413487A JP29413487A JPH01138078A JP H01138078 A JPH01138078 A JP H01138078A JP 29413487 A JP29413487 A JP 29413487A JP 29413487 A JP29413487 A JP 29413487A JP H01138078 A JPH01138078 A JP H01138078A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- materials
- metal
- rolling
- steel plate
- base material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は冷間圧延による金属クラッドの製造方法に関
する。
する。
この発明による金属クラッドは貯蔵タンク、圧力容器、
建築などの材料として用いられる。
建築などの材料として用いられる。
（従来の技術）
屋根材、内装材などの建築材、貯蔵タンクあるいは圧力
容器などの材料としてクラツド材か用いられている。一
般に、クラッド材は、普通鋼よりなる母材の片面または
両面に耐食性および美観に優れたチタン、ステンレス鋼
などの合せ材を圧着して製造される。
容器などの材料としてクラツド材か用いられている。一
般に、クラッド材は、普通鋼よりなる母材の片面または
両面に耐食性および美観に優れたチタン、ステンレス鋼
などの合せ材を圧着して製造される。
二つの金属材料を重ね合わせて加圧し、接合面を塑性変
形させると、酸化膜などの汚染層か破壊して清浄な新生
金属面どうしが密着する。この結果、両材料の原子は互
いの自由電子を共有し、金属結合を形成して両材料は接
合する。圧着はこのような現象を利用したものである。
形させると、酸化膜などの汚染層か破壊して清浄な新生
金属面どうしが密着する。この結果、両材料の原子は互
いの自由電子を共有し、金属結合を形成して両材料は接
合する。圧着はこのような現象を利用したものである。
従来、母材と合せ材の圧着方法として、爆着法あるいは
圧延圧着法が広く用いられている。このような金属クラ
ッドの製造方法として、たとえば特公昭４Ｂ−１２６２
５ｒアルミニユウムとステンレス鋼あるいは鋼との合せ
板製造法」、特公昭５７−７８３０「冷間圧延圧着によ
るクラッド条の製造方法」などて開示された技術がある
。
圧延圧着法が広く用いられている。このような金属クラ
ッドの製造方法として、たとえば特公昭４Ｂ−１２６２
５ｒアルミニユウムとステンレス鋼あるいは鋼との合せ
板製造法」、特公昭５７−７８３０「冷間圧延圧着によ
るクラッド条の製造方法」などて開示された技術がある
。
（発明が解決しようとする問題点）
母材と合せ材との間の十分な接合強度を得るためには、
高温でしかも高い接合圧力を両材料に加えなければなら
ない。したかって、クラッド比（合せ材／母材）の小さ
な、たとえばクラッド比か０１のようなりラット材の製
造、あるいは母材および合せ材がともに箔であるような
薄いクラッド材の製造では、上記従来の爆着法あるいは
熱間圧延圧着法によると合せ材が破れてしまい、接合か
困難であった。
高温でしかも高い接合圧力を両材料に加えなければなら
ない。したかって、クラッド比（合せ材／母材）の小さ
な、たとえばクラッド比か０１のようなりラット材の製
造、あるいは母材および合せ材がともに箔であるような
薄いクラッド材の製造では、上記従来の爆着法あるいは
熱間圧延圧着法によると合せ材が破れてしまい、接合か
困難であった。
そこて、この発明は小さなりラッド比あるいは箔とうし
の材料であっても美麗かつ廉価に接合することができる
金属クラッドの製造方法を提供しようとするものである
。
の材料であっても美麗かつ廉価に接合することができる
金属クラッドの製造方法を提供しようとするものである
。
（問題点を解決するための手段）
第１の発明による冷間圧延による金属クラッドの製造方
法は、母材および合せ材のうちの一方の材料の接合面に
厚さ ０５〜５０μｍの八２めっきを施すとともに他方
の材料の接合面をブラッシングしたのち、両材料を重ね
合わせて２０〜５０＊の圧下率て圧延圧着する。
法は、母材および合せ材のうちの一方の材料の接合面に
厚さ ０５〜５０μｍの八２めっきを施すとともに他方
の材料の接合面をブラッシングしたのち、両材料を重ね
合わせて２０〜５０＊の圧下率て圧延圧着する。
ＡＭめっきの厚さか０．５μｍ未満であると、圧延時に
Ａ２めっきが破れて母材と合せ材とか直接接触すること
があり、接合が不十分となる。またＡＭめっきの厚さが
５０９ｍ以上では接合強度が飽和してしまい、それ以上
のめフき厚は無駄となるからである。
Ａ２めっきが破れて母材と合せ材とか直接接触すること
があり、接合が不十分となる。またＡＭめっきの厚さが
５０９ｍ以上では接合強度が飽和してしまい、それ以上
のめフき厚は無駄となるからである。
第２の発明による冷間圧延による金属クラッドの製造方
法は、母材および合せ材のうちの一方の材料の接合面に
厚さ ０．５〜５０μｍの八ｌめっきを施すとともに他
方の材料の接合面をブラッシングし、両材料を １００
〜２００℃に加熱した状態で重ね合わせて２０〜５０＊
の圧下率て圧延圧着する。
法は、母材および合せ材のうちの一方の材料の接合面に
厚さ ０．５〜５０μｍの八ｌめっきを施すとともに他
方の材料の接合面をブラッシングし、両材料を １００
〜２００℃に加熱した状態で重ね合わせて２０〜５０＊
の圧下率て圧延圧着する。
加熱温度が１００℃未満であると接合を速める金属原子
の拡散が十分に促進されず、また２００℃を超えると母
材、合せ材あるいは八ｕめっき層の酸化が急激に進む。
の拡散が十分に促進されず、また２００℃を超えると母
材、合せ材あるいは八ｕめっき層の酸化が急激に進む。
加熱は、たとえば圧延機の直前に設けた電気加熱炉、赤
外線加熱炉、ガス加熱炉なとによる。
外線加熱炉、ガス加熱炉なとによる。
第３の発明による冷間圧延による金属クラッドの製造方
法は、母材および合せ材の間に清浄なＡＭ笛を介在させ
、両材料の接合面をブラッシングしたのち、両材料を重
ね合わせて２０〜５０％の圧下率で圧延圧着する。
法は、母材および合せ材の間に清浄なＡＭ笛を介在させ
、両材料の接合面をブラッシングしたのち、両材料を重
ね合わせて２０〜５０％の圧下率で圧延圧着する。
へ党箔の厚さは上記Ａ２めっきの厚さと同しであり、そ
の限定理由もＡｆｆｉめっきの場合と同様である。
の限定理由もＡｆｆｉめっきの場合と同様である。
第４の発明による冷間圧延による金属クラッドの製造方
法は、母材および合せ材の間に表面の清浄なへ立箔を介
在させ、両材料の接合面をブラッシングしたのち、両材
料をＡＭ箔とともに １００〜２００℃に加熱した状態
で重ね合わせて２０〜５０％の圧下率で圧延圧着する。
法は、母材および合せ材の間に表面の清浄なへ立箔を介
在させ、両材料の接合面をブラッシングしたのち、両材
料をＡＭ箔とともに １００〜２００℃に加熱した状態
で重ね合わせて２０〜５０％の圧下率で圧延圧着する。
上記第１〜第４の発明において、母材は普通鋼、ステン
レス鋼などの鋼板であり、合せ材はステンレス鋼板また
はチタン、ニッケル、銅その他の非鉄金属板である。互
いに材質の異なる２枚以上の合せ材を、母材に重ね合わ
せて圧着してもよい。母材の厚みは５．０〜０．０５ｍ
ｍ程度であり、合せ材の厚みは３．０〜０．０］ＩＩＩ
ｍ程度である。また、圧下率が２０９６未満であると十
分な圧着強度が得られず、５０９６を超えると合せ材が
破れることがある。
レス鋼などの鋼板であり、合せ材はステンレス鋼板また
はチタン、ニッケル、銅その他の非鉄金属板である。互
いに材質の異なる２枚以上の合せ材を、母材に重ね合わ
せて圧着してもよい。母材の厚みは５．０〜０．０５ｍ
ｍ程度であり、合せ材の厚みは３．０〜０．０］ＩＩＩ
ｍ程度である。また、圧下率が２０９６未満であると十
分な圧着強度が得られず、５０９６を超えると合せ材が
破れることがある。
（作用）
この発明では、圧着ｉ）ｆに材料の接合面をブラッシン
グする。また、母材と合せ材との間に介在する八Ｍめっ
き層あるいはＡＭ箔は、母材および合せ材に比へて降伏
点が低く、冷間あるいは温間圧延であっても、ＡＬ；Ｌ
めっき層あるいはＡ２箔は容易に塑性変形する。したが
って、清浄な新生金属面と一１１シか密着するので、高
い接合強度で母材と合せ材とを圧着することができる。
グする。また、母材と合せ材との間に介在する八Ｍめっ
き層あるいはＡＭ箔は、母材および合せ材に比へて降伏
点が低く、冷間あるいは温間圧延であっても、ＡＬ；Ｌ
めっき層あるいはＡ２箔は容易に塑性変形する。したが
って、清浄な新生金属面と一１１シか密着するので、高
い接合強度で母材と合せ材とを圧着することができる。
また、母材、合せ材、Ａｎめフき層あるいはＡｎ箔など
を加熱することにより、金属原子の拡散速度が高くなり
、また降伏点の低下により低い圧下方の圧延であっても
材料は容易に塑性変形する。したがって、高い接合強度
を得ることができる。
を加熱することにより、金属原子の拡散速度が高くなり
、また降伏点の低下により低い圧下方の圧延であっても
材料は容易に塑性変形する。したがって、高い接合強度
を得ることができる。
（実施例Ｔ）
第１図は第１および第２の発明の方法を実施する設備の
構成図である。
構成図である。
圧延機５は、ワークロール６およびバックアップロール
７よりなる４段圧延機である。ワークロールの直径は１
５０１ＴｌｌＴｌ、胴長け２８０ｍｍであり、バックア
ップロールの直径は３００ｍ＋ｎであり、胴長は３００
ｍｍである。圧延機５の入側および出側にそれぞれ巻戻
しリール１，２および巻取りリール９を配置している。
７よりなる４段圧延機である。ワークロールの直径は１
５０１ＴｌｌＴｌ、胴長け２８０ｍｍであり、バックア
ップロールの直径は３００ｍ＋ｎであり、胴長は３００
ｍｍである。圧延機５の入側および出側にそれぞれ巻戻
しリール１，２および巻取りリール９を配置している。
圧延機５の入側と出側にそれぞれデフレクタ−ロール１
１および１２を設置している。また、圧延機５の入側に
フラッシングロール１５、ガイトロール１７．１８およ
び電気加熱炉２１を順次配置している。ブラッシングロ
ール１５は多数のスチールワイヤーが植え付けられてい
る。
１および１２を設置している。また、圧延機５の入側に
フラッシングロール１５、ガイトロール１７．１８およ
び電気加熱炉２１を順次配置している。ブラッシングロ
ール１５は多数のスチールワイヤーが植え付けられてい
る。
上記設備において、巻戻しリール１から母材Ａを、また
巻戻しリール２から合せ材Ｂをそれぞれ縁り出す。母材
Ａは２．ＯｔＸ ５０Ｗの普通鋼コイルである。合せ材
Ｂは片面に２０μｍ厚さの八女めっきした０、ｏ５ｔＸ
５０Ｗのステンレス鋼コイル （ＳＯ５３０４）であ
る。巻戻しリール１から繰り出した母材Ａの上面の酸化
膜、不純物などをフラッシングロール１５て除去したの
ち、母材Ａと合せ材Ｂとを重ね合わせて圧延する。また
比較例として母材Ａ（２０吋×５０Ｗ）ノ普通鋼コイル
ニ合せ材（０，０５ｔＸ ５０Ｗ）（７） ＡＭめっき
していないステンレス鋼コイルを重ね合わせて圧延した
。
巻戻しリール２から合せ材Ｂをそれぞれ縁り出す。母材
Ａは２．ＯｔＸ ５０Ｗの普通鋼コイルである。合せ材
Ｂは片面に２０μｍ厚さの八女めっきした０、ｏ５ｔＸ
５０Ｗのステンレス鋼コイル （ＳＯ５３０４）であ
る。巻戻しリール１から繰り出した母材Ａの上面の酸化
膜、不純物などをフラッシングロール１５て除去したの
ち、母材Ａと合せ材Ｂとを重ね合わせて圧延する。また
比較例として母材Ａ（２０吋×５０Ｗ）ノ普通鋼コイル
ニ合せ材（０，０５ｔＸ ５０Ｗ）（７） ＡＭめっき
していないステンレス鋼コイルを重ね合わせて圧延した
。
第１表は」１記設備による実験結果を示している。
第１表
接合度評価 ◎：曲率３りｎ＋ｎ＋、 １８０”曲げで
剥離なし○：曲率３０ｍｍ、 １８０’曲げで剥離１０
＊以下 △二曲率３０ｍｎ＋、 ＋８０６曲げて剥１１ｔｌＯ！
に以」二 × 接合しない （実施例ＩＩ ） 第２図は、第３および第４の発明の方法を実施する設備
の一例を示している。なお、第２図に示す部材で前記第
１図に示すものと実質的に同じものには同一の参照符号
を付け、その説明は省略する。第１図に示す設備と異な
る点は、圧延機５の入側に新たに巻戻しリール３、フラ
ッシングロール１６、およびガイドロール１９を設けた
こと、および前記巻戻しリール２の出側にデフレフフタ
−ロール１３を設けたことである。なお、第２図に示す
圧延機５の諸元は第１図に示す圧延機のものと同一であ
る。
剥離なし○：曲率３０ｍｍ、 １８０’曲げで剥離１０
＊以下 △二曲率３０ｍｎ＋、 ＋８０６曲げて剥１１ｔｌＯ！
に以」二 × 接合しない （実施例ＩＩ ） 第２図は、第３および第４の発明の方法を実施する設備
の一例を示している。なお、第２図に示す部材で前記第
１図に示すものと実質的に同じものには同一の参照符号
を付け、その説明は省略する。第１図に示す設備と異な
る点は、圧延機５の入側に新たに巻戻しリール３、フラ
ッシングロール１６、およびガイドロール１９を設けた
こと、および前記巻戻しリール２の出側にデフレフフタ
−ロール１３を設けたことである。なお、第２図に示す
圧延機５の諸元は第１図に示す圧延機のものと同一であ
る。
上記設備において、巻戻しリール１がら母材Ａを、巻戻
しリール３がら合せ材Ｂを、また巻戻しリール２から中
間材Ｃをそれぞれ繰り出す。母材Ａは０．５ｔＸ ５０
Ｗ ノステンレス鋼コイル（ｓｕｓ ４３０）であり、
合せ材Ｂは０．０５ｔＸ ５０Ｗのチタンコイル（ＪＴ
Ｓ ２種）である。また、中間材Ｃは０．０＋６ｔＸ５
０ＷのへＭ箔コイルである。巻戻しリール１がら綬り出
した母材Ａの」−面を、また巻戻しリール１から縁り出
した合せ材の下面を酸化膜、不純物などをブラッシング
ロール１５，１６て除去したのち、母材Ａと合せ材Ｂと
の間に中間材Ｃを挿入し、重ね合わせて圧延する。また
比較例としてｍ材Ａ（２，ＯｔＸ ５０Ｗ＞の５ＩＪＳ
４３０コイルに合せ材（０，０５ｔ、Ｘ５０Ｗ）のチタ
ンコイルを重ね合わせて圧延した。
しリール３がら合せ材Ｂを、また巻戻しリール２から中
間材Ｃをそれぞれ繰り出す。母材Ａは０．５ｔＸ ５０
Ｗ ノステンレス鋼コイル（ｓｕｓ ４３０）であり、
合せ材Ｂは０．０５ｔＸ ５０Ｗのチタンコイル（ＪＴ
Ｓ ２種）である。また、中間材Ｃは０．０＋６ｔＸ５
０ＷのへＭ箔コイルである。巻戻しリール１がら綬り出
した母材Ａの」−面を、また巻戻しリール１から縁り出
した合せ材の下面を酸化膜、不純物などをブラッシング
ロール１５，１６て除去したのち、母材Ａと合せ材Ｂと
の間に中間材Ｃを挿入し、重ね合わせて圧延する。また
比較例としてｍ材Ａ（２，ＯｔＸ ５０Ｗ＞の５ＩＪＳ
４３０コイルに合せ材（０，０５ｔ、Ｘ５０Ｗ）のチタ
ンコイルを重ね合わせて圧延した。
第２表は上記設備による実験結果を示している。
第 ２表
（接合度評価記号は第１表と同し）
（発明の効果）
この発明ては、圧着前に材料の接合面をブラッシンクす
るとともに、母材と合せ材との間にＡｌめっき層あるい
はＡ見消を介在させて圧延する。したがって、清浄な新
生金属面とうしか密着して高い接合強度て母材と合せ材
とを圧着することができる。
るとともに、母材と合せ材との間にＡｌめっき層あるい
はＡ見消を介在させて圧延する。したがって、清浄な新
生金属面とうしか密着して高い接合強度て母材と合せ材
とを圧着することができる。
また、母材、合せ材、号めっき層あるいはへ立消などを
加熱して金属原子の拡散速度を高め、また降伏点を低下
させるので低い圧下刃であっても、高号接合強度を得る
ことがてきる。
加熱して金属原子の拡散速度を高め、また降伏点を低下
させるので低い圧下刃であっても、高号接合強度を得る
ことがてきる。
この結果、この発明によりば接合できるクラッド比の範
囲が広く、コイル状て連続的に安定した接合状態が得ら
れるため、高歩留りの製造が可能であり、廉価に金属ク
ラッドを製造することかできる。また、金属クラッド面
は美麗である。ちなみに従来の爆着法は、切り板て、母
材合せ材ともに板厚の厚いもの、すなわちクラッド比の
大きいものしか適用できない。また、熱間圧延法では真
空中あるいはそれに相当する雰囲気を与える設備が必要
となる。。
囲が広く、コイル状て連続的に安定した接合状態が得ら
れるため、高歩留りの製造が可能であり、廉価に金属ク
ラッドを製造することかできる。また、金属クラッド面
は美麗である。ちなみに従来の爆着法は、切り板て、母
材合せ材ともに板厚の厚いもの、すなわちクラッド比の
大きいものしか適用できない。また、熱間圧延法では真
空中あるいはそれに相当する雰囲気を与える設備が必要
となる。。
第１図および第２図はこの発明の方法を実施する設備の
一例を示す設備構成図である。 １〜３・・・巻戻リール、５・・・４重圧延機、６・・
・ワークロール、７・・・バックアップロール、９・・
・巻取りリール、１１，１２．１３・・・デフレクタ−
ロール、１５．１６・・・ブラッシングロール、１７．
１Ｂ、１９・・・ガイトロール、２ト・・電気加熱炉、
Ａ・・・母材、Ｂ・・・合せ材、Ｃ・・・中間材。
一例を示す設備構成図である。 １〜３・・・巻戻リール、５・・・４重圧延機、６・・
・ワークロール、７・・・バックアップロール、９・・
・巻取りリール、１１，１２．１３・・・デフレクタ−
ロール、１５．１６・・・ブラッシングロール、１７．
１Ｂ、１９・・・ガイトロール、２ト・・電気加熱炉、
Ａ・・・母材、Ｂ・・・合せ材、Ｃ・・・中間材。
Claims (4)
- （１）鋼板を母材とし、ステンレス鋼板または非鉄金属
板を合せ材とし、両材料を重ね合わせて圧延圧着する金
属クラッドの製造において、一方の材料の接合面に厚さ
０．５〜５０μｍのＡｌめっきを施すとともに他方の材
料の接合面をブラッシングしたのち、両材料を重ね合わ
せて２０〜５０％の圧下率で圧延圧着することを特徴と
する冷間圧延による金属クラッドの製造方法。 - （２）鋼板を母材とし、ステンレス鋼板または非鉄金属
板を合せ材とし、両材料を重ね合わせて圧延圧着する金
属クラッドの製造において、一方の材料の接合面に厚さ
０．５〜５０μｍのＡｌめっきを施すとともに他方の材
料の接合面をブラッシングし、両材料を１００〜２００
℃に加熱した状態で重ね合わせて２０〜５０％の圧下率
で圧延圧着することを特徴とする冷間圧延による金属ク
ラッドの製造方法。 - （３）鋼板を母材とし、ステンレス鋼板または非鉄金属
板を合せ材とし、両材料を重ね合わせて圧延圧着する金
属クラッドの製造において、両材料の間に清浄なＡｌ箔
を介在させ、両材料の接合面をブラッシングしたのち、
両材料を重ね合わせて２０〜５０％の圧下率で圧延圧着
することを特徴とする冷間圧延による金属クラッドの製
造方法。 - （４）鋼板を母材とし、ステンレス鋼板または非鉄金属
板を合せ材とし、両材料を重ね合わせて圧延圧着する金
属クラッドの製造において、両材料の間に表面の清浄な
Ａｌ箔を介在させ、両材料の接合面をブラッシングした
のち、両材料をＡｌ箔とともに１００〜２００℃に加熱
した状態で重ね合わせて２０〜５０％の圧下率で圧延圧
着することを特徴とする冷間圧延による金属クラッドの
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29413487A JPH01138078A (ja) | 1987-11-24 | 1987-11-24 | 冷間圧延による金属クラッドの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29413487A JPH01138078A (ja) | 1987-11-24 | 1987-11-24 | 冷間圧延による金属クラッドの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01138078A true JPH01138078A (ja) | 1989-05-30 |
Family
ID=17803742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29413487A Pending JPH01138078A (ja) | 1987-11-24 | 1987-11-24 | 冷間圧延による金属クラッドの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01138078A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06209557A (ja) * | 1993-01-04 | 1994-07-26 | Daido Metal Co Ltd | リニアモータ用２次コイル板およびその製造方法 |
-
1987
- 1987-11-24 JP JP29413487A patent/JPH01138078A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06209557A (ja) * | 1993-01-04 | 1994-07-26 | Daido Metal Co Ltd | リニアモータ用２次コイル板およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102164307B1 (ko) | 클래드강의 제조방법 | |
| CN114192602B (zh) | 一种高性能多元NiAl基合金管件迭覆级进成形方法 | |
| JPH01138078A (ja) | 冷間圧延による金属クラッドの製造方法 | |
| CN110496858B (zh) | 一种连续免焊包套热轧复合方法 | |
| JP3296271B2 (ja) | チタンクラッド鋼板およびその製造法 | |
| JPS63140782A (ja) | 多層クラツド板の製造方法 | |
| JPS63194880A (ja) | ステンレスクラツドアルミ帯板の製造法 | |
| JPS6350112B2 (ja) | ||
| JPH0313283A (ja) | 大気圧を利用した拡散接合クラッド板の製造方法 | |
| JPH0324318B2 (ja) | ||
| JP2546589B2 (ja) | 連続熱延によるチタンクラッド鋼板の製造方法 | |
| JP2868344B2 (ja) | 複合金属板の製造方法 | |
| JPS63303687A (ja) | アルミニウムクラッド材の製造方法 | |
| JPH038587A (ja) | ステンレス鋼―Ａｌ合金クラッド材の製造法 | |
| JPH01133689A (ja) | クラッド材の製造方法 | |
| JPH10286681A (ja) | チタンクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH0757425B2 (ja) | チタンクラッド鋼板の熱間圧延方法 | |
| JPH0356909B2 (ja) | ||
| JPS58141882A (ja) | アルミニウムクラツド金属板の製造方法 | |
| JPH01258865A (ja) | 積層金属管の製造方法 | |
| JPS63157774A (ja) | アルミニウム・炭素鋼クラツド材の製造方法 | |
| JPH05169283A (ja) | クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPS63242478A (ja) | 鉛クラツド鋼帯の製造方法 | |
| JPS61193850A (ja) | 合成樹脂複合金属板の製造方法 | |
| JPS6182996A (ja) | 複合ろう材の製造方法 |