JPH01139738A - 磁気異方性磁石材料の製造方法及びその装置 - Google Patents
磁気異方性磁石材料の製造方法及びその装置Info
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- JPH01139738A JPH01139738A JP62299200A JP29920087A JPH01139738A JP H01139738 A JPH01139738 A JP H01139738A JP 62299200 A JP62299200 A JP 62299200A JP 29920087 A JP29920087 A JP 29920087A JP H01139738 A JPH01139738 A JP H01139738A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、希土類・遷移金属・硼素系合金でなる磁気異
方性磁石材料、例えば溶湯急冷法により作成したＮｄ
−１”ｅ −Ｂ磁石粉末を冷間成形した圧粉体又は該圧
粉体を緻密化した圧密体を塑性加工により異方性化して
、特に保磁力が大ぎく磁気エネルギー積の大きい磁気異
方性Ｎｄ−Ｆｅ −８磁石材、特に高効率のステッピン
グモーター等のロータ用磁石として用いられる円柱リン
グ状の磁石の円周に沿って多極に着磁されて使用される
Ｎｄ −Ｆｅ −Ｂ磁石材の製造方法および製造装置に
関するものである。
方性磁石材料、例えば溶湯急冷法により作成したＮｄ
−１”ｅ −Ｂ磁石粉末を冷間成形した圧粉体又は該圧
粉体を緻密化した圧密体を塑性加工により異方性化して
、特に保磁力が大ぎく磁気エネルギー積の大きい磁気異
方性Ｎｄ−Ｆｅ −８磁石材、特に高効率のステッピン
グモーター等のロータ用磁石として用いられる円柱リン
グ状の磁石の円周に沿って多極に着磁されて使用される
Ｎｄ −Ｆｅ −Ｂ磁石材の製造方法および製造装置に
関するものである。
［従来の技術］
従来より、Ｎｄ、Ｆｅ、Ｂ及び必要により更に添加元素
を混合して溶解して得たインゴットを粉砕して得た粉末
をＩａ場底成形、焼結、熱処理してＮｄ −Ｆｅ −８
焼結磁石を得る方法は知られており、特公昭６１−３４
２４２号公報等に記載されている。
を混合して溶解して得たインゴットを粉砕して得た粉末
をＩａ場底成形、焼結、熱処理してＮｄ −Ｆｅ −８
焼結磁石を得る方法は知られており、特公昭６１−３４
２４２号公報等に記載されている。
一方、実質的に微細結晶粒（平均粒径が約０．０１〜０
．５μｍのもの）とすることにより高い保磁力を付与し
た微細結晶型Ｎｄ −Ｆｅ −８１６石も知られている
。
．５μｍのもの）とすることにより高い保磁力を付与し
た微細結晶型Ｎｄ −Ｆｅ −８１６石も知られている
。
この微ｌ１ｌｌ結晶型Ｎｄ −Ｆｅ−Ｂ磁石は、例エバ
、特開昭６０−１００４０２ Ｒ公報に開示されている
ように据え込み加工により、磁石に磁気異方性も付与し
くｑることか知られている。
、特開昭６０−１００４０２ Ｒ公報に開示されている
ように据え込み加工により、磁石に磁気異方性も付与し
くｑることか知られている。
又、塑性加工、具体的には押出し加工、引抜き加工等に
よって磁気異方性を付与する方法も知られている（特開
昭６１−２６８００６号参照）。
よって磁気異方性を付与する方法も知られている（特開
昭６１−２６８００６号参照）。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、上記従来技術では、例えば、ステッピングモー
タ等のロータ磁石のように円柱リング状の磁石の外周部
に多極に着磁して使用する応用には適用できないという
欠点を有していた。すなわち、前記応用には、予め円柱
リング状磁石中心から外周部に放射状又は極異方性の磁
気異方性を付与しておく必要があるが、焼結法において
は磁化容易軸と磁化困難軸の収縮率が異なるため焼結時
に割れが発生したり、あるいは、焼結体が楕円状に変形
するため工業製品として使用できる製品が得られなかっ
た。一方、特開昭６０−１００４０２号公報に開示され
ている据え込み加工においては圧縮軸に対して平行な一
軸異方性しか付与できず、放射状の異方性を有する磁石
は得られなかった。
タ等のロータ磁石のように円柱リング状の磁石の外周部
に多極に着磁して使用する応用には適用できないという
欠点を有していた。すなわち、前記応用には、予め円柱
リング状磁石中心から外周部に放射状又は極異方性の磁
気異方性を付与しておく必要があるが、焼結法において
は磁化容易軸と磁化困難軸の収縮率が異なるため焼結時
に割れが発生したり、あるいは、焼結体が楕円状に変形
するため工業製品として使用できる製品が得られなかっ
た。一方、特開昭６０−１００４０２号公報に開示され
ている据え込み加工においては圧縮軸に対して平行な一
軸異方性しか付与できず、放射状の異方性を有する磁石
は得られなかった。
又、押出し、川床き加工では最終製品の切断工程、押し
残り材料の発生があり工業性が良くなかった。
残り材料の発生があり工業性が良くなかった。
本発明は、実質的に微細結晶型で円柱リング状の外周方
向に放射状に異方性化した＾性能Ｎｄ−Ｆｅ−８磁石材
を効率良く製造する方法を提供するものである。
向に放射状に異方性化した＾性能Ｎｄ−Ｆｅ−８磁石材
を効率良く製造する方法を提供するものである。
［問題点を解決するための手段］
本発明は第一に、平均結晶粒径が０．０１〜０．５μｍ
である希土類・遷移金属・硼素系合金からなる磁気異方
性磁石材料の製造方法において、前記溶融合金を超急冷
法で得た非晶質および／または、微細結晶粒よりなるフ
レーク又は粉末原料を成形して得た圧粉体又は該圧粉体
を予め温間で緻密化した圧密体を、６００〜８５０℃の
温度に加熱して、塑性変形することにより磁気異方性を
付与し、引き続いてラジアル異方性又は極異方性を付与
することを特徴とする磁気異方性磁石材料の製造方法で
あり、 第二に、上パンチの径よりも小径の量適孔を下部に有し
上パンチの半径に適合する大径の貫通孔を上部に有し、
中央部にテーパー部を設置ノ前記ダイスの貫通孔内でそ
の軸方向に移動可能とした下パンチ、および前記ダイス
に形成した貫通孔の上部および中央部を塞ぐように軸方
向に移動可能とした上パンチを有し、ダイス、上パンチ
、下パンチで形成する空ｍ１において、希土類・遷移金
属・硼素系合金の圧粉体又は圧密体を６００〜８５０℃
に加熱する手段と、前記ダイス等を減圧下あるいは不活
性ガス雰囲気下に保つ気密装置を備えた磁気異方性磁石
材料の製造装置である。
である希土類・遷移金属・硼素系合金からなる磁気異方
性磁石材料の製造方法において、前記溶融合金を超急冷
法で得た非晶質および／または、微細結晶粒よりなるフ
レーク又は粉末原料を成形して得た圧粉体又は該圧粉体
を予め温間で緻密化した圧密体を、６００〜８５０℃の
温度に加熱して、塑性変形することにより磁気異方性を
付与し、引き続いてラジアル異方性又は極異方性を付与
することを特徴とする磁気異方性磁石材料の製造方法で
あり、 第二に、上パンチの径よりも小径の量適孔を下部に有し
上パンチの半径に適合する大径の貫通孔を上部に有し、
中央部にテーパー部を設置ノ前記ダイスの貫通孔内でそ
の軸方向に移動可能とした下パンチ、および前記ダイス
に形成した貫通孔の上部および中央部を塞ぐように軸方
向に移動可能とした上パンチを有し、ダイス、上パンチ
、下パンチで形成する空ｍ１において、希土類・遷移金
属・硼素系合金の圧粉体又は圧密体を６００〜８５０℃
に加熱する手段と、前記ダイス等を減圧下あるいは不活
性ガス雰囲気下に保つ気密装置を備えた磁気異方性磁石
材料の製造装置である。
本発明における磁石材料の組成に関して、ｐｒはＮｄと
ほぼ同様の効果を持ち、Ｎｄの１部又は全部をＰｒで置
換しても差し支えない。Ｄｙ。
ほぼ同様の効果を持ち、Ｎｄの１部又は全部をＰｒで置
換しても差し支えない。Ｄｙ。
ＴｂによりＮｄの１部を置換することにより特に保磁力
の高い、熱安定性に優れた微細結晶型磁石とすることが
できる。これにより残留磁束密度の温度変化が小さくな
る。又、ジジムと一般に名称されている低品位の原料に
含まれるＣｅは、１０原子％以下ではエネルギー積をほ
とんど低下させることなく使用できる。Ｆｅの１部をＣ
Ｏで置換することにより、キュリー点を高めることがで
きる。
の高い、熱安定性に優れた微細結晶型磁石とすることが
できる。これにより残留磁束密度の温度変化が小さくな
る。又、ジジムと一般に名称されている低品位の原料に
含まれるＣｅは、１０原子％以下ではエネルギー積をほ
とんど低下させることなく使用できる。Ｆｅの１部をＣ
Ｏで置換することにより、キュリー点を高めることがで
きる。
これにより、Ｄｙ 、Ｔｂの添加と同様、熱安定性を改
善し残留磁束密度の温度変化を小さくできる。
善し残留磁束密度の温度変化を小さくできる。
ＮｄとＲ元素の合計は１１原子％未渦の場合は充分な固
有保磁力が得られず、一方、１８原子％を越えると残留
磁束密度の低下が生ずる。よって、１１〜１８原子％と
規定した。
有保磁力が得られず、一方、１８原子％を越えると残留
磁束密度の低下が生ずる。よって、１１〜１８原子％と
規定した。
Ｂｆｆｉが４原子％以下ではＲ２Ｆｅ ＋ ４Ｂ相の形
成が充分でなく、残留磁束密度固有保磁力ともに低い。
成が充分でなく、残留磁束密度固有保磁力ともに低い。
又、８間が１１原子％を越える場合は、磁気特性的に好
ましくない相の出現により残留磁束密度が低下する。よ
って、Ｂｆｉは４〜１１原子％とした。
ましくない相の出現により残留磁束密度が低下する。よ
って、Ｂｆｉは４〜１１原子％とした。
ＣＯのＦｅに対する置換置ｙが０．３を越えるとキュリ
ー点は向上するが主相の異方性定数が低下し、高いＴＨ
Ｃが１斗ら札ない。よって、■は０．３以下とした。添
加元素Ｍの５１ｚが３を越えると残留磁束密度の低下が
大きく好ましくない。従って、Ｚは３以Ｆとした。
ー点は向上するが主相の異方性定数が低下し、高いＴＨ
Ｃが１斗ら札ない。よって、■は０．３以下とした。添
加元素Ｍの５１ｚが３を越えると残留磁束密度の低下が
大きく好ましくない。従って、Ｚは３以Ｆとした。
なお、本発明の合金中にはフェロボロンに含まれる不純
物のＮｂや他の希土類元素の還元の際に混入する還元剤
、不純物が存在してもよい。Ｍどしで、Ｇａ、Ｚｎ、Ａ
１．Ｔａ、ｔ−ｔｒ、Ｚｒ。
物のＮｂや他の希土類元素の還元の際に混入する還元剤
、不純物が存在してもよい。Ｍどしで、Ｇａ、Ｚｎ、Ａ
１．Ｔａ、ｔ−ｔｒ、Ｚｒ。
Ｔ１の添加は特に保磁力を向上し熱安定性を改善する。
本発明にＪ３い°Ｃ１合金中の微細結晶粒の平均粒径が
０．５μｍを越えると保磁力が低４ζして好ましくない
。又、平均粒径が０．０１μｍ未満であると、やはり保
磁力が低く所定の磁気１）性を１りることができない。
０．５μｍを越えると保磁力が低４ζして好ましくない
。又、平均粒径が０．０１μｍ未満であると、やはり保
磁力が低く所定の磁気１）性を１りることができない。
よって、平均粒径を０．０１〜０．５μｍと限定した。
本発明に係る製造方法におけるフレーク又は粉末原料の
作製は例えば以下のように行う。
作製は例えば以下のように行う。
まず、所定の組成の合金を高周波溶解等で作製し、溶湯
急冷法によりフレーク又は粉末化する。
急冷法によりフレーク又は粉末化する。
得られたフレーク又は粉末を常温で成形し圧粉体をＩＩ
″Ｉる。又、この圧粉体を予めホットプレス等を用いて
予め圧密化して塑性加工を行うことは好ましいことであ
る。本圧粉体あるいは圧密体を第１図に示Ｖ様にダイス
上部空間に配置し、例えば、高周波加熱で６００〜８５
０℃の温度に保ち、上パンチの加工により圧縮し、ダイ
ス中央部のテーパー部を通過させることにより試料が側
壁より受ける圧縮応力により、側壁方向に容易磁化方向
を放射状に配向されることができる。テーパー部を設け
たことにより圧縮応力の作用が磁気異方性配向に良好に
働くことがわかる。塑性変形の温度が６００℃未満では
、変形抵抗が大きく、テーパー部を通過さけることが困
難である。一方、８５０℃を越えると、粒成長により、
結晶粒の粗大化が生じ固有保磁力ＩＨＣが著しく低下す
る。 ′本発明を適用する合金に対しては、特に７０
０〜７６０℃の温度範囲で塑性変形することが好ましい
。
″Ｉる。又、この圧粉体を予めホットプレス等を用いて
予め圧密化して塑性加工を行うことは好ましいことであ
る。本圧粉体あるいは圧密体を第１図に示Ｖ様にダイス
上部空間に配置し、例えば、高周波加熱で６００〜８５
０℃の温度に保ち、上パンチの加工により圧縮し、ダイ
ス中央部のテーパー部を通過させることにより試料が側
壁より受ける圧縮応力により、側壁方向に容易磁化方向
を放射状に配向されることができる。テーパー部を設け
たことにより圧縮応力の作用が磁気異方性配向に良好に
働くことがわかる。塑性変形の温度が６００℃未満では
、変形抵抗が大きく、テーパー部を通過さけることが困
難である。一方、８５０℃を越えると、粒成長により、
結晶粒の粗大化が生じ固有保磁力ＩＨＣが著しく低下す
る。 ′本発明を適用する合金に対しては、特に７０
０〜７６０℃の温度範囲で塑性変形することが好ましい
。
７００℃未満では加工性が良くなく、７６０℃を越える
と結晶粒の粒成長が起きて保磁力の低下を招くからであ
る。
と結晶粒の粒成長が起きて保磁力の低下を招くからであ
る。
本発明において塑性変形時の歪速度は、ダイステーパー
部のテーパー角度と上パンチの加工速度により規定され
、組成と必要とされる磁気特性に応じて適宜選択される
。
部のテーパー角度と上パンチの加工速度により規定され
、組成と必要とされる磁気特性に応じて適宜選択される
。
歪速度が小さいとサイクル時間が長くなり寸ぎるので、
約ＩＸ １０−５／秒以上が好ましい。一方、逆に歪
速度が速過ぎると異方性化が充分でなく、配向率が低下
するので約１×１０２／秒以下が好ましい。特に好まし
い範囲は、約４×１０−４〜約４ｘ １０−１／秒の
範囲であって、良好な磁気異方性の配向度が得られる。
約ＩＸ １０−５／秒以上が好ましい。一方、逆に歪
速度が速過ぎると異方性化が充分でなく、配向率が低下
するので約１×１０２／秒以下が好ましい。特に好まし
い範囲は、約４×１０−４〜約４ｘ １０−１／秒の
範囲であって、良好な磁気異方性の配向度が得られる。
［実施例］
以下、実施例につき本発明の詳細な説明する。
（実施例１）
Ｎｄ ｌ ４ Ｆｅ・ｏＢｓ合金をアーク溶解により作
製し、本合金をＡｒ雰囲気中で単ロール法により超急冷
しフレーク状薄片を作製した。ロール周速は３０ｍ ／
ｓｅａで得られたフレークは約３０μｍの厚さをもった
不定形であり、Ｘ線化回折の結果、非晶質と結晶質の混
合物であった。このフレークを３２メツシユ以下となる
ように粗粉砕し、金型成形により圧粉体を作製した。成
形圧は６ｔｏｎ／ ｃｍ’であり、磁場の印加は行って
いない。
製し、本合金をＡｒ雰囲気中で単ロール法により超急冷
しフレーク状薄片を作製した。ロール周速は３０ｍ ／
ｓｅａで得られたフレークは約３０μｍの厚さをもった
不定形であり、Ｘ線化回折の結果、非晶質と結晶質の混
合物であった。このフレークを３２メツシユ以下となる
ように粗粉砕し、金型成形により圧粉体を作製した。成
形圧は６ｔｏｎ／ ｃｍ’であり、磁場の印加は行って
いない。
この圧粉体を第１図（ａ ）に示すようにダイス上部に
配置し、下バンチ■、■により加圧（圧力。
配置し、下バンチ■、■により加圧（圧力。
約５００Ｋｇ１０ｒＡ’ ）のながら高周波コアにより
７５０℃まで加熱した。
７５０℃まで加熱した。
次に第１図（ｂ）に示すように温度７５０℃で保持した
まま下パンチ■をダイステーパー部の下端まで加工させ
た後、上パンチを２ｔＯｎ／Ｃｆｆ１２の圧力で、下バ
ンチ■の上端まで加工させた。更に、下パンチ■をダイ
ス下部の所定の位置まで下降をさせた。更に、第１図（
Ｃ）に示すように、下バンチ■をダイス下部の所定の位
置まで下降させ、下バンチ■をダイステーパー部の先端
まで下降させた後、第１図（ｄ ）に示すように上パン
チ■を２ｔｏｎ ／Ｃａｔ’の圧力でテーパー部先端ま
で下降させることにより、Ｎｄ −Ｆｅ −Ｂ合金を塑
性変形した。塑性変形後、速やかに上パンチを所定の位
置まで上界し、下パンチ■を下バンチ■の先端まで上界
させることにより、外径１２φ、内径φ、長さ３０Ｑの
円柱リング状の磁石を得た。このようにして得られた磁
石を円周方向に４極に多種着磁して、選方向の表面磁束
密度を測定した結果、３６００Ｇと従来の等方性Ｎｄ
−ＦＢ −Ｂボンド１１石と比較して高い磁束密度が得
られた。
まま下パンチ■をダイステーパー部の下端まで加工させ
た後、上パンチを２ｔＯｎ／Ｃｆｆ１２の圧力で、下バ
ンチ■の上端まで加工させた。更に、下パンチ■をダイ
ス下部の所定の位置まで下降をさせた。更に、第１図（
Ｃ）に示すように、下バンチ■をダイス下部の所定の位
置まで下降させ、下バンチ■をダイステーパー部の先端
まで下降させた後、第１図（ｄ ）に示すように上パン
チ■を２ｔｏｎ ／Ｃａｔ’の圧力でテーパー部先端ま
で下降させることにより、Ｎｄ −Ｆｅ −Ｂ合金を塑
性変形した。塑性変形後、速やかに上パンチを所定の位
置まで上界し、下パンチ■を下バンチ■の先端まで上界
させることにより、外径１２φ、内径φ、長さ３０Ｑの
円柱リング状の磁石を得た。このようにして得られた磁
石を円周方向に４極に多種着磁して、選方向の表面磁束
密度を測定した結果、３６００Ｇと従来の等方性Ｎｄ
−ＦＢ −Ｂボンド１１石と比較して高い磁束密度が得
られた。
（実施例２）
合金組成をＮｄ Ｉ ４ Ｆｅ ｙ ｙ Ｂｅ Ｑａ
＋実施例１と同様にして円柱リング磁石を作製し、第３
図に示すように、２１１１１Ｉｌｘ２ｍｍ Ｘ２ｍｍの
立方体のテストピースを切り出し、試料系ｖＪ型剛気磁
束計（ＶＳＭ）を用いてｘ、ｙ、ｚ方向各々の磁気特性
を測定した結果を第１表に示す。Ｘ方向への配向度が極
めて良いことがわかる。
＋実施例１と同様にして円柱リング磁石を作製し、第３
図に示すように、２１１１１Ｉｌｘ２ｍｍ Ｘ２ｍｍの
立方体のテストピースを切り出し、試料系ｖＪ型剛気磁
束計（ＶＳＭ）を用いてｘ、ｙ、ｚ方向各々の磁気特性
を測定した結果を第１表に示す。Ｘ方向への配向度が極
めて良いことがわかる。
（実施例３）
合金組成をＮｄ＋４Ｆｅ７ｓＢｓＭ＋として実施例１と
同様にして円柱リング磁石を作製し、実施例２と同様に
テストピースを切り出しＸ線方向の磁気特性をＶＳＭを
用いて測定し、第２表に示すような結果を冑た。
同様にして円柱リング磁石を作製し、実施例２と同様に
テストピースを切り出しＸ線方向の磁気特性をＶＳＭを
用いて測定し、第２表に示すような結果を冑た。
（以下、余白）
第 ２ 表
（実施例４）
Ｎｄ ＋ ４ Ｆｅ ＠ｏＢｓ Ｍｌなる合金を実施例
１と同様に超急冷しフレークとした得られたフレークを
３２メツシユ以下に粉砕し、金型成形により圧ｎ体とし
た。この圧粉体を６５０℃、 １．５ｔｏｎ ／ｃｒ
ａ２の圧力で緻密化し密度７．４ｇ ／ｃｃの圧密体ど
した。
１と同様に超急冷しフレークとした得られたフレークを
３２メツシユ以下に粉砕し、金型成形により圧ｎ体とし
た。この圧粉体を６５０℃、 １．５ｔｏｎ ／ｃｒ
ａ２の圧力で緻密化し密度７．４ｇ ／ｃｃの圧密体ど
した。
得られた圧密体を、実施例１と同様、ダイス上部に配置
し、高周波加熱で７００℃まで加熱し、塑性加工を行っ
た。塑性加工の際、上パンチの下降速度を変化されるこ
とにより歪速度を変えて、歪速度と表面磁束密度の関係
を調べた。結果を第４図に示す。
し、高周波加熱で７００℃まで加熱し、塑性加工を行っ
た。塑性加工の際、上パンチの下降速度を変化されるこ
とにより歪速度を変えて、歪速度と表面磁束密度の関係
を調べた。結果を第４図に示す。
（実施例５）
実施例３と同様にしてＮｄ １４ Ｆｅｌ、、ｚ Ｂ
ｓ Ｍｚ（ｚ−０〜３．５）なる合金組成にＪ３いてリ
ング磁石の磁気特性を調べた。Ｚ値が３以下の時、良好
な磁気特性が得られるが、３を越える時は、Ｂｒの低下
が大きいことがわかる。
ｓ Ｍｚ（ｚ−０〜３．５）なる合金組成にＪ３いてリ
ング磁石の磁気特性を調べた。Ｚ値が３以下の時、良好
な磁気特性が得られるが、３を越える時は、Ｂｒの低下
が大きいことがわかる。
（以下、余白）
￥ ３ 表
［発明の効果］
以上記述したように、本発明によれば、効率良く高い表
面磁束密度を有するラジアル又は極異方性のＮｄ −Ｆ
ｅ −Ｂ磁石を得ることができる。
面磁束密度を有するラジアル又は極異方性のＮｄ −Ｆ
ｅ −Ｂ磁石を得ることができる。
第１図は本発明の実施例の工程を示す図。第２図は本発
明による４極異方性リング磁石と等方性ボンド磁石の表
面磁束密度波形を比較し示す図。 第３図は実施例２のテストピース切り出し方向をを示す
図。第４図は歪速度と得られる表面磁束密度の関係を示
す図である。
明による４極異方性リング磁石と等方性ボンド磁石の表
面磁束密度波形を比較し示す図。 第３図は実施例２のテストピース切り出し方向をを示す
図。第４図は歪速度と得られる表面磁束密度の関係を示
す図である。
Claims (10)
- （１）平均結晶粒径が０．０１〜０．５μｍである希土
類・遷移金属・硼素系合金からなる磁気異方性磁石材料
の製造方法において、前記溶融合金を超急冷法で得た非
晶質および／または、微細結晶粒よりなるフレーク又は
粉末原料を成形して得た圧粉体又は該圧粉体を予め温間
で緻密化した圧密体を、６００〜８５０℃の温度に加熱
して、塑性変形することにより磁気異方性を付与し、引
き続いてラジアル異方性又は極異方性を付与することを
特徴とする磁気異方性磁石材料の製造方法。 - （２）前記希土類・遷移金属・硼素系合金が原子％で表
わした組成式： （Ｎｄ＿１＿−＿ｘＲ＿ｘ）＿１＿１＿〜＿１＿８（Ｆ
ｅ＿１＿−＿ｙＣｏ＿ｙ）＿ｂ＿ａ＿ｌＢ＿４＿〜＿１
＿１Ｍｚ（ここで０≦ｘ≦１，０≦ｙ≦０．３，０≦ｚ
≦３，ＲはＤｙ，Ｐｒ，Ｔｂ，Ｃｅのうち１種又は２種
以上の組み合わせ、ＭはＮｂ，ＤｙＰｒ，Ｆｅ，Ｔｂ，
Ｃｏ，Ｂ以外の元素のうち１種又は２種以上の組み合わ
せ）で表わされる特許請求の範囲第１項に記載の磁気異
方性磁石材料の製造方法。 - （３）特許請求の範囲第１項又は第２項において、塑性
変形の温度が７００〜７６０℃の範囲にあることを特徴
とする磁気異方性磁石材料の製造方法。 - （４）特許請求の範囲第１項から第３項のいずれかの項
において、ＭがＧａ，Ｚｎ，Ａｌ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｔｉ，
Ｚｒの内１種又は２種以上の組み合わせであることを特
徴とする磁気異方性磁石材料の製造方法。 - （５）特許請求の範囲第１項から第４項のいずれかの項
において、塑性加工の際に、被加工品が歪速度：１×１
０＾−＾５〜１×１０＾−＾２／秒の塑性変形すること
を特徴とする磁気異方性磁石材料の製造方法。 - （６）特許請求の範囲第５項において、歪速度が４×１
０＾−＾４〜４×１０＾−＾１／秒であることを特徴と
する磁気異方性磁石材料の製造方法。 - （７）最終圧密体の密度が物質理論密度の９５％以上で
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項から第６項
のいずれかの項に記載の磁気異方性磁石材料の製造方法
。 - （８）特許請求の範囲第１項から第７項のいずれかの項
において、塑性加工及び昇温工程が共に０．１トール以
下の減圧化あるいはＡｒ，Ｈｅ等の不活性ガス雰囲気中
でなされることを特徴とする磁気異方性磁石材料の製造
方法。 - （９）上パンチの径よりも小径の貫通孔を下部に有し上
パンチの半径に適合する大径の貫通孔を上部に有し、中
央部にテーパー部を設け前記ダイスの貫通孔内でその軸
方向に移動可能とした下パンチ、および前記ダイスに形
成した貫通孔の上部および中央部を塞ぐように軸方向に
移動可能とした上パンチを有し、ダイス、上パンチ、下
パンチで形成する空間において、希土類・遷移金属・硼
素系合金の圧粉体又は圧密体を６００〜８５０℃に加熱
する手段と、前記ダイス等を減圧下あるいは不活性ガス
雰囲気下に保つ気密装置を備えた磁気異方性磁石材料の
製造装置。 - （１０）特許請求の範囲第９項において、下パンチが同
心円状の複数個から構成され、複数個の下パンチが各々
独立して軸方向に上下可動可能としたことを特徴とする
磁気異方性磁石材料の製造装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62299200A JPH01139738A (ja) | 1987-11-27 | 1987-11-27 | 磁気異方性磁石材料の製造方法及びその装置 |
| US07/274,570 US4960469A (en) | 1987-11-27 | 1988-11-23 | Method of manufacturing magnetically anisotropic magnet materials and device for same |
| DE3839545A DE3839545C2 (de) | 1987-11-27 | 1988-11-24 | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines anisotropen Magneten |
| US07/554,400 US5039292A (en) | 1987-11-27 | 1990-07-19 | Device for manufacturing magnetically anisotropic magnets |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62299200A JPH01139738A (ja) | 1987-11-27 | 1987-11-27 | 磁気異方性磁石材料の製造方法及びその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01139738A true JPH01139738A (ja) | 1989-06-01 |
Family
ID=17869440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62299200A Pending JPH01139738A (ja) | 1987-11-27 | 1987-11-27 | 磁気異方性磁石材料の製造方法及びその装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4960469A (ja) |
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| DE (1) | DE3839545C2 (ja) |
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- 1988-11-24 DE DE3839545A patent/DE3839545C2/de not_active Expired - Fee Related
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1990
- 1990-07-19 US US07/554,400 patent/US5039292A/en not_active Expired - Lifetime
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