JPH01148439A - 高酸素鋼の表面品質改善方法 - Google Patents
高酸素鋼の表面品質改善方法Info
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- JPH01148439A JPH01148439A JP30322987A JP30322987A JPH01148439A JP H01148439 A JPH01148439 A JP H01148439A JP 30322987 A JP30322987 A JP 30322987A JP 30322987 A JP30322987 A JP 30322987A JP H01148439 A JPH01148439 A JP H01148439A
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- casting
- steel
- high oxygen
- coil
- surface quality
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- Pending
Links
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 40
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、極低炭高酸素鋼の表面品質改善方法に関し、
更に詳しくは、連続鋳造条件を適正化することにより表
面品質を改善する方法に関する。
更に詳しくは、連続鋳造条件を適正化することにより表
面品質を改善する方法に関する。
近年、鋼材の製造には省エネルギーの観点から連続鋳造
技術が定着してきている。この連続鋳造を用いて極低炭
高醜素鋼を鋳造し、コールドコイルにする際、脱酸が不
十分であるとアルミナに起因するコイル表面不良が多発
していた。
技術が定着してきている。この連続鋳造を用いて極低炭
高醜素鋼を鋳造し、コールドコイルにする際、脱酸が不
十分であるとアルミナに起因するコイル表面不良が多発
していた。
連続鋳造を用いて高酸素鋼を鋳造し鋼片のピンホールを
実質的に皆無とする技術が特開昭５２−１１８７３０号
で提案されている。この技術は、鋼中のフリー酸素を７
０〜２５０ｐｐｍとした溶鋼のモールドへの溶鋼注入速
度を規定した連続鋳造方法である。
実質的に皆無とする技術が特開昭５２−１１８７３０号
で提案されている。この技術は、鋼中のフリー酸素を７
０〜２５０ｐｐｍとした溶鋼のモールドへの溶鋼注入速
度を規定した連続鋳造方法である。
しかるに、鋼中のフリー酸素がさらに高い２５０〜４０
０ｐｐｍの高酸素鋼を連続鋳造すると、ブローホールが
発生し易くなるという［１があった。
０ｐｐｍの高酸素鋼を連続鋳造すると、ブローホールが
発生し易くなるという［１があった。
ところが１本発明者の調査研究によれば。
第１図に鋳造速度０．８〜１．０ｍ／ｍｌ ｎの時の。
鋳造時の過熱度と鋼片から切出したサンプルのＸ線透過
のピンホール個数との関係を示すが。
のピンホール個数との関係を示すが。
第１図から低温鍛造を行うことによりピンホール個数が
減少することが分る。また、溶鋼過熱度を１０℃以下に
すると、ピンホールの個数は１０個／ｒｎ’以下になる
ことも示している。
減少することが分る。また、溶鋼過熱度を１０℃以下に
すると、ピンホールの個数は１０個／ｒｎ’以下になる
ことも示している。
また、第２図には、溶鋼の過熱度が２０〜３０℃の時の
鋼片の鋳造速度と表皮下（０〜５ｍｍ以内）のアルミナ
クラスター量との関係を示している。第２図から鋳造速
度の増加に伴いアルミナクラスター量が減少することが
分る。これは、ｍ片のＳスポット数によりアルミナクラ
スター量を求めたものである。
鋼片の鋳造速度と表皮下（０〜５ｍｍ以内）のアルミナ
クラスター量との関係を示している。第２図から鋳造速
度の増加に伴いアルミナクラスター量が減少することが
分る。これは、ｍ片のＳスポット数によりアルミナクラ
スター量を求めたものである。
第３図には鋳造速度および溶鋼過熱度とコイル不良率と
の関係を示している。第３図から鋳造速度１．４ｍ／ｍ
ｉｎ以上、溶鋼過熱度２５℃以下であれば、不良率は殆
ど０に近いことが分る。なお、これらの鋼片はすべて無
手入れで調査した結果である。
の関係を示している。第３図から鋳造速度１．４ｍ／ｍ
ｉｎ以上、溶鋼過熱度２５℃以下であれば、不良率は殆
ど０に近いことが分る。なお、これらの鋼片はすべて無
手入れで調査した結果である。
本発明は上述の知見に基づきなされたものである。
本発明は上述の問題点を解決して、極低炭高酸素鋼の表
面品質を改善する方法を提供することを目的とするもの
である。
面品質を改善する方法を提供することを目的とするもの
である。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は上述の問題点を解決するものであり、鋼中フリ
ー酸素を２５０〜４００ｐｐｍとしだ高酸素鋼を連続鋳
造する方法に適用され、次の方法を採った。すなわち、 ｙＪ込速度、１．４ｍ／ｍｉ ｎ〜２．Ｏｍ／ｍｌ ｎ
。
ー酸素を２５０〜４００ｐｐｍとしだ高酸素鋼を連続鋳
造する方法に適用され、次の方法を採った。すなわち、 ｙＪ込速度、１．４ｍ／ｍｉ ｎ〜２．Ｏｍ／ｍｌ ｎ
。
かつ、溶鋼過熱度２５℃以下で鋳造する方法である。
コールドコイルの表面不良は、鋼片表皮下に存在するブ
ローホール、ピンホールおよびブローホールとともに存
在するアルミナクラスターに起因するものである０本発
明は低温鋳造を行うことによりブローホール、ピンホー
ルを減少させ、また、鋳込速度をを増加させることによ
って鋼片表皮下のアルミナクラスターを減少させてコイ
ルの表面品質改善を行い、コイルの表面不良率の低下を
図るものである。
ローホール、ピンホールおよびブローホールとともに存
在するアルミナクラスターに起因するものである０本発
明は低温鋳造を行うことによりブローホール、ピンホー
ルを減少させ、また、鋳込速度をを増加させることによ
って鋼片表皮下のアルミナクラスターを減少させてコイ
ルの表面品質改善を行い、コイルの表面不良率の低下を
図るものである。
例−１炭素Ｍ２２ｐｐｍ、酸素１３５４ｐｐｍ１幅１０
４０ｍｍ、厚み２６０ｍｍの鋼板を鋳込速度を１．４０
ｍ ／ ｍ ｉ ｎ、溶鋼過熱度を２０℃で鋳造した
場合。
４０ｍｍ、厚み２６０ｍｍの鋼板を鋳込速度を１．４０
ｍ ／ ｍ ｉ ｎ、溶鋼過熱度を２０℃で鋳造した
場合。
例−２炭素量２０ｐｐｍ、酸素量３３２ｐｐｍ、４ｄ１
０４０ｍｍ、厚み２６０ｍｍの鋼板を鋳込速度を１．３
０ ｍ ／ ｍ ｌ ｎ 、溶鋼過熱度を２０℃で鋳造
した場合。
０４０ｍｍ、厚み２６０ｍｍの鋼板を鋳込速度を１．３
０ ｍ ／ ｍ ｌ ｎ 、溶鋼過熱度を２０℃で鋳造
した場合。
例−３炭素ｆｌｌ ８ Ｐ Ｐｍ、 ＃１ｆｆｉ３４８
ｐ ｐｍ、輻１０２０ｍｍ、厚み２６０ｍｍの鋼板を
鋳込速度を１．４ｍ／ｍｉｎ、溶鋼過熱度を２８℃で鋳
造した場合。
ｐ ｐｍ、輻１０２０ｍｍ、厚み２６０ｍｍの鋼板を
鋳込速度を１．４ｍ／ｍｉｎ、溶鋼過熱度を２８℃で鋳
造した場合。
以上の３実施例について、コールド板のコイル表面の不
良率を第１表に示している。第１表は。
良率を第１表に示している。第１表は。
例−１では不良が全く発生していないのに対し、例−２
１例−３においては不良率が高いことが分る。これらの
ＥＰＭＡ（Ｘ線回折分析）写真をチエツクした結果１例
−２の場合にはＡｎ−Ｍ ｎ −０が検出され１例−３
の場合は何も検出されなかった。
１例−３においては不良率が高いことが分る。これらの
ＥＰＭＡ（Ｘ線回折分析）写真をチエツクした結果１例
−２の場合にはＡｎ−Ｍ ｎ −０が検出され１例−３
の場合は何も検出されなかった。
以上、各鋳造例からも本発明の表面品質改善方法の優秀
性は明らかである。
性は明らかである。
第１表 コイル表面の不良率
〔発明の効果〕
本発明は以上説明したように、極低炭高酸素鋼のコール
ドコイルの不良率を低減するとともに、歩留を向上させ
、生産性の向上に優れた効果を奏する。
ドコイルの不良率を低減するとともに、歩留を向上させ
、生産性の向上に優れた効果を奏する。
第１図は鋳造速度０．８〜１．Ｏｍ／ｍ ｉ ｎの時の
、Ｎ造時の過熱度とピンホール個数との関係グラフ、第
２図は過熱度が２０〜３０℃の時の鋼片のｇ造速度と表
皮下（０〜５ｍｍ以内）のアルミナクラスター量との関
係グラフ、第３図は鋳造速度および溶鋼過熱度とコイル
不良率との関係グラフである。
、Ｎ造時の過熱度とピンホール個数との関係グラフ、第
２図は過熱度が２０〜３０℃の時の鋼片のｇ造速度と表
皮下（０〜５ｍｍ以内）のアルミナクラスター量との関
係グラフ、第３図は鋳造速度および溶鋼過熱度とコイル
不良率との関係グラフである。
Claims (1)
- １ 鋼中フリー酸素を２５０〜４００ｐｐｍとした高酸
素鋼を連続鋳造するにあたり、鋳込速度、１．４ｍ／ｍ
ｉｎ〜２．０ｍ／ｍｉｎ、かつ、溶鋼過熱度２５℃以下
で鋳造することを特徴とする高酸素鋼の表面品質改善方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30322987A JPH01148439A (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | 高酸素鋼の表面品質改善方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30322987A JPH01148439A (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | 高酸素鋼の表面品質改善方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01148439A true JPH01148439A (ja) | 1989-06-09 |
Family
ID=17918432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30322987A Pending JPH01148439A (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | 高酸素鋼の表面品質改善方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01148439A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101400046B1 (ko) * | 2012-04-26 | 2014-05-27 | 현대제철 주식회사 | 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5496414A (en) * | 1978-01-17 | 1979-07-30 | Nippon Steel Corp | Manufacture of molten steel for continuous casting |
| JPS62203646A (ja) * | 1986-03-03 | 1987-09-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-12-02 JP JP30322987A patent/JPH01148439A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5496414A (en) * | 1978-01-17 | 1979-07-30 | Nippon Steel Corp | Manufacture of molten steel for continuous casting |
| JPS62203646A (ja) * | 1986-03-03 | 1987-09-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101400046B1 (ko) * | 2012-04-26 | 2014-05-27 | 현대제철 주식회사 | 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법 |
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