JPH01150444A - 一方向樹枝状組織を有する高靭性及び高柔軟性の金属繊維 - Google Patents
一方向樹枝状組織を有する高靭性及び高柔軟性の金属繊維Info
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- JPH01150444A JPH01150444A JP62310259A JP31025987A JPH01150444A JP H01150444 A JPH01150444 A JP H01150444A JP 62310259 A JP62310259 A JP 62310259A JP 31025987 A JP31025987 A JP 31025987A JP H01150444 A JPH01150444 A JP H01150444A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
し産業上の利用分野］
本発明は新規な金属組織を有する金属繊維及びその製法
に関し、詳細には樹枝状組織の一次アームが繊維軸方向
に沿って成長した特殊な金属組織を有し、靭性が極めて
良好であって複合材料等の構造材料として有用であり、
更には構造異方性を生かして磁性材料としても活用する
ことのできる金属繊維とその製法に関するものである。
に関し、詳細には樹枝状組織の一次アームが繊維軸方向
に沿って成長した特殊な金属組織を有し、靭性が極めて
良好であって複合材料等の構造材料として有用であり、
更には構造異方性を生かして磁性材料としても活用する
ことのできる金属繊維とその製法に関するものである。
［従来の技術］
金属繊維については新素材の研究あるいは用途開発を含
めて多くの研究、提案がなされており、応用分野はます
ます拡大していく傾向が見られる。
めて多くの研究、提案がなされており、応用分野はます
ます拡大していく傾向が見られる。
金属繊維を製造する方法としては、次に示す様な色々の
方法が知られている。
方法が知られている。
■棒状の金属材料を、超硬合金やダイヤモンド製のダイ
スによって線引きする方法。
スによって線引きする方法。
この方法では、細径繊維を得るのに多段の伸線処理を行
なわなければならず、また伸線工程で生じる内部歪を除
去するのに焼なまし工程を要する等、工程数が多くて煩
雑であり生産性にも問題がある。
なわなければならず、また伸線工程で生じる内部歪を除
去するのに焼なまし工程を要する等、工程数が多くて煩
雑であり生産性にも問題がある。
■固形の金属材料を切削して細線状物を切り出す方法。
この方法は、上記■の方法に比べると簡便で工程数も少
なくて済む。しかしながら繊維の断面形状が不均一であ
るばかりでなく表面に切欠き欠陥等ができ易く、繊維の
均質性などに問題がある。
なくて済む。しかしながら繊維の断面形状が不均一であ
るばかりでなく表面に切欠き欠陥等ができ易く、繊維の
均質性などに問題がある。
■溶融金属を細径のノズルから押出して冷却凝固させる
溶融紡糸法。
溶融紡糸法。
この方法にはガラス被覆紡糸法、水流中紡糸法、回転液
中紡糸法等が含まれ、これらの方法によって様々の金属
あるいは合金よりなる結晶質繊維や非晶質（アモルファ
ス）繊維が製造されており、現在のところ金属繊維の性
能、生産性の何れからしても前記■、■の方法よりも有
利な方法とされている。
中紡糸法等が含まれ、これらの方法によって様々の金属
あるいは合金よりなる結晶質繊維や非晶質（アモルファ
ス）繊維が製造されており、現在のところ金属繊維の性
能、生産性の何れからしても前記■、■の方法よりも有
利な方法とされている。
こうした状況の下で本発明者らもかねてより溶融紡糸法
、殊に回転液中紡糸法を利用した金属繊維の製法につい
て研究を行なっており、かかる研究の一環として先に特
開昭６２−５６３９３号公報に記載の発明を開発した。
、殊に回転液中紡糸法を利用した金属繊維の製法につい
て研究を行なっており、かかる研究の一環として先に特
開昭６２−５６３９３号公報に記載の発明を開発した。
この発明は、溶融紡糸における凝固条件等を制御するこ
とによって、色々な長さからなる単結晶が粒界を境にし
て竹状に連続的に連なった構造を有する特殊な組織の金
属繊維を得るものであり、様々の分野への用途開発が進
められている。
とによって、色々な長さからなる単結晶が粒界を境にし
て竹状に連続的に連なった構造を有する特殊な組織の金
属繊維を得るものであり、様々の分野への用途開発が進
められている。
［発明が解決しようとする問題点コ
本発明者らはその後も回転液中紡糸法を主体とする金属
繊維の製法及び物性改善について研究を進めているが、
前述の様な状況の下で本発明は、溶融紡糸条件等を色々
工夫することによって、従来の金属繊維とは異質の結晶
組織を有し、その利用分野を更に拡大していくことので
きる様な金属繊維及びその製法を提供しようとするもの
である。
繊維の製法及び物性改善について研究を進めているが、
前述の様な状況の下で本発明は、溶融紡糸条件等を色々
工夫することによって、従来の金属繊維とは異質の結晶
組織を有し、その利用分野を更に拡大していくことので
きる様な金属繊維及びその製法を提供しようとするもの
である。
［問題点を解決するための手段］
本発明に係る金属繊維の構成は、一次アームが金属繊維
軸に対して２０度以内の角度で成長した樹枝状晶群の集
合組織を呈するものであるところに要旨を有するもので
ある。そしてこの様な樹枝状組織を有する金属繊維は、
回転する円筒状ドラムの内周面に沿って形成された冷却
液体層中に、直径１００μｍ以下の紡出ノズルを通して
溶融金属を噴出せしめ、急冷固化させることによって得
ることができる。
軸に対して２０度以内の角度で成長した樹枝状晶群の集
合組織を呈するものであるところに要旨を有するもので
ある。そしてこの様な樹枝状組織を有する金属繊維は、
回転する円筒状ドラムの内周面に沿って形成された冷却
液体層中に、直径１００μｍ以下の紡出ノズルを通して
溶融金属を噴出せしめ、急冷固化させることによって得
ることができる。
［作用］
周知の通り回転液中紡糸法とは、回転する円筒状中空ド
ラムの内周面側に遠心力によって冷却液体層を形成して
おき、該冷却液体層内へ細径のノズルから溶融金属を細
線状に噴出させて急冷凝固させ、そのまま中空ドラムの
内周面側へ又は他の適当な装置に巻取っていく方法であ
り、種々の金属材料を細い繊維状とすることができる。
ラムの内周面側に遠心力によって冷却液体層を形成して
おき、該冷却液体層内へ細径のノズルから溶融金属を細
線状に噴出させて急冷凝固させ、そのまま中空ドラムの
内周面側へ又は他の適当な装置に巻取っていく方法であ
り、種々の金属材料を細い繊維状とすることができる。
ところで、合金の種類によっては上記回転液中紡糸法に
よって得られる金属繊維の靭性が繊維径によフてばらつ
き、特に大径のものは非常に脆く、約９０度以上に曲げ
ると簡単に折れてしまうため取扱いが困難であり汎用性
に欠ける場合もある。そしてこの様な靭性の乏しい従来
の金属繊維の内部構造を見ると、繊維軸に対して直交す
る横断面内には常に（どの断面を見ても）２個以上の結
晶粒が存在しており、いわゆる多結晶質構造を有するも
のであることが確認されている。これに対したとえば直
径１３０μｍ程度の細径金属繊維では、特開昭６２−５
６３９３号公報に記載した様に「竹の節の間Ｊ状の単結
晶質部分が繊維軸方向に０．１〜５＋ｎｍ程度の不規則
な間隔で継かった構造となり、該単結晶構造を有する部
分の靭性は非常に良好で、１８０度に密着面げした場合
でも折断することのない柔軟なものとなる。
よって得られる金属繊維の靭性が繊維径によフてばらつ
き、特に大径のものは非常に脆く、約９０度以上に曲げ
ると簡単に折れてしまうため取扱いが困難であり汎用性
に欠ける場合もある。そしてこの様な靭性の乏しい従来
の金属繊維の内部構造を見ると、繊維軸に対して直交す
る横断面内には常に（どの断面を見ても）２個以上の結
晶粒が存在しており、いわゆる多結晶質構造を有するも
のであることが確認されている。これに対したとえば直
径１３０μｍ程度の細径金属繊維では、特開昭６２−５
６３９３号公報に記載した様に「竹の節の間Ｊ状の単結
晶質部分が繊維軸方向に０．１〜５＋ｎｍ程度の不規則
な間隔で継かった構造となり、該単結晶構造を有する部
分の靭性は非常に良好で、１８０度に密着面げした場合
でも折断することのない柔軟なものとなる。
ところがこの金属繊維でも、結晶粒界に相当する「竹の
節」の部分の靭性は悪く、該「竹の節」の部分で１８０
度曲げを行なった場合は折断する恐れがある。
節」の部分の靭性は悪く、該「竹の節」の部分で１８０
度曲げを行なった場合は折断する恐れがある。
しかしながらその夜更に研究を行なった結果、回転液中
紡糸用紡出ノズルの直径を１１００ｕ以下に設定し、溶
融金属が凝固するときの冷却速度を更に大きくすると、
繊維軸方向に樹枝状晶群が並んだ集合組織のものとなり
、該紡出ノズル径を小さくして繊維径を小さくするほど
、当該樹枝状晶の一次アームと繊維軸とのなす角度は小
さくなる。そしてこの角度が小さくなればなるほど、即
ち一次アームが繊維軸と平行に近いものほど金属繊維の
柔軟性は優れたものとなること、が明らかとなった。そ
して該樹枝状晶の一次アームと繊維軸とのなす角度が２
０度以下である金属繊維は、前記公開公報に記載された
「竹の節」状の金属繊維に比べても更に優れた靭性を示
すものとなることが確認された。
紡糸用紡出ノズルの直径を１１００ｕ以下に設定し、溶
融金属が凝固するときの冷却速度を更に大きくすると、
繊維軸方向に樹枝状晶群が並んだ集合組織のものとなり
、該紡出ノズル径を小さくして繊維径を小さくするほど
、当該樹枝状晶の一次アームと繊維軸とのなす角度は小
さくなる。そしてこの角度が小さくなればなるほど、即
ち一次アームが繊維軸と平行に近いものほど金属繊維の
柔軟性は優れたものとなること、が明らかとなった。そ
して該樹枝状晶の一次アームと繊維軸とのなす角度が２
０度以下である金属繊維は、前記公開公報に記載された
「竹の節」状の金属繊維に比べても更に優れた靭性を示
すものとなることが確認された。
回転液中紡糸法によって金属繊維を製造する場合、繊維
径（紡出ノズル径にほぼ対応する）を１００μｍ以下と
することによって何故「竹の節」状の結晶粒界が無くな
り、上記の様な結晶組織が生成するのか、その理論的解
明はなされておらないが、紡糸時における金属溶湯流の
太さの違いによって冷却液体層中での冷却速度が変わり
、結晶の生成及び成長状況に変化が生じたためと考えら
れる。何れにしてもこの様な一方向樹枝状組織を有する
金属フィラメントは非常に柔軟性の富んだものとなり、
密着面げが可能であるほか引張試験においても伸びが著
しく大きくなり、工業的に見て非常に取扱い易い材料で
ある。しかもこの金属繊維は、応力集中部位となる「竹
の節」部分を有していないので、更に高次の加工（伸線
加工や圧延等）を行なうこともできる。
径（紡出ノズル径にほぼ対応する）を１００μｍ以下と
することによって何故「竹の節」状の結晶粒界が無くな
り、上記の様な結晶組織が生成するのか、その理論的解
明はなされておらないが、紡糸時における金属溶湯流の
太さの違いによって冷却液体層中での冷却速度が変わり
、結晶の生成及び成長状況に変化が生じたためと考えら
れる。何れにしてもこの様な一方向樹枝状組織を有する
金属フィラメントは非常に柔軟性の富んだものとなり、
密着面げが可能であるほか引張試験においても伸びが著
しく大きくなり、工業的に見て非常に取扱い易い材料で
ある。しかもこの金属繊維は、応力集中部位となる「竹
の節」部分を有していないので、更に高次の加工（伸線
加工や圧延等）を行なうこともできる。
本発明で使用される金属としては種々のものが考えられ
るが、中でも本発明の特徴を最も宥効に発揮するのはＦ
ｅ−Ｓｉ系合金、Ｆｅ−Ａｌ系合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｔ
系合金であり、これら鉄合金中に適量の希土類金属をｔ
ｆｉ又は２ｆ！以上含有せしめたものも好ましいもの
として挙げられる。
るが、中でも本発明の特徴を最も宥効に発揮するのはＦ
ｅ−Ｓｉ系合金、Ｆｅ−Ａｌ系合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｔ
系合金であり、これら鉄合金中に適量の希土類金属をｔ
ｆｉ又は２ｆ！以上含有せしめたものも好ましいもの
として挙げられる。
尚希土類金属として特に好ましいのは原子番号が５７〜
７１のランタン系列から選択されるものであって、具体
的にはＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ。
７１のランタン系列から選択されるものであって、具体
的にはＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ。
Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、）（ｏ。
Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕであり、これらは単独で含有さ
せてもあるいは２種以上を複合して含有させることもで
きる。上記希土類金属の中でも特に好ましいのはＣｅで
ある。更に本発明を実施するに当たっては、金属繊維の
用途や要求特性に応じて更に他の合金成分を配合するこ
とも可能である。
せてもあるいは２種以上を複合して含有させることもで
きる。上記希土類金属の中でも特に好ましいのはＣｅで
ある。更に本発明を実施するに当たっては、金属繊維の
用途や要求特性に応じて更に他の合金成分を配合するこ
とも可能である。
次に本発明に係る金属繊維の製法について説明する。こ
の方法の基本的構成は特開昭５５−６４９４８号や前記
特開昭６２−５６３９３号として開示した回転液中紡糸
法に従う。たとえば第１．２図はその方法を例示する概
略正面図及び一部破断側面図であり、回転ドラム６を高
速回転させることによ）てその内周面側に冷却液体層８
を形成する。そして該冷却液体層８の液面９又は液中に
向けてるつぼ１下面の噴出ノズル２から金属溶湯を噴出
させ、金属を繊維４状にして急冷凝固させながら回転ド
ラム６の内周壁に巻回していく。図中３は金属を溶融さ
せるためのヒーター、５は溶融金属噴出用の不活性ガス
、７はモータ、１０はベルトを夫々示す。そして冷却液
体層の周速度を、噴出ノズル２からの溶融金属噴出速度
と実質的に同一かまたはそれよりやや早くしておけば、
断面の寸法及び形状が均一な金属繊維が得られ易い。ま
たここで使用される冷却液体は純粋な液体、溶液、エマ
ルジョン等のいずれであってもよいが、コスト及び冷却
効率を総合すると最も好ましいのは水である。回転ドラ
ムは横向きでも縦向きでもよいが、該ドラム内における
冷却液体層の表面速度は３００〜８００ｍ／ｍｉｎ程度
、金属溶湯の冷却液体層への進入角度は４０〜８０°、
噴出ノズル２と液面９との距離は０．５〜４ｍｍ程度が
夫々好適である。
の方法の基本的構成は特開昭５５−６４９４８号や前記
特開昭６２−５６３９３号として開示した回転液中紡糸
法に従う。たとえば第１．２図はその方法を例示する概
略正面図及び一部破断側面図であり、回転ドラム６を高
速回転させることによ）てその内周面側に冷却液体層８
を形成する。そして該冷却液体層８の液面９又は液中に
向けてるつぼ１下面の噴出ノズル２から金属溶湯を噴出
させ、金属を繊維４状にして急冷凝固させながら回転ド
ラム６の内周壁に巻回していく。図中３は金属を溶融さ
せるためのヒーター、５は溶融金属噴出用の不活性ガス
、７はモータ、１０はベルトを夫々示す。そして冷却液
体層の周速度を、噴出ノズル２からの溶融金属噴出速度
と実質的に同一かまたはそれよりやや早くしておけば、
断面の寸法及び形状が均一な金属繊維が得られ易い。ま
たここで使用される冷却液体は純粋な液体、溶液、エマ
ルジョン等のいずれであってもよいが、コスト及び冷却
効率を総合すると最も好ましいのは水である。回転ドラ
ムは横向きでも縦向きでもよいが、該ドラム内における
冷却液体層の表面速度は３００〜８００ｍ／ｍｉｎ程度
、金属溶湯の冷却液体層への進入角度は４０〜８０°、
噴出ノズル２と液面９との距離は０．５〜４ｍｍ程度が
夫々好適である。
この回転液中紡糸法を採用する場合特に注意しなければ
ならないのは、噴出ノズル２の口径を１００μｍ以下と
し、紡糸される金属繊維の直径が１００Ａｌｎ以下とな
る様にしなければならない点である。即ち噴出ノズル２
の口径が１００μｍを超える大径のものであると、紡糸
される金属繊維の直径が１００μｍを超えるものとなっ
て、冷却速度を十分に高めることができなくなり、樹枝
状組織の一次アームと繊維軸とのなす角度が２０度を超
え、満足のいく靭性及び柔軟性のものが得られない。こ
れに対し１００μｍ以下の小径の噴出ノズルを使用すれ
ば、直径が１００μｍ以下で樹枝状組織の一次アームが
繊維軸方向に対して２０度以下の角度を有する組織とな
り、靭性及び柔軟性の優れた金属繊維が得られる。
ならないのは、噴出ノズル２の口径を１００μｍ以下と
し、紡糸される金属繊維の直径が１００Ａｌｎ以下とな
る様にしなければならない点である。即ち噴出ノズル２
の口径が１００μｍを超える大径のものであると、紡糸
される金属繊維の直径が１００μｍを超えるものとなっ
て、冷却速度を十分に高めることができなくなり、樹枝
状組織の一次アームと繊維軸とのなす角度が２０度を超
え、満足のいく靭性及び柔軟性のものが得られない。こ
れに対し１００μｍ以下の小径の噴出ノズルを使用すれ
ば、直径が１００μｍ以下で樹枝状組織の一次アームが
繊維軸方向に対して２０度以下の角度を有する組織とな
り、靭性及び柔軟性の優れた金属繊維が得られる。
［実施例］
実施例１
第１．２図に示した様な回転液中紡糸法を採用し、Ｆｅ
−６，５ｗｔ％Ｓｉを原料とし、直径の異なる種々の紡
出ノズルを用いて色々な直径の鉄系金属繊維を作製した
。冷却液体としては水（１５℃）を使用した。尚紡出ノ
ズルの直径が変わると紡糸条件も変化するが、基本的に
は回転ドラム中の水層の表面速度が溶融金属のジェット
流速と同等もしくは若干速くなる様に、ドラムの回転速
度と金属溶湯の噴出速度をコントロールすることにより
、直径２００μｍ、１６０μｍ、７０μｍの３種の金属
繊維を得た。
−６，５ｗｔ％Ｓｉを原料とし、直径の異なる種々の紡
出ノズルを用いて色々な直径の鉄系金属繊維を作製した
。冷却液体としては水（１５℃）を使用した。尚紡出ノ
ズルの直径が変わると紡糸条件も変化するが、基本的に
は回転ドラム中の水層の表面速度が溶融金属のジェット
流速と同等もしくは若干速くなる様に、ドラムの回転速
度と金属溶湯の噴出速度をコントロールすることにより
、直径２００μｍ、１６０μｍ、７０μｍの３種の金属
繊維を得た。
このうち、直径２００μｍの繊維は、樹枝状組織が観察
されたものの、その一次アームと繊維軸とのなす角度が
一様でなく、その結果多結晶構造を示し、全長に亘って
柔軟性の乏しいものであった。これに対し直径１６０μ
ｍの金属繊維では、部分的に樹枝状組織の一次アームが
繊維軸に対して約２０度の角度で成長している部分が見
られ、この部分は柔軟で密着曲げが可能であったが、そ
れ以外の部分の柔軟性は不十分であり、また直径７０μ
ｍの繊維は樹枝状組織の一次アームと繊維軸とのなす角
度が５度以下の一様に揃フた組織を有しており、繊維の
全長に亘って密着曲げが可能であった。
されたものの、その一次アームと繊維軸とのなす角度が
一様でなく、その結果多結晶構造を示し、全長に亘って
柔軟性の乏しいものであった。これに対し直径１６０μ
ｍの金属繊維では、部分的に樹枝状組織の一次アームが
繊維軸に対して約２０度の角度で成長している部分が見
られ、この部分は柔軟で密着曲げが可能であったが、そ
れ以外の部分の柔軟性は不十分であり、また直径７０μ
ｍの繊維は樹枝状組織の一次アームと繊維軸とのなす角
度が５度以下の一様に揃フた組織を有しており、繊維の
全長に亘って密着曲げが可能であった。
また、直径７０μｍの金属繊維は、直流磁化測定におい
て飽和磁束密度は２．０テスラ、保磁力は０．４エルス
テツド、比透磁率は３１，０００、角形比は０．８と、
優れた軟磁気特性を有するものであった。
て飽和磁束密度は２．０テスラ、保磁力は０．４エルス
テツド、比透磁率は３１，０００、角形比は０．８と、
優れた軟磁気特性を有するものであった。
実施例２
実施例１と同様にして溶融Ｆｅ−２５ｗｔ％Ａｌから直
径の異なる２種の鉄系金属繊維（直径２１０μｍ及び７
０μｍ）を紡糸した。直径２１０μｍの金属繊維はすべ
てが多結晶構造であって全長に亘り非常に脆弱であるの
に対し、直径７０μｍの金属繊維は全長に亘り、一方向
樹枝状晶の集合組織を有しており、その一次アームと１
ａｔａ軸とのなす角度は約４度で、どの位置でも密着曲
げが可能であった。
径の異なる２種の鉄系金属繊維（直径２１０μｍ及び７
０μｍ）を紡糸した。直径２１０μｍの金属繊維はすべ
てが多結晶構造であって全長に亘り非常に脆弱であるの
に対し、直径７０μｍの金属繊維は全長に亘り、一方向
樹枝状晶の集合組織を有しており、その一次アームと１
ａｔａ軸とのなす角度は約４度で、どの位置でも密着曲
げが可能であった。
実施例３
Ｆ ｅ −５，２ｗｔ％Ａ １−２．７ ｗｔ％ｓｉの
鉄系金属を使用し、実施例１と同様にして直径２２０μ
ｍ及び６５μｍの鉄系金属繊維を作製した。
鉄系金属を使用し、実施例１と同様にして直径２２０μ
ｍ及び６５μｍの鉄系金属繊維を作製した。
直径２２０μｍの金属繊維はすべてが多結晶構造であっ
て全長に亘り非常に脆弱であるのに対し、直径６５μｍ
の金属繊維は全長に亘り一方向樹枝状組織を有しており
、その一次アームと繊維軸とのなす角度は約３度で、密
着曲げ可能な極めて柔軟性のすぐれたものであった。
て全長に亘り非常に脆弱であるのに対し、直径６５μｍ
の金属繊維は全長に亘り一方向樹枝状組織を有しており
、その一次アームと繊維軸とのなす角度は約３度で、密
着曲げ可能な極めて柔軟性のすぐれたものであった。
［発明の効果］
本発明は以上の様に構成されており、金属繊維本来の優
れた特性を保持しつつ、脆弱さを改質して極めて柔軟で
曲げ易い特性を与えることができ、その取扱い性を著し
く改善することができた。しかも樹枝状晶の成長方向が
一方向に指向しており磁気特性にも優れたものであるの
で、たとえば磁気センサーや磁心などへの適用も容易と
なり、応用分野の大幅な拡大が期待される。
れた特性を保持しつつ、脆弱さを改質して極めて柔軟で
曲げ易い特性を与えることができ、その取扱い性を著し
く改善することができた。しかも樹枝状晶の成長方向が
一方向に指向しており磁気特性にも優れたものであるの
で、たとえば磁気センサーや磁心などへの適用も容易と
なり、応用分野の大幅な拡大が期待される。
第１．２図は回転液中紡糸法を説明するための図であり
、第１図は概略正面図、第２図は一部断面側面図である
。 １：るつぼ ２：噴出ノズル３：ヒーター
４：繊維 ５：不活性ガス ６：回転ドラム７：モータ
８：冷却液体層９：冷却液面 １０：
ベルド 第１図 第２図
、第１図は概略正面図、第２図は一部断面側面図である
。 １：るつぼ ２：噴出ノズル３：ヒーター
４：繊維 ５：不活性ガス ６：回転ドラム７：モータ
８：冷却液体層９：冷却液面 １０：
ベルド 第１図 第２図
Claims (11)
- （１）一次アームが金属繊維軸に対して２０度以内の角
度で成長した樹枝状晶群の集合組織を呈し、直径が１０
０μｍ以下のものであることを特徴とする一方向樹枝状
組織を有する金属繊維。 - （２）円形断面を有するものである特許請求の範囲第１
項に記載の金属繊維。 - （３）金属が、Ｆｅ−Ｓｉ系合金、Ｆｅ−Ａｌ系合金、
Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ系合金よりなる群から選択されたもの
である特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の金属繊
維。 - （４）金属がＦｅ−Ｓｉ−希土類金属系合金、Ｆｅ−Ａ
ｌ−希土類金属系合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ−希土類金属
系合金よりなる群から選択されるものである特許請求の
範囲第１項又は第２項に記載の金属繊維。 - （５）希土類金属が原子番号５７〜７１のランタン系列
から選択される１種又は２種以上の金属である特許請求
の範囲第４項に記載の金属繊維。 - （６）希土類金属がＣｅである特許請求の範囲第５項に
記載の金属繊維。 - （７）回転する円筒状ドラムの内周面に沿って形成され
た冷却液体層中に、直径１００μｍ以下の紡出ノズルを
通して溶融金属を噴出せしめ、急冷によって固化せしめ
ることにより、一次アームが金属繊維軸に対し２０度以
内の角度で成長した樹枝状晶群の集合組織を呈する金属
繊維を製造することを特徴とする一方向樹枝状組織を有
する金属繊維の製法。 - （８）金属がＦｅ−Ｓｉ系合金、Ｆｅ−Ａｌ系合金、Ｆ
ｅ−Ｓｉ−Ａｌ系合金よりなる群から選択されたもので
ある特許請求の範囲第７項に記載の製法。 - （９）金属がＦｅ−Ｓｉ−希土類金属系合金、Ｆｅ−Ａ
ｌ−希土類金属系合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ−希土類金属
系合金よりなる群から選択されたものである特許請求の
範囲第７項に記載の製法。 - （１０）希土類金属が原子番号５７〜７１のランタン系
列から選択される１種又は２種以上の金属である特許請
求の範囲第９項に記載の製法。 - （１１）希土類金属がＣｅである特許請求の範囲第１０
項に記載の製法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62310259A JPH0736942B2 (ja) | 1987-12-08 | 1987-12-08 | 一方向樹枝状組織を有する高靭性及び高柔軟性の金属繊維 |
| US07/280,320 US4946746A (en) | 1987-12-08 | 1988-12-06 | Novel metal fiber and process for producing the same |
| DE3841241A DE3841241C2 (de) | 1987-12-08 | 1988-12-07 | Metallfaser und Verfahren zur Herstellung einer Metallfaser |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62310259A JPH0736942B2 (ja) | 1987-12-08 | 1987-12-08 | 一方向樹枝状組織を有する高靭性及び高柔軟性の金属繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01150444A true JPH01150444A (ja) | 1989-06-13 |
| JPH0736942B2 JPH0736942B2 (ja) | 1995-04-26 |
Family
ID=18003094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62310259A Expired - Lifetime JPH0736942B2 (ja) | 1987-12-08 | 1987-12-08 | 一方向樹枝状組織を有する高靭性及び高柔軟性の金属繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0736942B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7857916B2 (en) | 2003-04-11 | 2010-12-28 | Nhk Spring Co., Ltd | Co-Cr-Mo alloy fine wire, manufacturing method therefor, and planar body, tubular body, stranded wire and cable formed of wire |
| JP2015092562A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-05-14 | 大同特殊鋼株式会社 | 軟磁性細線及びその製造方法、並びに、交流用メッシュシート、交流用焼結シート、交流用ゴムシート及び交流用積層シート |
| CN109396416A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-03-01 | 江苏裕虎新材料科技发展有限公司 | 一种新型铁基非晶合金粉末及基于其的复合磁粉芯的制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5564948A (en) * | 1978-11-10 | 1980-05-16 | Itsuo Onaka | Production of fine metal wire |
| JPS61123448A (ja) * | 1984-10-08 | 1986-06-11 | ジヨンソン マツセイ パブリツク リミテイド カンパニ− | 金属材料の製造方法および装置と金属材料および複合材料 |
-
1987
- 1987-12-08 JP JP62310259A patent/JPH0736942B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5564948A (en) * | 1978-11-10 | 1980-05-16 | Itsuo Onaka | Production of fine metal wire |
| JPS61123448A (ja) * | 1984-10-08 | 1986-06-11 | ジヨンソン マツセイ パブリツク リミテイド カンパニ− | 金属材料の製造方法および装置と金属材料および複合材料 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7857916B2 (en) | 2003-04-11 | 2010-12-28 | Nhk Spring Co., Ltd | Co-Cr-Mo alloy fine wire, manufacturing method therefor, and planar body, tubular body, stranded wire and cable formed of wire |
| JP2015092562A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-05-14 | 大同特殊鋼株式会社 | 軟磁性細線及びその製造方法、並びに、交流用メッシュシート、交流用焼結シート、交流用ゴムシート及び交流用積層シート |
| CN109396416A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-03-01 | 江苏裕虎新材料科技发展有限公司 | 一种新型铁基非晶合金粉末及基于其的复合磁粉芯的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0736942B2 (ja) | 1995-04-26 |
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