JPH01159329A - リジングの発生しない加工用薄鋼板の製造方法 - Google Patents
リジングの発生しない加工用薄鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH01159329A JPH01159329A JP31534287A JP31534287A JPH01159329A JP H01159329 A JPH01159329 A JP H01159329A JP 31534287 A JP31534287 A JP 31534287A JP 31534287 A JP31534287 A JP 31534287A JP H01159329 A JPH01159329 A JP H01159329A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、自動車や家庭電器製品あるいは飲料缶などに
用いられる冷延鋼板や表面処理鋼板を総した薄鋼板の製
造方法に関するものである。
用いられる冷延鋼板や表面処理鋼板を総した薄鋼板の製
造方法に関するものである。
（従来の技術）
薄鋼板の製造方法において、熱間圧延の仕上げ温度は深
絞り性の点からＡｒ３変態点以上に管理されてきた。し
かしながら、近年の石油ショックを契機に省資源、省エ
ネルギーのために熱延の鋼片加熱温度を可能な限り低下
させるとともに、連続鋳造によって鋼片が製造される場
合には室温近くまで冷却することなく熱片の状態で加熱
炉に装入したり９、さらには鋳造直後の鋼片を直接熱間
圧延する努力が払われてきた。ところが、このような方
法によって熱間圧延を行った場合には、仕上圧延機に到
達するまでに温度が降下し、熱延鋼帯め一部特に板幅の
端部が計、変態点以下の８４０℃以下で仕上げ圧延され
ることが多くなり、品質（深絞り性や張出し性）を低下
させる。特に、薄鋼板の機械的性質を向上させる目的で
ＣやＭｎなどを低減した場合にその傾向が強く、加熱温
度の低下や直送圧延などが制限され、省エネルギーの効
果がまだ十分に得られない状況にある。一方、深絞り性
は要求されず、軟質のみを必要とする際には、例えば特
開昭５０−１２１１１８号公報の如く、Ａ２キルド鋼を
積極的にＡｒ３点以下で仕上圧延する技術が開示されて
いる。
絞り性の点からＡｒ３変態点以上に管理されてきた。し
かしながら、近年の石油ショックを契機に省資源、省エ
ネルギーのために熱延の鋼片加熱温度を可能な限り低下
させるとともに、連続鋳造によって鋼片が製造される場
合には室温近くまで冷却することなく熱片の状態で加熱
炉に装入したり９、さらには鋳造直後の鋼片を直接熱間
圧延する努力が払われてきた。ところが、このような方
法によって熱間圧延を行った場合には、仕上圧延機に到
達するまでに温度が降下し、熱延鋼帯め一部特に板幅の
端部が計、変態点以下の８４０℃以下で仕上げ圧延され
ることが多くなり、品質（深絞り性や張出し性）を低下
させる。特に、薄鋼板の機械的性質を向上させる目的で
ＣやＭｎなどを低減した場合にその傾向が強く、加熱温
度の低下や直送圧延などが制限され、省エネルギーの効
果がまだ十分に得られない状況にある。一方、深絞り性
は要求されず、軟質のみを必要とする際には、例えば特
開昭５０−１２１１１８号公報の如く、Ａ２キルド鋼を
積極的にＡｒ３点以下で仕上圧延する技術が開示されて
いる。
しかしながら、このようにしてＡｒ１点以下、特に８４
０℃以下で圧延された部分には繊維組織が残存し、冷延
し焼鈍後に塑性変形を与えるとすし状の凹凸模様、いわ
ゆるリジングが発生し、表面美観を損ね製品としての価
値を失うとともに加工性も劣化する。
０℃以下で圧延された部分には繊維組織が残存し、冷延
し焼鈍後に塑性変形を与えるとすし状の凹凸模様、いわ
ゆるリジングが発生し、表面美観を損ね製品としての価
値を失うとともに加工性も劣化する。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明の目的は、低炭素熱延銅帯の一部または全てが８
４０℃以下の低温で仕上げ圧延されてもリジングの発生
しない加工用薄鋼板の製造方法を提供することにある。
４０℃以下の低温で仕上げ圧延されてもリジングの発生
しない加工用薄鋼板の製造方法を提供することにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、低炭素鋼の熱間圧延において、仕上温度が８
４０℃以下で圧延されるに際し、少なくとも仕上最終ス
タンドの圧下率（α）を１３％以上、上下ワークロール
の圧延異速率（β）を４％以上、かつβ（χ）≧−０，
８×α（Ｘ）＋２２の範囲内で仕上げ圧延し、次に冷間
圧延後に再結晶焼鈍することを特徴とするりジングの発
生しない薄鋼板の製造方法である。
４０℃以下で圧延されるに際し、少なくとも仕上最終ス
タンドの圧下率（α）を１３％以上、上下ワークロール
の圧延異速率（β）を４％以上、かつβ（χ）≧−０，
８×α（Ｘ）＋２２の範囲内で仕上げ圧延し、次に冷間
圧延後に再結晶焼鈍することを特徴とするりジングの発
生しない薄鋼板の製造方法である。
以下に本発明を実験データで説明する。
Ｃ： ０．０２〜０．０４％、Ｓｉ：０．０１〜０．０
２％、Ｍｎ：０．１５〜０．２０％、Ｐ ： ０．０
１０％〜０．０１５％、Ｓ：０．０１０〜０．０１２％
、 Ａｆ：０．０４０〜０．０６０％、Ｎ：０．００３
０〜０． ＯＯ４０％を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる低炭素Ａｆｆｉキルド綱を溶製し、鋼
片としたのちに熱間圧延工程において最終仕上スタンド
の圧下率（α）と真速率（β）を種々組み合せて仕上温
度７５０〜８００℃の間で仕上げ圧延し、冷延し再結晶
焼鈍した。次に、調質圧延ののちに鋼板の引張試験を行
い、３０％引張後のりジング発生の有無を調査した、こ
れらの調査結果を第１図に示すが、真速圧延を行わない
場合には圧下率（α）を高くしてもリジングの発生は抑
制されず、リジングの発生を抑制するには上下ワークロ
ールの圧延異速率（β）を４％以上、圧下率（α）を１
３％以上とすることが必要であり、両者ともに下限レベ
ルに近い場合には真速率β（ｚ）≧−０，８×圧下率α
（χ）＋２２となる範囲に限定することが必要であるこ
とを見い出した。
２％、Ｍｎ：０．１５〜０．２０％、Ｐ ： ０．０
１０％〜０．０１５％、Ｓ：０．０１０〜０．０１２％
、 Ａｆ：０．０４０〜０．０６０％、Ｎ：０．００３
０〜０． ＯＯ４０％を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる低炭素Ａｆｆｉキルド綱を溶製し、鋼
片としたのちに熱間圧延工程において最終仕上スタンド
の圧下率（α）と真速率（β）を種々組み合せて仕上温
度７５０〜８００℃の間で仕上げ圧延し、冷延し再結晶
焼鈍した。次に、調質圧延ののちに鋼板の引張試験を行
い、３０％引張後のりジング発生の有無を調査した、こ
れらの調査結果を第１図に示すが、真速圧延を行わない
場合には圧下率（α）を高くしてもリジングの発生は抑
制されず、リジングの発生を抑制するには上下ワークロ
ールの圧延異速率（β）を４％以上、圧下率（α）を１
３％以上とすることが必要であり、両者ともに下限レベ
ルに近い場合には真速率β（ｚ）≧−０，８×圧下率α
（χ）＋２２となる範囲に限定することが必要であるこ
とを見い出した。
次に成分の限定理由について説明する。
Ｃは加工性を悪化させるので上限を０．１０％とする。
十分な加工性を得るためには、０．０４％以下、さらに
好ましくは０．０１％以下が有効である。
好ましくは０．０１％以下が有効である。
Ｓｉ＋ Ｍｎ＋ Ｐは鋼の強化を図る場合に添加され
るが、いずれも多すぎると加工性を悪化させるのでＳｉ
は１．５％以下、Ｍｎは１．５％以下、Ｐは０．１０％
以下に限定する。
るが、いずれも多すぎると加工性を悪化させるのでＳｉ
は１．５％以下、Ｍｎは１．５％以下、Ｐは０．１０％
以下に限定する。
Ａｌは脱酸とＮを固定し加工性の向上、時効性の抑制の
ために添加されるが、多すぎると加工性を悪化させるの
でＡｎの上限を０．１０％とする。
ために添加されるが、多すぎると加工性を悪化させるの
でＡｎの上限を０．１０％とする。
酸可溶Ａ２としては０．００３〜０．０７０％の範囲が
好ましい。
好ましい。
Ｎは多すぎるとＮの固定に多量の八ｌが必要となり、ア
ルミナクラスターの生成をともなって表面疵の原因とな
るため、ｏ、 ｏ ｉ ｏ％以下とする。
ルミナクラスターの生成をともなって表面疵の原因とな
るため、ｏ、 ｏ ｉ ｏ％以下とする。
特に０． ＯＯ５０％以下にすることが好まし、い。
さらに、Ｎの固定を安定して図るために必要に応じて、
ＢやＣｒを添加する。これらは多すぎると加工性を悪化
させるのでＢは０．０１０％以下、Ｃｒは０．１０％以
下に限定する。
ＢやＣｒを添加する。これらは多すぎると加工性を悪化
させるのでＢは０．０１０％以下、Ｃｒは０．１０％以
下に限定する。
次にプロセス条件について説明する。
上記成分からなる鋼片は、造塊−分塊圧延法又は連続鋳
造法のいずれでも製造され、鋼片は熱片のまま又は冷片
としたあとに再加熱炉に装入されるか、あるいは連続鋳
造−直接熱延（ＣＣ−ＤＲ法）される。
造法のいずれでも製造され、鋼片は熱片のまま又は冷片
としたあとに再加熱炉に装入されるか、あるいは連続鋳
造−直接熱延（ＣＣ−ＤＲ法）される。
熱間圧延工程において仕上圧延条件はりジングの発生抑
止のために特に限定される。材質の設計上、積極的に８
４０℃以下の低温仕上げを行ったり、鋼片の熱履歴の関
係から特に銅帯の幅端部が不可避的に８４０℃以下の低
温で仕上げられる場合にはりジングが発生するので、そ
の抑止のため、には少なくとも仕上最終スタンドの圧下
率（α）を１３％以上、上下ワークロールの圧延異速率
（β）を４％以上、かつβ（１）≧−０，８×α（χ）
＋２２の範囲内で圧延する必要がある。これらの条件を
外れるとりジングが発生する。最終スタンドの圧下率（
α）を２０％以上、かつ異速率（α）を１０％以上とす
ることが好ましい。本発明の方法によって低温仕上圧延
を行ってもリジングの発生が抑制される理由は現時点で
は明確でないが、熱間圧延中に板厚方向のせん断ひずみ
が増大し、再結晶を促進させるものと推定される。上記
の構成要件が満たされておれば目的とするりジングの発
生防止が可能となり、その他の熱間圧延条件（例えば仕
上の圧延速度、ロール径、張力、潤滑圧延など）や捲取
温度も特に限定されない。
止のために特に限定される。材質の設計上、積極的に８
４０℃以下の低温仕上げを行ったり、鋼片の熱履歴の関
係から特に銅帯の幅端部が不可避的に８４０℃以下の低
温で仕上げられる場合にはりジングが発生するので、そ
の抑止のため、には少なくとも仕上最終スタンドの圧下
率（α）を１３％以上、上下ワークロールの圧延異速率
（β）を４％以上、かつβ（１）≧−０，８×α（χ）
＋２２の範囲内で圧延する必要がある。これらの条件を
外れるとりジングが発生する。最終スタンドの圧下率（
α）を２０％以上、かつ異速率（α）を１０％以上とす
ることが好ましい。本発明の方法によって低温仕上圧延
を行ってもリジングの発生が抑制される理由は現時点で
は明確でないが、熱間圧延中に板厚方向のせん断ひずみ
が増大し、再結晶を促進させるものと推定される。上記
の構成要件が満たされておれば目的とするりジングの発
生防止が可能となり、その他の熱間圧延条件（例えば仕
上の圧延速度、ロール径、張力、潤滑圧延など）や捲取
温度も特に限定されない。
次に、熱延鋼帯は脱スケール後に冷間圧延、再結晶焼鈍
されるが、特に条件を限定するものではない。冷間圧延
は５０％〜９５％の圧下率で行われる。最終製品が冷延
鋼板の場合には通常８０％以下の圧下率で冷間圧延され
るが、ブリキなどの表面処理原板の場合には８０％を超
える圧下率、で冷間圧延されるのが好ましい。
されるが、特に条件を限定するものではない。冷間圧延
は５０％〜９５％の圧下率で行われる。最終製品が冷延
鋼板の場合には通常８０％以下の圧下率で冷間圧延され
るが、ブリキなどの表面処理原板の場合には８０％を超
える圧下率、で冷間圧延されるのが好ましい。
冷延鋼帯は加工性の確保のために再結晶焼鈍が必要であ
るが、焼鈍方法は箱焼鈍法、連続焼鈍法のどちらでもよ
い。焼鈍後の銅帯は、調質圧延ののちに製品として供さ
れるか、または種々のめっきを施こされて表面処理鋼板
として供される。
るが、焼鈍方法は箱焼鈍法、連続焼鈍法のどちらでもよ
い。焼鈍後の銅帯は、調質圧延ののちに製品として供さ
れるか、または種々のめっきを施こされて表面処理鋼板
として供される。
（実施例）
第１表に示す組成の鋼片を製造し、熱片のまま補助加熱
後、又は再加熱均熱後第２表に示すような熱間仕上圧延
の最終スタンドでの異速率（β）と圧下率（α）を組み
合せ、８４０℃以下で２．５ｍｍに仕上げた。次に酸洗
後０．８ｍｍまたは０．３ ｍｍに冷間圧延し、７５０
℃で連続焼鈍の後に１．０％の調圧率で調質圧延した。
後、又は再加熱均熱後第２表に示すような熱間仕上圧延
の最終スタンドでの異速率（β）と圧下率（α）を組み
合せ、８４０℃以下で２．５ｍｍに仕上げた。次に酸洗
後０．８ｍｍまたは０．３ ｍｍに冷間圧延し、７５０
℃で連続焼鈍の後に１．０％の調圧率で調質圧延した。
得られた焼鈍板の材料特性を第２表に示す。リジングの
発生有無は、３０％引張後の表面の凹凸模様の有無で判
定した。
発生有無は、３０％引張後の表面の凹凸模様の有無で判
定した。
第２表から明らかなように本発明の方法によって製造さ
れた鋼板は、リジングの発生がなく加工性、特に伸びや
ｆ値もよくなる。
れた鋼板は、リジングの発生がなく加工性、特に伸びや
ｆ値もよくなる。
（発明の効果）
本発明の方法によれば、熱延鋼帯の一部あるいは全てが
８４０℃以下で仕上げ圧延されてもリジングの発生はな
く、また加工性も良好となる。従って、スラブの低温加
熱化をさらに進めることが可能となり、ＣＣ−ＤＲプロ
セスにおいても仕上温度の確保のために必要な補助加熱
装置（例えばエツジヒーターや保温カバー）の負荷が軽
減されるとともに仕上温度の下限が緩和されることによ
って低温圧延の操業を拡大することも可能となり低温圧
延の効果を十分に享受できる。
８４０℃以下で仕上げ圧延されてもリジングの発生はな
く、また加工性も良好となる。従って、スラブの低温加
熱化をさらに進めることが可能となり、ＣＣ−ＤＲプロ
セスにおいても仕上温度の確保のために必要な補助加熱
装置（例えばエツジヒーターや保温カバー）の負荷が軽
減されるとともに仕上温度の下限が緩和されることによ
って低温圧延の操業を拡大することも可能となり低温圧
延の効果を十分に享受できる。
以上のように本発明は、加工用薄鋼板の製造に際して低
温仕上圧延の問題点を解決することによって製造コスト
の低減や材質の向上を可能とする工業的に価値のある発
明である。
温仕上圧延の問題点を解決することによって製造コスト
の低減や材質の向上を可能とする工業的に価値のある発
明である。
第１図は最終仕上圧延スタンドにおける圧下率と真速率
がリジングの発生有無に及ぼす影響を示す図である。 第１図 り１卆（窪）、 （％）
がリジングの発生有無に及ぼす影響を示す図である。 第１図 り１卆（窪）、 （％）
Claims (2)
- （１）重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：１．５％
以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：
０．０３０％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．０
１０％以下、残部が鉄及び不可避的不純物からなる低炭
素鋼片の一部又は全てが熱間圧延工程において８４０℃
以下で仕上げ圧延されるに際し、少くとも仕上最終スタ
ンドの圧下率（α）を１３％以上、上下ワークロールの
圧延異速率（β）を４％以上、かつβ（％）≧−０．８
×α（％）＋２２の範囲内で仕上げ圧延し、冷間圧延後
に再結晶焼鈍することを特徴とするリジングの発生しな
い加工用薄鋼板の製造方法。 - （２）重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：１．５％
以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：
０．０３０％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．０
１０％以下、さらにＢ：０．０１０％以下、Ｃｒ：０．
１０％以下の１種又は２種を含有し、残部が鉄及び不可
避的不純物からなる低炭素鋼片の一部又は全てが熱間圧
延工程において８４０℃以下で仕上げ圧延されるに際し
、少くとも仕上最終スタンドの圧下率（α）を１３％以
上、上下ワークロールの圧延異速率（β）を４％以上、
かつβ（％）≧−０．８×α（％）＋２２の範囲内で仕
上げ圧延し、冷間圧延後に再結晶焼鈍することを特徴と
するリジングの発生しない加工用薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31534287A JPH01159329A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | リジングの発生しない加工用薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31534287A JPH01159329A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | リジングの発生しない加工用薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01159329A true JPH01159329A (ja) | 1989-06-22 |
Family
ID=18064256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31534287A Pending JPH01159329A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | リジングの発生しない加工用薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01159329A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010192452A (ja) * | 2010-04-05 | 2010-09-02 | Satori S-Tech Co Ltd | トリガースイッチ |
-
1987
- 1987-12-15 JP JP31534287A patent/JPH01159329A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010192452A (ja) * | 2010-04-05 | 2010-09-02 | Satori S-Tech Co Ltd | トリガースイッチ |
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