JPH10287929A - ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH10287929A JPH10287929A JP10065697A JP10065697A JPH10287929A JP H10287929 A JPH10287929 A JP H10287929A JP 10065697 A JP10065697 A JP 10065697A JP 10065697 A JP10065697 A JP 10065697A JP H10287929 A JPH10287929 A JP H10287929A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板を
安価に製造する方法を提供する。 【解決手段】適量のＭｎ：０．０８〜０．２５％および
Ｓ：０．００４〜０．０１５％を含有する極低炭素鋼を
熱間圧延する際、加熱温度≧１２２０℃および圧延条件
（１０００〜１１００℃での圧下率が５０％以上、最終
仕上温度をＡｒ3以上）を制御して、ＭｎＳを微細分散
させることによって、ｒ45が高く、△ｒの小さい深絞り
用冷延鋼板を得ることができる、ｒ値の面内異方性の小
さい深絞り用冷延鋼板の製造方法。
安価に製造する方法を提供する。 【解決手段】適量のＭｎ：０．０８〜０．２５％および
Ｓ：０．００４〜０．０１５％を含有する極低炭素鋼を
熱間圧延する際、加熱温度≧１２２０℃および圧延条件
（１０００〜１１００℃での圧下率が５０％以上、最終
仕上温度をＡｒ3以上）を制御して、ＭｎＳを微細分散
させることによって、ｒ45が高く、△ｒの小さい深絞り
用冷延鋼板を得ることができる、ｒ値の面内異方性の小
さい深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、成形性、特にｒ値
（ランクフォード値）の面内異方性の小さい冷延鋼板を
安価に製造する方法に関するものである。本発明が係わ
る冷延鋼板とは、自動車、家庭電気製品、建物などに使
用されるものである。そして、表面処理をしない狭義の
冷延鋼板と、防錆のために合金化溶融Ｚｎめっき、電気
めっきなどの表面処理を施すための原板となる広義の冷
延鋼板を含む。本発明によれば、Ｔｉ、Ｎｂの使用量を
低減できるほか、成形性の優れた鋼板を比較的低温の焼
鈍によって得られるので、資源や燃料の節約につなが
り、地球環境保全に寄与できるものと考えられる。
（ランクフォード値）の面内異方性の小さい冷延鋼板を
安価に製造する方法に関するものである。本発明が係わ
る冷延鋼板とは、自動車、家庭電気製品、建物などに使
用されるものである。そして、表面処理をしない狭義の
冷延鋼板と、防錆のために合金化溶融Ｚｎめっき、電気
めっきなどの表面処理を施すための原板となる広義の冷
延鋼板を含む。本発明によれば、Ｔｉ、Ｎｂの使用量を
低減できるほか、成形性の優れた鋼板を比較的低温の焼
鈍によって得られるので、資源や燃料の節約につなが
り、地球環境保全に寄与できるものと考えられる。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼の真空脱ガス処理の最近の進歩によ
り、極低炭素鋼の溶製が容易になった現在、良好な加工
性を有する極低炭素鋼板の需要は益々増加しつつある。
この中でも、例えば特開昭５９−３１８２７号公報など
に開示されているＴｉとＮｂを複合添加した極低炭素鋼
板は、きわめて良好な加工性を有し、溶融亜鉛めっき特
性にも優れているので、重要な位置をしめつつある。し
かしながら、ＴｉやＮｂを添加した極低炭素冷延鋼板は
再結晶温度が高いため、高温焼鈍を施さないと優れた加
工性が得られ難い。しかし高温焼鈍は、燃料原単位の増
加をもたらすばかりでなく、連続焼鈍におけるヒートバ
ックル等の通板不具合が生じたり、通板速度を低下しな
いと製造できないため、生産性が低下する等の問題点が
ある。さらに極低炭素鋼は、冷間圧延方向に対して０
゜、４５゜、９０゜方向のｒ値をそれぞれｒ0 、ｒ45、
ｒ90とすると、平均ｒ値（＝（ｒ0 ＋２ｒ45＋ｒ90）／
４）には優れているが、その割にｒ45は低く、その結
果、ｒ値の面内異方性である△ｒ（＝（ｒ0 −２ｒ45＋
ｒ90）／２）が大きいという問題がある。
り、極低炭素鋼の溶製が容易になった現在、良好な加工
性を有する極低炭素鋼板の需要は益々増加しつつある。
この中でも、例えば特開昭５９−３１８２７号公報など
に開示されているＴｉとＮｂを複合添加した極低炭素鋼
板は、きわめて良好な加工性を有し、溶融亜鉛めっき特
性にも優れているので、重要な位置をしめつつある。し
かしながら、ＴｉやＮｂを添加した極低炭素冷延鋼板は
再結晶温度が高いため、高温焼鈍を施さないと優れた加
工性が得られ難い。しかし高温焼鈍は、燃料原単位の増
加をもたらすばかりでなく、連続焼鈍におけるヒートバ
ックル等の通板不具合が生じたり、通板速度を低下しな
いと製造できないため、生産性が低下する等の問題点が
ある。さらに極低炭素鋼は、冷間圧延方向に対して０
゜、４５゜、９０゜方向のｒ値をそれぞれｒ0 、ｒ45、
ｒ90とすると、平均ｒ値（＝（ｒ0 ＋２ｒ45＋ｒ90）／
４）には優れているが、その割にｒ45は低く、その結
果、ｒ値の面内異方性である△ｒ（＝（ｒ0 −２ｒ45＋
ｒ90）／２）が大きいという問題がある。
【０００３】面内異方性を低減するための従来技術に
は、特開平２−７７５５８号公報に記載のものがある。
すなわち、Ｔｉ添加極低炭素鋼をベースにして、Ｂを低
減することで面内異方性を低減し、さらに製造条件を制
御して固溶Ｃを確保することによって耐２次加工脆性に
も優れた鋼板を得るものである。しかしながら、この技
術は焼鈍を８００℃以上の高温で行うことが必須の要件
となっており、上記の高温焼鈍に伴う問題点を解消する
ものではない。特開平４−３１１５１９号公報には、微
量のＴｉ、Ｎｂを添加した極低炭素鋼において、熱間仕
上げ圧延の後段３パスを大圧下とすることにより面内異
方性を低減する技術が開示されている。しかしながら、
熱間仕上げ圧延の後段を大圧下とすると熱延機の負荷が
大きくなり、定常的な生産を行うことは困難である。一
方、特開平６−０９３３７６号公報には、ＴｉやＮｂを
添加せず、Ｃの添加を極めて少量にとどめることで常温
遅時効性を確保し、さらにＰを活用することによって平
均ｒ値、ｒ45を確保する技術が開示されている。この技
術はＰの添加によって熱延板組織が微細となることを活
用したものであるが、この効果だけでは焼鈍温度を低く
した場合には、ｒ45が必ずしも高くならない場合がある
ことが明らかとなった。
は、特開平２−７７５５８号公報に記載のものがある。
すなわち、Ｔｉ添加極低炭素鋼をベースにして、Ｂを低
減することで面内異方性を低減し、さらに製造条件を制
御して固溶Ｃを確保することによって耐２次加工脆性に
も優れた鋼板を得るものである。しかしながら、この技
術は焼鈍を８００℃以上の高温で行うことが必須の要件
となっており、上記の高温焼鈍に伴う問題点を解消する
ものではない。特開平４−３１１５１９号公報には、微
量のＴｉ、Ｎｂを添加した極低炭素鋼において、熱間仕
上げ圧延の後段３パスを大圧下とすることにより面内異
方性を低減する技術が開示されている。しかしながら、
熱間仕上げ圧延の後段を大圧下とすると熱延機の負荷が
大きくなり、定常的な生産を行うことは困難である。一
方、特開平６−０９３３７６号公報には、ＴｉやＮｂを
添加せず、Ｃの添加を極めて少量にとどめることで常温
遅時効性を確保し、さらにＰを活用することによって平
均ｒ値、ｒ45を確保する技術が開示されている。この技
術はＰの添加によって熱延板組織が微細となることを活
用したものであるが、この効果だけでは焼鈍温度を低く
した場合には、ｒ45が必ずしも高くならない場合がある
ことが明らかとなった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の極低炭素鋼板
は、焼鈍温度を高くしないと再結晶しなかったり、また
ｒ 45が低くなるため、高温焼鈍が必須でコストの増加を
招いていた。また、再結晶温度が低くなるような化学成
分にすると、十分なｒ45が得られないという欠点を有し
ていた。
は、焼鈍温度を高くしないと再結晶しなかったり、また
ｒ 45が低くなるため、高温焼鈍が必須でコストの増加を
招いていた。また、再結晶温度が低くなるような化学成
分にすると、十分なｒ45が得られないという欠点を有し
ていた。
【０００５】そこで、本発明は、再結晶温度が低く、焼
鈍温度が低くてもｒ45が高いという従来にはない、ｒ値
の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法を提
供することを目的とするものである。
鈍温度が低くてもｒ45が高いという従来にはない、ｒ値
の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法を提
供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
標を達成するために、鋭意、研究を遂行し、以下に述べ
るような従来にはない知見を得た。すなわち、Ｐを添加
した極低炭素鋼において熱延の加熱温度を高くすること
によって低温焼鈍でもｒ45を確保し、△ｒを低減できる
ことを新たに見出したものである。
標を達成するために、鋭意、研究を遂行し、以下に述べ
るような従来にはない知見を得た。すなわち、Ｐを添加
した極低炭素鋼において熱延の加熱温度を高くすること
によって低温焼鈍でもｒ45を確保し、△ｒを低減できる
ことを新たに見出したものである。
【０００７】本発明は、このような思想と新知見に基づ
いて構築されたものであり、その要旨とするところは以
下のとおりである。 （１） 重量％で、Ｃ ：０．０００５％以上、０．０
０２０％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．０８〜
０．２５％、Ｐ ：０．０１５〜０．１５％、Ｓ ：
０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：０．０１５〜０．１
０％、Ｎ ：０．００３％以下を含有し、残部は鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼のスラブを、加熱温度≧１
２２０℃、１０００〜１１００℃での圧下率が５０％以
上、最終仕上温度をＡｒ 3 以上、巻取温度を６００℃以
上とする熱間圧延の後、デスケーリングを行い、６０％
以上の圧下率の冷間圧延を施し、次いで再結晶温度以
上、７８０℃未満の焼鈍を施すことを特徴とするｒ値の
面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法。 （２） 重量％で、Ｃ ：０．０００５％以上、０．０
０２０％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．０８〜
０．２５％、Ｐ ：０．０１５〜０．１５％、Ｓ ：
０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ
：０．００３％以下、Ｂ ：０．０００３〜０．００
４０％を含有し、残部は鉄および不可避的不純物からな
る鋼のスラブを、加熱温度≧１２２０℃、１０００〜１
１００℃での圧下率を５０％以上、最終仕上温度をＡｒ
3 以上とする熱間圧延の後、デスケーリングを行い、６
０％以上の圧下率の冷間圧延を施し、次いで再結晶温度
以上７８０℃未満の焼鈍を施すことを特徴とするｒ値の
面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法。 （３） 重量％で、Ｃ ：０．０００５％以上、０．０
０３０％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．０８〜
０．２５％、Ｐ ：０．００３〜０．１５％、Ｓ ：
０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ
：０．００３％以下を含有し、さらにＴｉ：０．００
３〜０．０２％、Ｎｂ：０．００２〜０．０１５％の１
種または２種を Ｔｉ＋Ｎｂ＜０．０２５％ を満たすように含有し、残部は鉄および不可避的不純物
からなる鋼のスラブを、加熱温度≧１２２０℃、１００
０〜１１００℃での圧下率を５０％以上、最終仕上温度
をＡｒ3 以上とする熱間圧延の後、デスケーリングを行
い、６０％以上の圧下率の冷間圧延を施し、次いで再結
晶温度以上７８０℃未満の焼鈍を施すことを特徴とする
ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方
法。 （４） 前記鋼が、さらに、重量％で、Ｂ：０．０００
３〜０．００４０％を含有することを特徴とする前記
（３）に記載のｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延
鋼板の製造方法。
いて構築されたものであり、その要旨とするところは以
下のとおりである。 （１） 重量％で、Ｃ ：０．０００５％以上、０．０
０２０％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．０８〜
０．２５％、Ｐ ：０．０１５〜０．１５％、Ｓ ：
０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：０．０１５〜０．１
０％、Ｎ ：０．００３％以下を含有し、残部は鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼のスラブを、加熱温度≧１
２２０℃、１０００〜１１００℃での圧下率が５０％以
上、最終仕上温度をＡｒ 3 以上、巻取温度を６００℃以
上とする熱間圧延の後、デスケーリングを行い、６０％
以上の圧下率の冷間圧延を施し、次いで再結晶温度以
上、７８０℃未満の焼鈍を施すことを特徴とするｒ値の
面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法。 （２） 重量％で、Ｃ ：０．０００５％以上、０．０
０２０％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．０８〜
０．２５％、Ｐ ：０．０１５〜０．１５％、Ｓ ：
０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ
：０．００３％以下、Ｂ ：０．０００３〜０．００
４０％を含有し、残部は鉄および不可避的不純物からな
る鋼のスラブを、加熱温度≧１２２０℃、１０００〜１
１００℃での圧下率を５０％以上、最終仕上温度をＡｒ
3 以上とする熱間圧延の後、デスケーリングを行い、６
０％以上の圧下率の冷間圧延を施し、次いで再結晶温度
以上７８０℃未満の焼鈍を施すことを特徴とするｒ値の
面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法。 （３） 重量％で、Ｃ ：０．０００５％以上、０．０
０３０％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．０８〜
０．２５％、Ｐ ：０．００３〜０．１５％、Ｓ ：
０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ
：０．００３％以下を含有し、さらにＴｉ：０．００
３〜０．０２％、Ｎｂ：０．００２〜０．０１５％の１
種または２種を Ｔｉ＋Ｎｂ＜０．０２５％ を満たすように含有し、残部は鉄および不可避的不純物
からなる鋼のスラブを、加熱温度≧１２２０℃、１００
０〜１１００℃での圧下率を５０％以上、最終仕上温度
をＡｒ3 以上とする熱間圧延の後、デスケーリングを行
い、６０％以上の圧下率の冷間圧延を施し、次いで再結
晶温度以上７８０℃未満の焼鈍を施すことを特徴とする
ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方
法。 （４） 前記鋼が、さらに、重量％で、Ｂ：０．０００
３〜０．００４０％を含有することを特徴とする前記
（３）に記載のｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延
鋼板の製造方法。
【０００８】
【発明の実施の形態】ここに本発明において鋼組成およ
び製造条件を上述のように限定する理由についてさらに
説明する。Ｃは製品の常温遅時効性さらには加工性を決
定するきわめて重要な元素である。Ｔｉ、Ｎｂを添加し
ない場合、Ｃが０．０００５％未満となると熱延板組織
が粗大化してｒ値の面内異方性が大きくなったり、製造
コストが著しく増加するので、その下限を０．０００５
％とする。一方、Ｃ量が０．００２０％以上では成形性
の劣化を招き、また常温遅時効性が確保されなくなるの
で、０．００２０％未満を上限とする。Ｃ量を０．００
１０〜０．００１７％の範囲とすることがさらに好まし
い。Ｔｉ、Ｎｂを含有する場合には、Ｃが高くても成形
性と常温遅時効性が確保されるのでＣの上限を０．００
３０％とする。
び製造条件を上述のように限定する理由についてさらに
説明する。Ｃは製品の常温遅時効性さらには加工性を決
定するきわめて重要な元素である。Ｔｉ、Ｎｂを添加し
ない場合、Ｃが０．０００５％未満となると熱延板組織
が粗大化してｒ値の面内異方性が大きくなったり、製造
コストが著しく増加するので、その下限を０．０００５
％とする。一方、Ｃ量が０．００２０％以上では成形性
の劣化を招き、また常温遅時効性が確保されなくなるの
で、０．００２０％未満を上限とする。Ｃ量を０．００
１０〜０．００１７％の範囲とすることがさらに好まし
い。Ｔｉ、Ｎｂを含有する場合には、Ｃが高くても成形
性と常温遅時効性が確保されるのでＣの上限を０．００
３０％とする。
【０００９】Ｓｉは安価に強度を増加させる元素として
知られており、その添加量は狙いとする強度レベルに応
じて変化するが、添加量が１．０％超となると降伏強度
が上昇しすぎてプレス成形時に面歪が生じるので上限を
１．０％とする。また、化成処理性の低下を招くことも
ある。合金化溶融亜鉛めっきを施す場合には、めっき密
着性の低下、合金化反応の遅延による生産性の低下など
の問題が生ずるので０．３％以下とする。
知られており、その添加量は狙いとする強度レベルに応
じて変化するが、添加量が１．０％超となると降伏強度
が上昇しすぎてプレス成形時に面歪が生じるので上限を
１．０％とする。また、化成処理性の低下を招くことも
ある。合金化溶融亜鉛めっきを施す場合には、めっき密
着性の低下、合金化反応の遅延による生産性の低下など
の問題が生ずるので０．３％以下とする。
【００１０】Ｍｎは本発明において重要な元素である。
本発明においてはＭｎＳを微細分散させて熱延板の集合
組織を制御することに技術の根幹がある。すなわち、Ｍ
ｎＳによって熱延後のγ→α変態直前におけるγ相の組
織を未再結晶化することによって熱延板の集合組織が改
善されることを通じて、ｒ値の面内異方性を小さくする
ことができることを見いだしたものである。さらにＭｎ
Ｓは微細分散させても再結晶温度を殆ど上昇させないこ
とも新たに明らかとなった。ＭｎＳを微細にかつγ相の
組織を未再結晶化するために十分な量を分散させるため
には、Ｍｎ量を０．０８〜０．２５％とする必要があ
る。０．０８％未満では析出量が十分でなく、０．２５
％超となるとＭｎＳが粗大となるためである。０．１０
〜０．２０％がより好ましい範囲である。
本発明においてはＭｎＳを微細分散させて熱延板の集合
組織を制御することに技術の根幹がある。すなわち、Ｍ
ｎＳによって熱延後のγ→α変態直前におけるγ相の組
織を未再結晶化することによって熱延板の集合組織が改
善されることを通じて、ｒ値の面内異方性を小さくする
ことができることを見いだしたものである。さらにＭｎ
Ｓは微細分散させても再結晶温度を殆ど上昇させないこ
とも新たに明らかとなった。ＭｎＳを微細にかつγ相の
組織を未再結晶化するために十分な量を分散させるため
には、Ｍｎ量を０．０８〜０．２５％とする必要があ
る。０．０８％未満では析出量が十分でなく、０．２５
％超となるとＭｎＳが粗大となるためである。０．１０
〜０．２０％がより好ましい範囲である。
【００１１】ＰはＴｉやＮｂを含有しない場合には、熱
延組織を微細化するのに有効である。また、安価に鋼板
の強度を増加させるのにも有効であるので０．０１５％
以上添加する。ただし、添加量が０．１５％を超える
と、降伏強度が増加し過ぎてプレス時に面形状不良を引
き起こす。さらに、連続溶融亜鉛めっき時に合金化反応
が極めて遅くなり、生産性が低下する。また、２次加工
性も劣化する。したがって、その上限値を０．１５％と
する。より顕著な効果を発現させるためには、０．０２
５％以上とするのが好ましい。一方、ＴｉやＮｂを添加
する場合にはＰが少なくても熱延組織をある程度微細に
することができるので、Ｐの添加はその補足程度でもよ
い。従って、その場合には下限を０．００３％とする。
延組織を微細化するのに有効である。また、安価に鋼板
の強度を増加させるのにも有効であるので０．０１５％
以上添加する。ただし、添加量が０．１５％を超える
と、降伏強度が増加し過ぎてプレス時に面形状不良を引
き起こす。さらに、連続溶融亜鉛めっき時に合金化反応
が極めて遅くなり、生産性が低下する。また、２次加工
性も劣化する。したがって、その上限値を０．１５％と
する。より顕著な効果を発現させるためには、０．０２
５％以上とするのが好ましい。一方、ＴｉやＮｂを添加
する場合にはＰが少なくても熱延組織をある程度微細に
することができるので、Ｐの添加はその補足程度でもよ
い。従って、その場合には下限を０．００３％とする。
【００１２】ＳもＭｎと同様に重要である。Ｓは０．０
０４％未満ではＭｎＳの析出量が十分でなくｒ値の面内
異方性が大きくなってしまう。Ｓ量が０．０１５％超で
は熱間割れの原因となったり、加工性を劣化させるので
上限を０．０１５％とする。好ましくは、０．００６〜
０．０１２％が良い。Ａｌは脱酸調整およびＴｉ、Ｎ
ｂ、Ｂを添加しない場合にはＮの固定に使用するが、
０．０１５％未満ではその効果が不十分である。一方、
０．１％超になるとコストアップを招いたり、表面性状
の劣化を招くので上限を０．１％とする。Ｔｉ、Ｎｂ、
Ｂを含有する場合には、これらがＮの一部または全部を
固定するのでＡｌは０．１０％を超えない範囲で必要に
応じて添加すれば良い。
０４％未満ではＭｎＳの析出量が十分でなくｒ値の面内
異方性が大きくなってしまう。Ｓ量が０．０１５％超で
は熱間割れの原因となったり、加工性を劣化させるので
上限を０．０１５％とする。好ましくは、０．００６〜
０．０１２％が良い。Ａｌは脱酸調整およびＴｉ、Ｎ
ｂ、Ｂを添加しない場合にはＮの固定に使用するが、
０．０１５％未満ではその効果が不十分である。一方、
０．１％超になるとコストアップを招いたり、表面性状
の劣化を招くので上限を０．１％とする。Ｔｉ、Ｎｂ、
Ｂを含有する場合には、これらがＮの一部または全部を
固定するのでＡｌは０．１０％を超えない範囲で必要に
応じて添加すれば良い。
【００１３】Ｎはあまり多いと多量のＴｉ、Ｎｂ、Ａ
ｌ、Ｂが必要になったり、加工性が劣化したりするので
０．００３％を上限値とする。Ｂは２次加工脆化の防止
に有効であるほか、ＡｌやＴｉ、ＮｂでＮを固定するよ
りも再結晶温度が低くなるので必要に応じて０．００４
０％以下添加する。しかし、０．０００３％未満ではそ
の効果が発現しないのでこれを下限とする。
ｌ、Ｂが必要になったり、加工性が劣化したりするので
０．００３％を上限値とする。Ｂは２次加工脆化の防止
に有効であるほか、ＡｌやＴｉ、ＮｂでＮを固定するよ
りも再結晶温度が低くなるので必要に応じて０．００４
０％以下添加する。しかし、０．０００３％未満ではそ
の効果が発現しないのでこれを下限とする。
【００１４】Ｔｉ、ＮｂはＮ、Ｃ、Ｓの一部を固定する
ことにより、常温遅時効性を確保する役割を有する。さ
らには熱延板の結晶粒を微細化し、製品板の加工性を良
好にするので必要に応じて添加する。Ｔｉ、Ｎｂがそれ
ぞれ０．００３％未満、０．００２％未満ではその添加
効果が現れないので、Ｔｉは０．００３％を、Ｎｂは
０．００２％を下限値とする。一方、Ｔｉ、Ｎｂの添加
量が多すぎると再結晶温度が著しく上昇したり、亜鉛め
っきの密着性も阻害される。したがって、Ｔｉ、Ｎｂの
上限は、それぞれ０．０２％、０．０１５％とし、さら
に合計で０．０２５％未満とする。再結晶温度を低く抑
えるためには、ＴｉおよびＮｂの添加量をそれぞれ０．
０１５％未満、０．００８％未満、合計で０．０１８％
未満とすることがより望ましい。
ことにより、常温遅時効性を確保する役割を有する。さ
らには熱延板の結晶粒を微細化し、製品板の加工性を良
好にするので必要に応じて添加する。Ｔｉ、Ｎｂがそれ
ぞれ０．００３％未満、０．００２％未満ではその添加
効果が現れないので、Ｔｉは０．００３％を、Ｎｂは
０．００２％を下限値とする。一方、Ｔｉ、Ｎｂの添加
量が多すぎると再結晶温度が著しく上昇したり、亜鉛め
っきの密着性も阻害される。したがって、Ｔｉ、Ｎｂの
上限は、それぞれ０．０２％、０．０１５％とし、さら
に合計で０．０２５％未満とする。再結晶温度を低く抑
えるためには、ＴｉおよびＮｂの添加量をそれぞれ０．
０１５％未満、０．００８％未満、合計で０．０１８％
未満とすることがより望ましい。
【００１５】これらを主成分とする鋼にＣｕ、Ｓｎ、Ｚ
ｎ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｒ、Ｎｉを合計で１％以下含有しても
構わない。次に、製造条件の限定理由について述べる。
熱間圧延に供するスラブは特に限定するものではない。
すなわち、連続鋳造スラブや薄スラブキャスターなどで
製造したものであればよい。熱間圧延の加熱温度は、本
発明において極めて重要である。すなわち加熱温度は１
２２０℃以上としなくてはならない。１２２０℃未満で
は、ＭｎＳを微細に分散させることはできない。１２５
０℃超がより好ましい加熱温度である。
ｎ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｒ、Ｎｉを合計で１％以下含有しても
構わない。次に、製造条件の限定理由について述べる。
熱間圧延に供するスラブは特に限定するものではない。
すなわち、連続鋳造スラブや薄スラブキャスターなどで
製造したものであればよい。熱間圧延の加熱温度は、本
発明において極めて重要である。すなわち加熱温度は１
２２０℃以上としなくてはならない。１２２０℃未満で
は、ＭｎＳを微細に分散させることはできない。１２５
０℃超がより好ましい加熱温度である。
【００１６】熱間圧延は、１０００〜１１００℃での圧
下率の合計が５０％以上、より好ましくは７０％以上と
する。すなわち、この温度範囲での圧下が不十分だとＭ
ｎＳを微細に分散させられない。温度範囲と圧下率が満
たされれば、粗圧延でも仕上げ圧延でも構わない。熱延
の仕上温度は製品板の加工性を確保するという観点から
Ａｒ3 以上とする必要がある。
下率の合計が５０％以上、より好ましくは７０％以上と
する。すなわち、この温度範囲での圧下が不十分だとＭ
ｎＳを微細に分散させられない。温度範囲と圧下率が満
たされれば、粗圧延でも仕上げ圧延でも構わない。熱延
の仕上温度は製品板の加工性を確保するという観点から
Ａｒ3 以上とする必要がある。
【００１７】熱延後の冷却は、限定するものではない
が、特に優れた加工性を必要とする場合には、圧延後
１．５秒以内に冷却を開始し、巻取温度までの平均冷却
速度を３０℃／ｓ以上とすることが望ましい。巻取温度
はＴｉ、Ｎｂ、Ｂを含有しない場合にはＮをＡｌＮとし
て十分に固定粗大化させる必要があるので６００℃以
上、好ましくは、６８０℃以上とする。Ｎを固定するの
に十分なＴｉ、Ｎｂ、Ｂを含有する場合には、巻取温度
は特に限定する必要がない。すなわち、室温で巻き取っ
ても構わない。Ｔｉ、Ｎｂ、ＢがＮに対して不十分なと
きには、残りのＮをＡｌＮとして固定する必要があるの
で、巻取温度を６００℃以上とすることが望まれる。
が、特に優れた加工性を必要とする場合には、圧延後
１．５秒以内に冷却を開始し、巻取温度までの平均冷却
速度を３０℃／ｓ以上とすることが望ましい。巻取温度
はＴｉ、Ｎｂ、Ｂを含有しない場合にはＮをＡｌＮとし
て十分に固定粗大化させる必要があるので６００℃以
上、好ましくは、６８０℃以上とする。Ｎを固定するの
に十分なＴｉ、Ｎｂ、Ｂを含有する場合には、巻取温度
は特に限定する必要がない。すなわち、室温で巻き取っ
ても構わない。Ｔｉ、Ｎｂ、ＢがＮに対して不十分なと
きには、残りのＮをＡｌＮとして固定する必要があるの
で、巻取温度を６００℃以上とすることが望まれる。
【００１８】冷間圧延は、通常の条件でよく、焼鈍後の
深絞り性を確保する目的からその圧延率は、６０％以上
とする。好ましくは、７５％以上とする。連続焼鈍ある
いはライン内焼鈍方式の連続溶融亜鉛めっき設備の焼鈍
温度は、再結晶温度以上７８０℃未満とする。焼鈍温度
が再結晶温度未満では、再結晶が完了せず、加工性が劣
悪となる。一方、焼鈍温度が７８０℃以上では、生産性
の低下やコストアップを招くので７８０℃未満を上限と
する。再結晶温度以上７５０℃以下がより好ましい範囲
である。ただし、本発明の効果は、７８０℃以上の高温
焼鈍を行っても何ら失われるものではないので、高温焼
鈍に伴う生産性の低下が顕著でない場合や生産性が低下
しても構わない場合には、この限りではない。
深絞り性を確保する目的からその圧延率は、６０％以上
とする。好ましくは、７５％以上とする。連続焼鈍ある
いはライン内焼鈍方式の連続溶融亜鉛めっき設備の焼鈍
温度は、再結晶温度以上７８０℃未満とする。焼鈍温度
が再結晶温度未満では、再結晶が完了せず、加工性が劣
悪となる。一方、焼鈍温度が７８０℃以上では、生産性
の低下やコストアップを招くので７８０℃未満を上限と
する。再結晶温度以上７５０℃以下がより好ましい範囲
である。ただし、本発明の効果は、７８０℃以上の高温
焼鈍を行っても何ら失われるものではないので、高温焼
鈍に伴う生産性の低下が顕著でない場合や生産性が低下
しても構わない場合には、この限りではない。
【００１９】焼鈍後には過時効処理や溶融亜鉛めっき、
合金化溶融亜鉛めっきを行っても構わない。調質圧延
は、常温遅時効性の向上、また、形状矯正のために圧下
率３％以下の範囲で行うのがよい。３％を超えると降伏
強度が高くなったり、設備の負荷が大きくなる。より好
ましくは１．５％以下とする。
合金化溶融亜鉛めっきを行っても構わない。調質圧延
は、常温遅時効性の向上、また、形状矯正のために圧下
率３％以下の範囲で行うのがよい。３％を超えると降伏
強度が高くなったり、設備の負荷が大きくなる。より好
ましくは１．５％以下とする。
【００２０】以上のようなプロセスを経た後、種々の表
面処理を施しても構わない。本発明によって得られる冷
延鋼板はｒ値の面内異方性に優れている。
面処理を施しても構わない。本発明によって得られる冷
延鋼板はｒ値の面内異方性に優れている。
【００２１】
【実施例】次に本発明を実施例にて説明する。 ＜実施例１＞表１に示す組成を有する鋼を溶製し、スラ
ブ加熱温度１２７０℃、１０００℃〜１１００℃におけ
る圧下率を８０％、仕上温度９２０℃、種々の巻取温度
で熱間圧延し、４．０ｍｍ厚の鋼帯とした。酸洗後、８
０％の圧下率の冷間圧延を施し０．８ｍｍ厚の冷延板と
し、ついで連続焼鈍設備にて加熱速度１０℃／ｓ、７３
０℃で４０秒間保持後、６７０℃から４００℃までの平
均冷却速度を１００℃／ｓとし、ついで４００℃にて１
５０秒の過時効熱処理を行った。さらに１．０％の圧下
率の調質圧延を施し、ＪＩＳ Ｚ ２２０１記載の５号
試験片を採取し引張試験を行った。ｒ値は１５％引張に
よって評価した。また、常温遅時効性を評価するために
１００℃、３６００秒の人工時効を施した後の引張試験
を行い、降伏点伸びを測定した。
ブ加熱温度１２７０℃、１０００℃〜１１００℃におけ
る圧下率を８０％、仕上温度９２０℃、種々の巻取温度
で熱間圧延し、４．０ｍｍ厚の鋼帯とした。酸洗後、８
０％の圧下率の冷間圧延を施し０．８ｍｍ厚の冷延板と
し、ついで連続焼鈍設備にて加熱速度１０℃／ｓ、７３
０℃で４０秒間保持後、６７０℃から４００℃までの平
均冷却速度を１００℃／ｓとし、ついで４００℃にて１
５０秒の過時効熱処理を行った。さらに１．０％の圧下
率の調質圧延を施し、ＪＩＳ Ｚ ２２０１記載の５号
試験片を採取し引張試験を行った。ｒ値は１５％引張に
よって評価した。また、常温遅時効性を評価するために
１００℃、３６００秒の人工時効を施した後の引張試験
を行い、降伏点伸びを測定した。
【００２２】
【表１】
【００２３】結果を表２に示す。これから明らかなよう
に本発明の成分を有する鋼板は、７３０℃という低温で
焼鈍を行っても再結晶が完了し、良好な平均ｒ値、ｒ45
が得られるのに対して、本発明外の成分を有する鋼板で
は、再結晶が完了せずに引張特性が劣悪となったり、再
結晶が完了してもｒ45が低くなったりした。
に本発明の成分を有する鋼板は、７３０℃という低温で
焼鈍を行っても再結晶が完了し、良好な平均ｒ値、ｒ45
が得られるのに対して、本発明外の成分を有する鋼板で
は、再結晶が完了せずに引張特性が劣悪となったり、再
結晶が完了してもｒ45が低くなったりした。
【００２４】
【表２】
【００２５】＜実施例２＞表１に示す組成を有する鋼の
うち鋼２および１６を素材として表３に示す製造条件で
鋼板を製造した。この際、連続焼鈍および連続合金化溶
融亜鉛めっき相当のヒートサイクルは、図１に示すとお
りである。結果を表３中に示す。これから明らかなよう
に本発明の範囲で製造した鋼板は、良好な平均ｒ値、ｒ
45が得られるのに対して、本発明の範囲外の条件で製造
した鋼板では、ｒ45が低く、△ｒが大きくなった。
うち鋼２および１６を素材として表３に示す製造条件で
鋼板を製造した。この際、連続焼鈍および連続合金化溶
融亜鉛めっき相当のヒートサイクルは、図１に示すとお
りである。結果を表３中に示す。これから明らかなよう
に本発明の範囲で製造した鋼板は、良好な平均ｒ値、ｒ
45が得られるのに対して、本発明の範囲外の条件で製造
した鋼板では、ｒ45が低く、△ｒが大きくなった。
【００２６】
【表３】
【００２７】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
Ｔｉ、Ｎｂの使用量を低減できるほか、成形性の優れた
鋼板を比較的低温の焼鈍によって得られるので、資源や
燃料の節約につながり、地球環境保全に寄与できるた
め、工業的に価値の高い発明であると言える。
Ｔｉ、Ｎｂの使用量を低減できるほか、成形性の優れた
鋼板を比較的低温の焼鈍によって得られるので、資源や
燃料の節約につながり、地球環境保全に寄与できるた
め、工業的に価値の高い発明であると言える。
【図１】 実施例２の鋼板の製造条件である連続焼鈍お
よび連続合金化溶融亜鉛めっき相当のヒートサイクルを
示す図である。
よび連続合金化溶融亜鉛めっき相当のヒートサイクルを
示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岸田 宏司 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ ：０．０００５％以上、
０．００２０％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．
０８〜０．２５％、Ｐ ：０．０１５〜０．１５％、Ｓ
：０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：０．０１５〜
０．１０％、Ｎ ：０．００３％以下を含有し、残部は
鉄および不可避的不純物からなる鋼のスラブを、加熱温
度≧１２２０℃、１０００〜１１００℃での圧下率が５
０％以上、最終仕上温度をＡｒ 3 以上、巻取温度を６０
０℃以上とする熱間圧延の後、デスケーリングを行い、
６０％以上の圧下率の冷間圧延を施し、次いで再結晶温
度以上、７８０℃未満の焼鈍を施すことを特徴とするｒ
値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ ：０．０００５％以上、
０．００２０％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．
０８〜０．２５％、Ｐ ：０．０１５〜０．１５％、Ｓ
：０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：０．１０％以
下、Ｎ ：０．００３％以下、Ｂ ：０．０００３〜
０．００４０％を含有し、残部は鉄および不可避的不純
物からなる鋼のスラブを、加熱温度≧１２２０℃、１０
００〜１１００℃での圧下率を５０％以上、最終仕上温
度をＡｒ 3 以上とする熱間圧延の後、デスケーリングを
行い、６０％以上の圧下率の冷間圧延を施し、次いで再
結晶温度以上７８０℃未満の焼鈍を施すことを特徴とす
るｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方
法。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ ：０．０００５％以上、
０．００３０％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．
０８〜０．２５％、Ｐ ：０．００３〜０．１５％、Ｓ
：０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：０．１０％以
下、Ｎ ：０．００３％以下を含有し、さらにＴｉ：
０．００３〜０．０２％、Ｎｂ：０．００２〜０．０１
５％の１種または２種を Ｔｉ＋Ｎｂ＜０．０２５％ を満たすように含有し、残部は鉄および不可避的不純物
からなる鋼のスラブを、加熱温度≧１２２０℃、１００
０〜１１００℃での圧下率を５０％以上、最終仕上温度
をＡｒ3 以上とする熱間圧延の後、デスケーリングを行
い、６０％以上の圧下率の冷間圧延を施し、次いで再結
晶温度以上７８０℃未満の焼鈍を施すことを特徴とする
ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 前記鋼が、さらに、重量％で、Ｂ：０．
０００３〜０．００４０％を含有することを特徴とする
請求項３に記載のｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷
延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10065697A JPH10287929A (ja) | 1997-04-17 | 1997-04-17 | ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10065697A JPH10287929A (ja) | 1997-04-17 | 1997-04-17 | ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10287929A true JPH10287929A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=14279861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10065697A Withdrawn JPH10287929A (ja) | 1997-04-17 | 1997-04-17 | ｒ値の面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10287929A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530049B1 (ko) * | 2001-03-12 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 평면 이방성이 우수한 초고성형성 고강도 강판의 제조방법 |
| KR100627481B1 (ko) | 2004-12-28 | 2006-09-25 | 주식회사 포스코 | 면내이방성이 낮은 극저탄소 냉연강판 제조방법 |
-
1997
- 1997-04-17 JP JP10065697A patent/JPH10287929A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530049B1 (ko) * | 2001-03-12 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 평면 이방성이 우수한 초고성형성 고강도 강판의 제조방법 |
| KR100627481B1 (ko) | 2004-12-28 | 2006-09-25 | 주식회사 포스코 | 면내이방성이 낮은 극저탄소 냉연강판 제조방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040706 |