JPH0119325B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は、SMC（FRP）用金型の相対する面の
非平行関係を意図的に起すことによつて、部品を
被覆するのに必要な金型内被覆（IMC）組成物
の量を実質的に減少させる方法に関する。 〔従来の技術〕 金型内被覆法は合衆国特許第4081578号に記述
されているが、補助的な強制速度レベリング装置
は合衆国特許第4076780号に記述されている。 レベリング装置は静置半型の周囲にピストンを
配置したものであり、このピストンが閉じる半型
に反対の動作をし、相対する金型面を閉鎖中に平
行に保持する働きをする。全体の戻し圧は調節可
能であり、加圧トン数の一部分に設定される。所
定のピストンの個々の圧力は平行維持要件によつ
て自動的に変わるが、全ピストンの圧力合計は予
め設定された値に等しい。 理想的には、装置は次のように働く。初期の
SMC（FRPすなわちガラス繊維強化プラスチツク
部品製造用シート成形コンパウンド）の成形中に
は、平行関係は本質的に維持され、金型寸法に従
つてより均一な部品の厚さを確保し、閉鎖中のラ
ンダムなプレス揺動による部品間及び領域間の通
例の厚さの変動を最小限度に抑える。SMCを硬
化した後、主ラムを切ると共にレベリング装置が
プレスを所定の量、通常25〜100ミルだけ開ける。
この時点で金型内被覆剤を注入し、ラム圧を加
え、プレスがほぼ平行状態で二度目に閉鎖し、被
覆剤が均等にSMC表面に広がるようにする。
IMC組成物注入装置は金型の一端に位置し、注
入口は金型の一体部分である。 〔発明が解決しようとする課題〕 実施するとき、レベリング装置は非平行関係を
最少限に抑えるが、全く排除することはない。非
平行関係からの逸脱程度に幾つかの要因が影響し
ている。主な要因はSMC仕込みの初期の配備位
置である。例えば、仕込みを金型キヤビテイーの
一端に入れると、時にはレベリング装置が生ずる
トルクに全く勝てず、成形部品は仕込み位置で厚
く、反対側の方へ薄くなつていく。レベリング装
置を切ると、この傾斜度はもつと大きくなる。仕
込みが中央に位置する場合でも、非平行関係の度
合はかなり低いものの、閉鎖中の残留するランダ
ムなプレス揺動のため、傾斜面の方向は部品によ
つて変わるだろう。 経験によれば、部品の十分な被覆に必要な金型
内被覆の最少量は、部分的には基礎のSMCを成
形してできた部品の非平行関係の度合の関数であ
り、特定的にはIMC組成物注入口に対する傾斜
面の方向づけの関数である。理想的な方向づけ
は、注入口近くで部品厚さが最大になり、この位
置から部品の対角線方向へ離れるにつれて薄くな
る場合である。IMCサイクル中にこの方向づけ
で、基礎部品と閉鎖していく金型が初めに厚い部
分（IMC組成物のこねたものを入れる場所）と
接触するものと考えられる。最終的な数ミルの閉
鎖によつて、閉鎖する半型が斜めになつた基礎部
品に対応した形にさせられると、ハサミの動作で
基礎部品全体に被覆剤が行き渡る。逆に、基礎部
品の厚い部品がIMC注入口から離れた位置にあ
るように傾斜面を取らせるならば、被覆剤はハサ
ミ作用の支点の方へ、従つて収れんするキヤビテ
イ中へ流入せざるを得なくなる。この事態では最
大量の金型内被覆剤が必要になることを経験は示
している。 メーカーは、明白な理由から、完全な被覆に要
する量より多くの被覆剤を使いたがらない。この
最少量は通常、試行錯誤によつて決定され、安全
マージンを加え、この量の被覆剤を放出するよう
に注入装置を設定する。難点としては、被覆剤の
最少必要量が基礎部品の傾斜方向づけの関数であ
つて、レベリングをする場合でも変動があるた
め、望ましくない傾斜づけによつて部分的な被覆
が起ることである。その結果、費用のかかる修復
作業や部品のスクラツプ化となる。 上記の「安全マージン」を増やすよりも、
SMC仕込みをIMC組成物注入口の近くに置き、
好ましい基礎部品傾斜面を保証するのが標準的な
やり方になつた。しかし、このやり方に伴う犠性
は３重である。第一に、レベリング装置の目的が
無効になり、製造業者は厚さのゆがんだ部品を再
生産する。第二に、成形業者の仕込み装入オプシ
ヨンがなくなる。非対称、下位構造（サブストラ
クチヤー）等を含んだ複雑な金型キヤビテイで
は、入れ場所の悪いための編目すじ、波しわ、不
良流動等のような多くの問題が、SMC仕込み位
置の適切な選択によつて最少限に抑えられること
がよく知られている。第三に、注入口に近い領域
に仕込み装入場所を限定することによつて、
SMCの流路が過度に長くなり、最も遠い流動地
点でガラスの方向づけ、樹脂の多い部分、破損等
を生ずる。 広範囲に実地に用いられなかつた第二のやり方
は、SMC成形サイクル中に金型に具合よくシム
（間隙調整板）を使うが、IMC成形サイクル中に
シムを除くことである。通常の成形過程で、完全
に閉じている時は、金型の両半型はプラテンの端
に置かれたストツプという金属ブロツクによつて
離される。これらストツプの厚さが、部品を成形
できる最少の厚さを決める。IMC組成物注入口
に近いストツプの上にシムを置くことによつて、
成形業者は仕込み配備とは多少とも独立に、好ま
しい傾きの部品を確保できる。これで望んでいる
「ハサミ動作」が得られる。原則として仕込み配
備に対する制限は除かれるが、この方法はまだ傾
きのある基礎部品を生ずる。 〔課題を解決する手段〕 本発明の一つの目的は、上に指摘された難点を
回避し、SMC成形品の外面を最少量のIMC組成
物で少なくとも本質的に完全に被覆したFRP部
品をSMCからつくる方法を提供することにある。 本発明のこれらやその他の目的と利点は、以下
の詳細な説明、実施例及び添付図面から当業者に
いつそう明白になるだろう。 第１図は、本発明の実施に有用な油圧成形プレ
スの一部分の立面図である。 第２図は、実施例に従つて本発明の実施に用い
る油圧成形プレスの配置上面図である。 本発明に従つて、「ハサミ動作」は永久的に傾
斜づけられた（非対称的な斜めの）基礎部品を成
形することによつてではなく、閉じる動作をする
半型がIMC被覆サイクル中のみ一時的に好まし
く傾斜づけられるように、レベリング装置をプロ
グラム化することによつて達成される。こうする
と再生可能な最少量の被覆で済み、しかもより均
一な厚さのSMC部品を成形するためにレベリン
グ装置を活用できる。理想的には、初期のSMC
仕込み位置とは独立した結果とすべきである。換
言すれぱ、SMC仕込みの配置はあまり重要では
ない。 図面を参照すると、第１図は垂直移動できる連
結棒１をもつた油圧成形プレスの一例を示す。連
結棒１は垂直移動できるプレスラム２に結ばれ、
ラム２は加熱プレート又はプラテン３をもち、プ
ラテン３は下部雄型４を支え、雄型４はSMC仕
込み５を含んでいる。プレスラム２は成形台６，
６をもち、金型４はストツプ７，７をもつ。上部
固定ボルスター８は上部プラテン９を乗せ、プラ
テン９は上部雌型１０を支えている。ボルスター
８にはレベラー（油圧シリンダー又は水準化ない
し戻し用ピストン）１１，１１が結ばれ、上部プ
ラテン９にはLVDT（線形可変差動変圧器）１
２，１２が取付けられている。上の合衆国特許第
4076780号に一般的に記述されているように、金
型は閉鎖及び成形中に平行関係を行なうため、レ
ベラーとLVDTを用いて操作ないしプログラム
化される。 下の実施例は、本発明を当業者により詳細に例
示するためのものである。 実施例 本実施例で使用されるSMC（FRP部品製造用）
は不飽和ポリエステル、スチレン、スチレン中ポ
リ酢酸ビニル、炭酸カルシウム、ステマリン酸亜
鉛、酸化マグネシウム、過酸化物触媒及びガラス
繊維からなる慣用の組成物であつた。IMC組成
物はジアクリレート末端ポリエステルウレタンオ
リゴマー、ポリオキシエチレングリコールジメタ
クリレート、ポリ酢酸ビニル、スチレン、ヒドロ
キシプロピルメタクリレート、抑制剤、ステアリ
ン酸亜鉛、オクタン酸コバルト、導電性カーボン
ブラツク、滑石及び過安息香酸第三ブチルからな
つていた。 16.75インチ×21.75インチの平板用金型１４を
使用した。プレスの動きを監視するために使用さ
れたストツプ、レベリングピストン及び取付けら
れたLVDTの位置を第２図に示す。陰線を引い
た区域１５がキヤビテイを表わす。ラム圧を210
トンに保ち、一方成形部品への正味圧力930psiに
対して計40トンの戻し圧力を与えるようにレベリ
ングピストンを調整した。入手した設備は自動
IMC注入装置もプログラム可能なレベリング方
式ももたなかつた。使用手順は基礎部品を成形
し、プレスを十分に開き、泥状の既知量のIMC
組成物をコーナー２１から約１ないし２インチの
所から注入することであつた。これが「注入口」
を表わすものであつた。次に金型を第二の硬化サ
イクルのために閉じた。この手順を減少分５ｇよ
り少量のIMC組成物で、満たされないようにな
る（ノンフイルが起る）までくり返した。この数
値は５ｇづつについては再生可能であつた。
SMC仕込みは10インチ平方の１６，１６′又は１
６″で、コーナー２１又はコーナー２３から１″に
置かれるか、又は中央に置かれた。これらの３位
置は、第２図で点線１６，１６′又は１６″によつ
て表わされている。 SMCから成形された部品は、通常はストツプ
で定まるキヤビテイ厚さより厚い約５ミルの厚さ
に成形される。これで成形中の部品への正の圧
力、を保ち、ノンフイルをなくし、SMC材料の
ムダを最少限にすることができる。本研究で２種
の仕込み重量を用いた。すなわち「低」及び
「高」重量で、ストツプによるキヤビテイより2.5
ミル及び20ミル厚い厚さの部品に相当する。 作業は、(a)SMC仕込みの配置、(b)SMC成形サ
イクル中の金型どうしの傾斜、及び(c)IMC成形
サイクル中に半型を一時的に傾斜させることによ
つてIMC組成物の被覆必要最少量がどう影響さ
れるかを示すように考えられた。 Ａ 下表の実験１，２及び３はSMC仕込みの配置
の影響を示す。IMC組成物は常にコーナー２１
でこねられたため、SMC仕込みをコーナー２１
に置いた時に被覆剤の必要量が最少であつた。逆
に、最も好ましくない位置、例えばコーナー２３
にSMCを配備した場合、最も多量の被覆剤が必
要であつた。同じ傾向は、両方のSMC仕込み重
量に見られた。 実験１〜３はまた、両半型がSMCサイクル中
に平行関係の条件下に操作されるように意図され
ているにもかかわらず、傾斜づけが起ることを示
している。SMC部品は傾斜づけられるため、そ
の後のIMCサイクル中に非平行条件が存在する
だろう。従つてSMC成形品の満足なIMC最少被
覆を得るには、SMC仕込みをこれらの条件下に
IMC組成物注入口近くに配備しなければならな
い。 Ｂ 表の実験４〜９は、SMC成形サイクル中にス
トツプ２１″又は２３″の一方にシム（薄い金属
片）を置くことによつて、閉鎖動作中の半型を意
図的に傾ける効果を示す。シム金型内被覆に先立
つて除いた。使われるシムの厚さはSMC重量に
よつて変わり、低及び高重量でそれぞれ10及び40
ミルであつた。これで１コーナーが部品の平均厚
さより約７ミル持ち上がつた。実験４，６及び８
は、コーナー２１でストツプ２１″の上にシムを
置くことによつて好ましい傾きをSMC部品に与
えると、完全な被覆に必要なIMC組成物量が低
く、SMC重量が低い時には仕込みの配備とは本
質的に独立していることを示している。高SMC
重量では、シムは不適切に配備されたSMC仕込
みの影響を完全に克服できなかつたのが明らかで
あるが、それでも幾分の改良があると思われる。
実験５，７及び９は、好ましくない位置（ストツ
プ２３″）にシムを置いたときに、SMC重量や配
備に関わりなく、IMC組成物の被覆必要量がほ
ぼ２倍になる。 実験４，６及び８では、シムがSMCサイクル
中にストツプ２１″にあり、SMCがIMC組成物配
備に好ましい傾きを取るようにした。IMCサイ
クルで金型を閉じる際に、IMC組成物は支点に
あり、ハサミ動作でIMC組成物被覆剤がSMC部
品上により効果的に広がり、塗布される。けれど
も、相当量のIMC組成物が使用された。 実験５，７及び９では、シムはSMCサイクル
中にストツプ２３″上にあり、SMCはIMC組成物
配備位置に向かつて傾斜されるようにした。ここ
では支点がIMC配備位置から反対にあり、従つ
て好ましいハサミ動作が生じなかつた。 所定のSMC仕込み位置に対して最適のシム厚
さを決定する努力は行なわれなかつた。恐らく、
置き場所の悪いSMCに対しては、シムが厚けれ
ば、よりよい結果が得られるだろう。しかし、２
７″の部品対角線に７ミルの傾きは過度とは考え
られないが、成形業者はプレス損傷がありうるた
め、あまり高くまでやりたがらないかも知れな
い。 Ｃ 表の実験10〜15は、IMC成形サイクル中に半
型を傾ける効果を示している。使用の手順は次の
とおりであつた。レベリングを作動させた通常の
方法で基礎部品を成形後、プレスを十分に開い
た。一つのレベリングピストンの露出面にシムを
置き、IMC組成物をコーナー２１に注ぎ、プレ
スをIMCサイクルに対して閉じた。前の実験と
同様に、使用のシム厚さはSMC重量によつて変
えた。IMC組成物はコーナー２１で「注入」さ
れるから、シムにとつて好ましい位置はレベラー
２３′にある。実験10，12及び14は、こうしてシ
ムを置くと十分な被覆に必要なIMC組成物が少
なく、SMC重量や仕込み位置に本質的に独立し
ていることを示す。実施例11，13及び15は、最も
不適当な位置にシムを置いた場合を記述してい
る。ほとんどすべての場合に完全被覆に要する被
覆剤量は実質的に多くなつている。 ここで実験10，12及び14のシムはIMCサイク
ル中にレベラー２３′にあるから、金型はコーナ
ー２１で閉じる前にコーナー２３で閉じた。従つ
て、押し広げ動作は、IMCが位置するコーナー
２１を支点として起り、生ずるハサミ動作が有効
なものとなる。他方、実験11，13及び15では、シ
ムがIMC組成物を配備したコーナー２１のレベ
ラー２１′上にあつた。IMCサイクル中に金型を
閉じる際の支点はコーナー２３にあるため、実験
11，13及び15中にIMC被覆剤の有効なハサミ動
作は起きなかつた。 この系統の実験（10〜15）で、シムを置いたレ
ベラーは、IMC金型閉鎖の初期にはそのコーナ
ーでの金型閉鎖に抵抗して金型に傾きを与え、少
なくとも実験10，12及び14に対してはハサミ動作
を与え、閉鎖の後期と硬化中にはラムの力がシム
を置いたレベラーの抵抗に部分的に打ち勝つて平
行関係をつくりだしている。

【表】 この結果は、本方法を使用すると、SMC仕込
み重量とは独立に、またSMC仕込み位置とは事
実上独立にSMC被覆に要するIMC組成物量が最
少限になることを示している。被覆IMC組成物
必要量の減少は成形パラメーターにもよるが平均
約50％であつた。またデータは、被覆IMC組成
物必要量と誘発されるハサミ作用量との間の良好
な逆関係を示していた。 上記のようにIMCサイクル中に金型を傾斜さ
せるのに用いる方法は、幾つかの可能な方法の一
つにすぎないことに留意すべきである。これは操
作可能性の例証に用いられたが、IMC閉鎖サイ
クルだけIMC組成物注入口から反対側の戻しピ
ストン（本方法の場合にはピストン２３′）に高
圧を組み込むのは、生産の場では恐らくあまり好
都合ではないだろう（下の(5)を参照のこと）。手
順は次のようになる。 (1) 平行関係を維持するためにレベリングシステ
ムを作動させながら、基礎SMC部品を通常の
ように成形する。 (2) IMC注入サイクルに対して金型をやや開く
ためにレベラーの押し戻しをかける前の数秒
間、IMC組成物口と反対のレベリングピスト
ンに余分の圧力を入れる。 (3) プレスが傾いた位置で開き、IMC組成物が
注入され、プレスは傾いた位置のまま再閉鎖す
る。 (4) 最終的閉鎖中に、ラム圧が反対側ピストンの
余分の戻し圧に部分的に打ち勝つと、望んでい
る塗布ないしハサミ動作が得られる。 (5) 完全閉鎖後数秒間、反対側ピストン２３′の
余分の圧力をその通常の値まで減じ、相対する
金型部品―キヤビテイ面にシステムの許す限り
平行な位置を取らせる。 金型内被覆でかなり一般的であるが間欠的に生
ずる問題としては、流れ模様（rivering）やたて
すじ（streaking）などと色々に言われる現象が
ある。肉眼では、これらは被覆上に白色又は透明
な模樹石状のチヤンネルが、普通には長い流路の
末端に向かつて、又は高尖断領域において見られ
る。ひどい場合には、これらの領域はへこんでい
て、塗料の仕上げ塗りから察知されよう。これら
は色素の色別れの結果である。流れ模様に寄与す
る因子としては、色素と有機媒体との相溶性の欠
如、低粘度、高尖断領域がある。 上に論じられた「ハサミ動作」のきわ立つた特
徴は、流動中に被覆剤が分岐するキヤビテイの方
へ広がり、尖断を最少限に受けることである。こ
のため他の因子が同じであれば、有利なハサミ動
作で塗布される被覆剤では流れ模様が少なくなる
はずである。 この仮説を試験するために、ごく限られた数の
成形品をつくつた。流れ模様はIMC組成物の粘
度を下げる（スチレンをもつと加えてIMC組成
物を希釈する）ことによつて導入された。IMC
組成物の希釈は状況を大げさにする試みであつ
た。というのは、実験室の小さな金型では工場の
金型に比べてたて縞をつくるのが難しいためであ
る。平らなパネル（16.75インチ×21.75インチ）
６枚を成形し、金型内で被覆した。SMC（FRP）
仕込みを第２図に示すようにキヤビテイのコーナ
ー２１、中央部及びコーナー２３に交互に置い
た。初めの３枚組は対照群、第二の３枚組は
IMCサイクル中にレベラー２３′にシムをして成
形した。SMCから成形された基礎部品重量は
1360ｇ（表中の高重量）、IMC組成物重量は全被
覆とも45ｇで、常にコーナー２１で手で注入し
た。コーナー２１にSMCを置いた対照は基本部
品の傾きのため幾分のハサミ動作を経験したにも
かかわらず、対照の３枚全部がコーナー２３で流
れ模様を生じた。レベラー２３′にシムをして被
覆されたパネル３枚は、流れ模様もたて縞も示さ
なかつた。この一連の実験を低いSMC基礎重量
（1160ｇ）でくり返したが、結果はまとまらなか
つた。たて縞を誘発するのが困難であり、その結
果IMC組成物粘度を大巾に減少する必要があつ
た。恐らくその結果、６枚のパネル全部が微細な
分離物で覆われ、この６枚のパネルにはほとんど
差がなかつた。それにもかかわらず、最初の一連
の実験で成功を見たことは、IMCサイクル中の
ハサミ動作で流れ模様が減少することを示してい
る。 金型内被覆IMC組成物を適用する対象となる
ポリエステル樹脂又はビニルエステル樹脂とガラ
ス繊維との組成物のような、ガラス繊維強化熱硬
化性プラスチツク（FRP）は、シート成形コン
パウンド（SMC）又はバルク成形コンパウンド
（BMC）、又はその他の熱硬化性FRP材料、並び
に高強度成形コンパウンド（HMC）又は粘稠な
成形コンパウンドでありうる。FRP基質は約10
ないし75重量％のガラス繊維をもちうる。SMC
コンパウンドは通常約25ないし30重量％のガラス
繊維を含有し、HMCコンパウンドは約55ないし
60重量％のガラス繊維を含有できる。ガラス繊維
で強化された熱硬化性プラスチツク（FRP）基
質は剛性又は半剛性でありうる（ポリエステル中
のアジペート基のような軟化部分を含有できる）。
基質は他の軟化重合体類すなわちスチレン―ブタ
ジエンブロツク共重合体類のようなエラストマー
とプラストマーを含有できる。「モダン・プラス
チツクス・エンサイクロペデイア」（Modern
Plastics Encyclopedia）1975〜1976年、1975年
10月、52巻10A号、マグロ―ヒル社、ニユーヨー
ク、61，62及び105〜107頁；「モダン・プラスチ
ツクス・エンサイクロペデイア」1979〜1980年、
1979年10月、56巻10A号、55，56，58，147及び
148頁；及び「モダン・プラスチツクス・エンサ
イクロペデイア」1980〜81年、1980年10月、57巻
10A号、59，60及び151〜153号、マグローヒル
社、ニユーヨーク、N.Y.、に示されるように、
不飽和ポリエステルガラス繊維熱硬化性樹脂が知
られている。 SMC組成物、IMC組成物、成形装置及び金型
内被覆用機械類は次の合衆国特許に見られる。
4076780；4076788；4081578；4082486；
4187274；4189517；4222929；4235833；
4239796；4239808；4245006；4245976；
4329134；4331735；4367192及び4374238.また、
「強化プラスチツクス・複合品研究所会報」
（Proceedings of Reinforced Plastics／
Composites Institule）第31回年会、プラスチツ
ク工業会、1976年２月、ドド、セクシヨン18―
Ｂ，１〜５頁；「モダーン・プラスチツクス」
（Modern Plastics）1976年６月、54〜56頁；「強
化プラスチツク・複合品研究所会報」第32回年
会、SPI、ワシントン、1977年２月、グリフイス
等、セクシヨン２―Ｃ，１〜３頁；「1978年度強
化プラスチツクス・複合品研究所第33回技術年
会」プラスチツク工業会、SPI、オン ジエナ、
セクシヨン14―Ｂ，１〜７頁；及び「強化プラス
チツクス・複合品研究所」第38回年会、プラスチ
ツク工業会、1983年２月、マクラスキーら、セク
シヨン１―Ａ，１〜16頁をも参照のこと。金型内
被覆組成物は基質に塗布でき、約290〜310〓の温
度と約1000psiの圧力で約0.5ないし３分間硬化で
きる。 本発明方法及び生成物は、グリル及びヘツドラ
ンプ組立品、デツキフード、フエンダー、ドアパ
ネル及びルーフのような自動車部品の製造に、並
びに食品トレー、器具、電気部品、家具、機械カ
バー及び保護材、浴室備品、構造パネル等の製造
に使用できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施に有用な油圧成形プレス
の一部立面図、第２図は実施例に従い本発明の実
施に用いる油圧成形プレスの配置の上面図であ
る。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 両半型で成形用キヤビテイを構成する加熱さ
   れた圧縮成形用金型に於いて、 (1) SMC（シート成形コンパウンド）の仕込み物
   を両半型の一方のキヤビテイに入れ、 (2) 両半型の間を本質的に平行関係に保ちながら
   半型の一方を他方に押しつけて金型を閉じて
   SMCを金型内に全体にひろげ、SMCを成形
   し、SMCを実質的に硬化させ成形FRP（ガラス
   繊維強化プラスチツク）の部品を形成させ、 (3) 半型どうしをやや離し、FRP部品の外面へ
   IMC（金型内被覆）組成物を注入し、 (4) 両半型を再び閉じるが、この金型閉鎖の初期
   に於いてはIMC組成物を順調に注入すること
   の出来るIMC組成物注入口あたりを支点とし
   て半型の一方を他方に対して傾けて両半型間で
   ハサミ状にはさみつけ作用を行なわせることに
   よつて上記FRP部品表面全体にわたつてIMC
   組成物を押しやるか塗るかし、また、この金型
   再閉鎖の後半では、両半型間を少なくとも実質
   的に平行関係を保つように接近させて、IMC
   組成物によるFRP部品の被覆を完了させ、 (5) 最終的に閉鎖された金型内で、IMC組成物
   をFRP部品上で硬化させることからなり、
   IMC組成物から形成される被覆物が最小の厚
   さとなるようFRP部品外面を少なくとも本質
   的に完全に被覆するようにすることからなる方
   法。 ２ SMC仕込み物がIMC組成物注入口近くから
   半型へ装填される、特許請求の範囲第１項による
   方法。