JPS59190828A - 金型内被覆法 - Google Patents
金型内被覆法Info
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- JPS59190828A JPS59190828A JP59014564A JP1456484A JPS59190828A JP S59190828 A JPS59190828 A JP S59190828A JP 59014564 A JP59014564 A JP 59014564A JP 1456484 A JP1456484 A JP 1456484A JP S59190828 A JPS59190828 A JP S59190828A
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- smc
- molding
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- B29C37/0025—Applying surface layers, e.g. coatings, decorative layers, printed layers, to articles during shaping, e.g. in-mould printing
- B29C37/0028—In-mould coating, e.g. by introducing the coating material into the mould after forming the article
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C43/00—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
- B29C43/02—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor of articles of definite length, i.e. discrete articles
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C43/00—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
- B29C43/02—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor of articles of definite length, i.e. discrete articles
- B29C43/14—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor of articles of definite length, i.e. discrete articles in several steps
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- B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
- B29K2105/06—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts
- B29K2105/08—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts of continuous length, e.g. cords, rovings, mats, fabrics, strands or yarns
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ＳＭＣ（ＦＲＰ ）用金型の相対する面の非
平行関係を意図的に起すことによって、部品を被覆する
のに必要な金型内被覆組成物（ＩＭＣ）の量を実質的に
減少させる方法に関する。
平行関係を意図的に起すことによって、部品を被覆する
のに必要な金型内被覆組成物（ＩＭＣ）の量を実質的に
減少させる方法に関する。
金型内被覆法は合衆国特許第４，０８１，５７８号に記
述されているが、補助的な強制速度レベリング装置は合
衆国特許第４，０７６．７８０号に記述されている。
述されているが、補助的な強制速度レベリング装置は合
衆国特許第４，０７６．７８０号に記述されている。
レベリング装置は静置半型の周囲にピストンを配置した
ものであり、このピストンが閉じる半型に反対の動作を
し、相対する金型面を閉鎖中に平行に保持する働きをす
る。全体の戻し圧は調節可能であり、加圧トン数の一部
分に設定される。所定のピストンの個々の圧力は平行維
持要件によって自動的に変わるが、全ピストンの圧力合
計は予め設定された値に等しい。
ものであり、このピストンが閉じる半型に反対の動作を
し、相対する金型面を閉鎖中に平行に保持する働きをす
る。全体の戻し圧は調節可能であり、加圧トン数の一部
分に設定される。所定のピストンの個々の圧力は平行維
持要件によって自動的に変わるが、全ピストンの圧力合
計は予め設定された値に等しい。
理想的には、装置は次のように働く。初期のＳＭＣ（Ｆ
ＲＰすなわちガラス繊維強化プラスチツク部品製造用ソ
ート成形コンパウンド）の成形中には、平行関係は不質
的に維持され、金型寸法に従つてより均一な部品の厚さ
を確保し、閉鎖中のランタムなプレス揺動による部品間
及び領域間の通例の厚さの変動を最少限度に抑える。Ｓ
ＭＣを硬化した後、主ラムを切ると共にレベリング装置
がプレス′ｆ：）９ｆ足の量、通常２！５〜１００ミル
だけ開ける。
ＲＰすなわちガラス繊維強化プラスチツク部品製造用ソ
ート成形コンパウンド）の成形中には、平行関係は不質
的に維持され、金型寸法に従つてより均一な部品の厚さ
を確保し、閉鎖中のランタムなプレス揺動による部品間
及び領域間の通例の厚さの変動を最少限度に抑える。Ｓ
ＭＣを硬化した後、主ラムを切ると共にレベリング装置
がプレス′ｆ：）９ｆ足の量、通常２！５〜１００ミル
だけ開ける。
この時点で金型内被覆剤を注入ｌ〜、ラム圧を加え、プ
レスがほぼ平行状態で二度目に閉鎖し、被覆剤が均等に
ＳＭＣ表面に広がるようにする、ＩＭＣ注入装置は金型
の一端に位置し、注入口は金型の一体部分である。
レスがほぼ平行状態で二度目に閉鎖し、被覆剤が均等に
ＳＭＣ表面に広がるようにする、ＩＭＣ注入装置は金型
の一端に位置し、注入口は金型の一体部分である。
実施するとき、レベリング装置は非平行関係を最小限に
抑えるが、全く排除することはない。非平行関係からの
逸脱程度に幾つかの要因が影響している。主な要因はＳ
ＭＣ仕込みの初期の配備位置である。例えば、仕込みを
金型キャビティーの一端に入れると、時にはレベリング
装置が生ずるトルクに全く肋てず、成形部品は仕込み位
置で厚く、反対τ１ｕの方へ薄くなっていく。レベリン
グ装置を切ると、この傾斜度はもつと大きくなる。仕込
みが中央に位置する場合でも、非平行関係の度合はかな
り低いものの、閉鎖中の残留するランダムなプレス揺動
のため、傾斜面の方向は部品によって変わるだろう。
抑えるが、全く排除することはない。非平行関係からの
逸脱程度に幾つかの要因が影響している。主な要因はＳ
ＭＣ仕込みの初期の配備位置である。例えば、仕込みを
金型キャビティーの一端に入れると、時にはレベリング
装置が生ずるトルクに全く肋てず、成形部品は仕込み位
置で厚く、反対τ１ｕの方へ薄くなっていく。レベリン
グ装置を切ると、この傾斜度はもつと大きくなる。仕込
みが中央に位置する場合でも、非平行関係の度合はかな
り低いものの、閉鎖中の残留するランダムなプレス揺動
のため、傾斜面の方向は部品によって変わるだろう。
経験によれば、部品の十分な被覆に必要な金型内被覆の
最少量は、部分的には基礎Ｓ）、４Ｃｉｌ１品の非平行
関係の度合の関数であり、特定的には工ＭＣ注入口に対
する傾斜面の方向づけの関数である。理想的な方向づけ
は、注入口近くで部品厚さが最大になり、この位置から
部品の対角線方向へ離れるにつれて簿＜々る場合である
。ＩＭＣザイクイクル中の方向づけで、基礎部品と閉鎖
していく金型が初めに厚い部分（ＩＭＣのこねたものを
入れる場所）と接触するものと考えられる１、最終的な
数ミルの閉鎖によって、閉鎖する半型が斜めになった基
礎部品に対応した形にさせられると、ハサミの動作で基
礎部品全体に被覆剤が行き渡る。逆に、基礎部品の厚い
部分がＩＭＣ注入口から離れた位置にあるように傾斜面
を取らせるならば、被覆剤はハサミ作用の支点の方へ、
従って収れんするキャビティ中へ流入せざるを得なくな
る。この事態では最 ５− 大量の金型内被覆剤が必要になることを経験は示してい
る。
最少量は、部分的には基礎Ｓ）、４Ｃｉｌ１品の非平行
関係の度合の関数であり、特定的には工ＭＣ注入口に対
する傾斜面の方向づけの関数である。理想的な方向づけ
は、注入口近くで部品厚さが最大になり、この位置から
部品の対角線方向へ離れるにつれて簿＜々る場合である
。ＩＭＣザイクイクル中の方向づけで、基礎部品と閉鎖
していく金型が初めに厚い部分（ＩＭＣのこねたものを
入れる場所）と接触するものと考えられる１、最終的な
数ミルの閉鎖によって、閉鎖する半型が斜めになった基
礎部品に対応した形にさせられると、ハサミの動作で基
礎部品全体に被覆剤が行き渡る。逆に、基礎部品の厚い
部分がＩＭＣ注入口から離れた位置にあるように傾斜面
を取らせるならば、被覆剤はハサミ作用の支点の方へ、
従って収れんするキャビティ中へ流入せざるを得なくな
る。この事態では最 ５− 大量の金型内被覆剤が必要になることを経験は示してい
る。
メーカーは、明白な理由から、完全な被覆に要する菫よ
り多くの被覆剤を使いたがらない、この最少量は通常、
試行錯誤によって決定され、安全マージンを加え、この
量の被覆剤を放出するように注入装置を設定する。難点
としては、被覆剤の最少必要量が基礎部品の傾斜方向づ
けの関数であって、レベリングをする場合でも変動があ
るため、望−ｆ Ｌ ＜ない傾斜づけによって部分的な
被覆が起ることでろる。その結果、費用のかかる修復作
業や部品のスクラップ化となる。
り多くの被覆剤を使いたがらない、この最少量は通常、
試行錯誤によって決定され、安全マージンを加え、この
量の被覆剤を放出するように注入装置を設定する。難点
としては、被覆剤の最少必要量が基礎部品の傾斜方向づ
けの関数であって、レベリングをする場合でも変動があ
るため、望−ｆ Ｌ ＜ない傾斜づけによって部分的な
被覆が起ることでろる。その結果、費用のかかる修復作
業や部品のスクラップ化となる。
上記の「安全マージン−１を増やすよりも、ＳＭＣ仕込
みをＩＭＣ注入口の近くに置き、好せしい基礎部品傾斜
面を保証するのが標準的なやり方になった。しかし、こ
のやシ方に伴う犠牲は３隼である。
みをＩＭＣ注入口の近くに置き、好せしい基礎部品傾斜
面を保証するのが標準的なやり方になった。しかし、こ
のやシ方に伴う犠牲は３隼である。
第一に、レベリング装置の目的が無効になり、製造業渚
は厚さのゆがんだ部品を再生産する。、第二に、成形朶
者の仕込み装入オプションがなくなる。
は厚さのゆがんだ部品を再生産する。、第二に、成形朶
者の仕込み装入オプションがなくなる。
非対称、下位構造（ザプストラクチャー）等を含＝ ６
− んだ複雑な金型キャビティでは、入れ場所の悪いための
編目すし、波しわ、不良流動等のような多くの問題か、
８ＭＣ仕込み位置の適切な選択によって最少量に抑えら
れることがよく知ら扛ている。
− んだ複雑な金型キャビティでは、入れ場所の悪いための
編目すし、波しわ、不良流動等のような多くの問題か、
８ＭＣ仕込み位置の適切な選択によって最少量に抑えら
れることがよく知ら扛ている。
第三に、注入口に近い領域に仕込み装入場所を限定する
ことによって、５ＩＪＣＯ流路が過度に長くなり、最も
遠い流動地点でガラスの方向づけ、樹脂の多い部分、破
損等を生ずる。
ことによって、５ＩＪＣＯ流路が過度に長くなり、最も
遠い流動地点でガラスの方向づけ、樹脂の多い部分、破
損等を生ずる。
広範囲に実地に用いられなかった第二のやり方は、ＳＭ
Ｃ成形サイクル中に金型に具合よくシムを使うが、丁ｊ
＼４Ｃ成形サイクル中Ｖこツムを除くことでわるう通常
の成形過程で、完全に閉じている時は、金型の肉牛型は
プラテンの端に置かれたストップという金属ブロックに
よって離される。これらストップの厚さが、部品全成形
できる最少の厚さを決める。ＩＭＣ注入口に近いストッ
プの上にシムを置くことによって、成形業者は仕込み配
備とは多少とも独立に、好せしい傾きの部品を確保でき
る。
Ｃ成形サイクル中に金型に具合よくシムを使うが、丁ｊ
＼４Ｃ成形サイクル中Ｖこツムを除くことでわるう通常
の成形過程で、完全に閉じている時は、金型の肉牛型は
プラテンの端に置かれたストップという金属ブロックに
よって離される。これらストップの厚さが、部品全成形
できる最少の厚さを決める。ＩＭＣ注入口に近いストッ
プの上にシムを置くことによって、成形業者は仕込み配
備とは多少とも独立に、好せしい傾きの部品を確保でき
る。
これで望んでいる１ハサミ動作」が得られる。原則とし
て仕込み配備に対する制限は除かれるが、この方法はま
だ傾きのある基礎部品を生ずる。
て仕込み配備に対する制限は除かれるが、この方法はま
だ傾きのある基礎部品を生ずる。
本発明の一つの目的は、上に指摘された難点を（ロ）避
し、ＳＭｅ成形品の外面を最少量の■ＭＣ組成物で少ｌ
くとも本質的に完全に被覆したＦＲＰ部品をＳＭＣから
つくる方法を提供することにある。
し、ＳＭｅ成形品の外面を最少量の■ＭＣ組成物で少ｌ
くとも本質的に完全に被覆したＦＲＰ部品をＳＭＣから
つくる方法を提供することにある。
不発明のこれらやその他の目的と利点は、以下の詳細な
説明、実施例及び添付図面から筋業者にいっそう明白に
なるだろう、 第１図は、本発明の実施に有用な油圧成形プレスの一部
分の立面図である。
説明、実施例及び添付図面から筋業者にいっそう明白に
なるだろう、 第１図は、本発明の実施に有用な油圧成形プレスの一部
分の立面図である。
第２図は、実施例に従って本発明の実施に用いる油圧成
形プレスの配置上面図である。
形プレスの配置上面図である。
本発明に従って、［・・サミ動作」は永久的に傾斜づけ
られた（非対称的な斜めの）基礎部品を成形することに
よって−ｒ：Ｉｒｈなく、閉じる動作をする半型かＩＭ
Ｃ被〜サイクル中のみ一時的に好ましく傾斜づけられる
ように、レベリング装置全プコラムム化することによっ
て達成される。こうすると再生ｏＪ能な最少量の被覆で
済み、しかもより均一な厚さのＳＭＣ８品を成形するた
めにレベリング装置を活用できる。理想的には、初期の
ＳＭＣ仕込み位置とは独立した結果とすべきである。換
言すれば、５ｈ４Ｃ仕込みの配置−はあまり重要ではな
い。
られた（非対称的な斜めの）基礎部品を成形することに
よって−ｒ：Ｉｒｈなく、閉じる動作をする半型かＩＭ
Ｃ被〜サイクル中のみ一時的に好ましく傾斜づけられる
ように、レベリング装置全プコラムム化することによっ
て達成される。こうすると再生ｏＪ能な最少量の被覆で
済み、しかもより均一な厚さのＳＭＣ８品を成形するた
めにレベリング装置を活用できる。理想的には、初期の
ＳＭＣ仕込み位置とは独立した結果とすべきである。換
言すれば、５ｈ４Ｃ仕込みの配置−はあまり重要ではな
い。
図面全参照すると、第１図は垂直移動できる連結棒１を
もった油圧成形プレスの一例を示すっ連結棒１は垂直移
動できるプレスラム２に結ばれ、ラム２は加熱プレート
又はプラテン３をもち、プラテン３は下部雄型４を支え
、雄型４はＳＭＣ仕込み５を含んでいる。プレスラム２
は成形台６，６をもち、金型４はストップ７．７をもつ
。上部固定ポルスター８はＦ部プラテン９ヶ乗せ、プラ
テン９は上部雌型１０ｉ支えている。ボルスタ−８には
レベラー（油圧シリンダー又は水準化ないし戻し用ピス
トン） １１．１１が結ばれ、上部プラテン９にはＬＶ
ＤＴ （線形可変差動変圧器） １２．１２が取付けら
れているっ上の合嵌国特許第１，０７６．７８０号に一
般的に記述されているように、金型は閉鎖及び成形中に
平行関係を行なうため、レペラーとＬＶＤＴを用いて操
作ないしプログラム化される、 下の実施例に、本発明を当業者により祥細に例−！−）
− 示するためのものである。
もった油圧成形プレスの一例を示すっ連結棒１は垂直移
動できるプレスラム２に結ばれ、ラム２は加熱プレート
又はプラテン３をもち、プラテン３は下部雄型４を支え
、雄型４はＳＭＣ仕込み５を含んでいる。プレスラム２
は成形台６，６をもち、金型４はストップ７．７をもつ
。上部固定ポルスター８はＦ部プラテン９ヶ乗せ、プラ
テン９は上部雌型１０ｉ支えている。ボルスタ−８には
レベラー（油圧シリンダー又は水準化ないし戻し用ピス
トン） １１．１１が結ばれ、上部プラテン９にはＬＶ
ＤＴ （線形可変差動変圧器） １２．１２が取付けら
れているっ上の合嵌国特許第１，０７６．７８０号に一
般的に記述されているように、金型は閉鎖及び成形中に
平行関係を行なうため、レペラーとＬＶＤＴを用いて操
作ないしプログラム化される、 下の実施例に、本発明を当業者により祥細に例−！−）
− 示するためのものである。
実施例
不実施例で使用されるＳＭＣ（＋、ｒＨＰ品品製造用品
製造用イ（１ポリエステル、スチレ／、スチレン中ポＩ
Ｊ ｂ’ｈ 酸ビニル、炭酸力ルンウム、ステマリン酸
亜鉛、酸化マクイ・ソウム、過酸化物触媒及びガラス繊
維からなる慣用の組成物であった。ＩＭＣ絹５’ｙ物は
ジアクリレート木端ポリエステルウレタンオリコ３マー
、ポリオキンエナレングリコールジメタクリレ−１・、
ポリ酢酸ビニル、スチレン、ヒドロキンプロピルツタク
リレート、抑制剤、スデアリン酸亜鉛、オフ乏ン酸コバ
ルト、導電性カーボンブラック、滑石及び過女駆希酸第
三ブチルからなっていた。
製造用イ（１ポリエステル、スチレ／、スチレン中ポＩ
Ｊ ｂ’ｈ 酸ビニル、炭酸力ルンウム、ステマリン酸
亜鉛、酸化マクイ・ソウム、過酸化物触媒及びガラス繊
維からなる慣用の組成物であった。ＩＭＣ絹５’ｙ物は
ジアクリレート木端ポリエステルウレタンオリコ３マー
、ポリオキンエナレングリコールジメタクリレ−１・、
ポリ酢酸ビニル、スチレン、ヒドロキンプロピルツタク
リレート、抑制剤、スデアリン酸亜鉛、オフ乏ン酸コバ
ルト、導電性カーボンブラック、滑石及び過女駆希酸第
三ブチルからなっていた。
Ｊ６．７５インチＸ２１．７５インチの平板用金型Ｊ４
を使用した。：／し・スの動きを監視するために使用さ
れたストップ、レベリングピストン及び取付けられたＬ
ＶＤＴの位置を第２図に示す。［＆！を引いた区域１５
がキ１′ヒテイを表わ丁。シム圧を２］０ ）ンに保ち
、一方成形部品への正味圧力９３０ ｐｓｉに対し−］
〇− て計４０トンの戻し圧力を与えるようにレベリングピス
トンを調整した。入手した設備は自動丁ＭＣ注入装置も
プログラム可能なレベリング方式ももたなかった、使用
手順は基礎部品を成形し、プレスを十分に開き、泥状の
既知量のＩＭＣ’！ｉ−’コーナー２】から約１ないし
２インチの所から注入することであった。これが１注入
口」全表わすものであった、次に金型を第二の硬化サイ
クルのために閉じた。
を使用した。：／し・スの動きを監視するために使用さ
れたストップ、レベリングピストン及び取付けられたＬ
ＶＤＴの位置を第２図に示す。［＆！を引いた区域１５
がキ１′ヒテイを表わ丁。シム圧を２］０ ）ンに保ち
、一方成形部品への正味圧力９３０ ｐｓｉに対し−］
〇− て計４０トンの戻し圧力を与えるようにレベリングピス
トンを調整した。入手した設備は自動丁ＭＣ注入装置も
プログラム可能なレベリング方式ももたなかった、使用
手順は基礎部品を成形し、プレスを十分に開き、泥状の
既知量のＩＭＣ’！ｉ−’コーナー２】から約１ないし
２インチの所から注入することであった。これが１注入
口」全表わすものであった、次に金型を第二の硬化サイ
クルのために閉じた。
この手順を減少分５２より少量のＩＭＣで、満たされな
いようになる（ノンフィルが起る）寸でくり返した。こ
の数値は５ｖづつについては再生可能であった。ＳＭＣ
仕込みは１０インチ平方のｌｆ’ｉ、Ｉｆｉ’又は■６
”で、コーナー２１又はコーナー器から１”に置かれる
か、又は中央に衡かれた。これらの３位置は、第２図で
点ｉ （１６，１６’又は１６／／）によって表わされ
ている。
いようになる（ノンフィルが起る）寸でくり返した。こ
の数値は５ｖづつについては再生可能であった。ＳＭＣ
仕込みは１０インチ平方のｌｆ’ｉ、Ｉｆｉ’又は■６
”で、コーナー２１又はコーナー器から１”に置かれる
か、又は中央に衡かれた。これらの３位置は、第２図で
点ｉ （１６，１６’又は１６／／）によって表わされ
ている。
ＳＭＣ１ｂ品は、通常はストップで定まるギャビテイ厚
さより厚い約５ミルの厚さに成形される。これで成形中
の部品への正の圧力、を保ち、ノンフィルをなくし、Ｓ
ＭＣ材料のムダを最小限にすることができる。本研究で
２釉の仕込み重量を用いた。
さより厚い約５ミルの厚さに成形される。これで成形中
の部品への正の圧力、を保ち、ノンフィルをなくし、Ｓ
ＭＣ材料のムダを最小限にすることができる。本研究で
２釉の仕込み重量を用いた。
すなわち［−低」及び［高」重量で、ストップによるキ
ャビティより２．５ミル及び２０ミル厚い厚さの部品に
相当する。
ャビティより２．５ミル及び２０ミル厚い厚さの部品に
相当する。
作業は、（ａ） ＳＭＣ仕込みの配置、（＋１） ＳＭ
Ｃ５！ｊ形サイクル中の金型どりしの傾斜、及び（ｃ）
ＩＭＣ成形ザイクイクル中型を一時的に傾斜させるこ
とによってＩＭＣの″４；〜必要最少量がどう影響さｉ
Ｌるかを示すように考えられた。。
Ｃ５！ｊ形サイクル中の金型どりしの傾斜、及び（ｃ）
ＩＭＣ成形ザイクイクル中型を一時的に傾斜させるこ
とによってＩＭＣの″４；〜必要最少量がどう影響さｉ
Ｌるかを示すように考えられた。。
Δ
１表の実験］、２及び３はＳＭＣ仕込みの配置の影響を
示す。ＩＭＣは常にコーナー２１でこねられた斤め、Ｓ
ＭＣ仕込みをコーナー２１に置いた時に被値剤の必要量
が最少であった。逆に、最も奸才しくない位置、例えば
コーナー田にＳＭＣを配備した場合、最も多量の被榎剤
が必要であった。同じ傾向は、両方のＳＭＣ仕込みＭ（
量に見られた。
示す。ＩＭＣは常にコーナー２１でこねられた斤め、Ｓ
ＭＣ仕込みをコーナー２１に置いた時に被値剤の必要量
が最少であった。逆に、最も奸才しくない位置、例えば
コーナー田にＳＭＣを配備した場合、最も多量の被榎剤
が必要であった。同じ傾向は、両方のＳＭＣ仕込みＭ（
量に見られた。
実験１〜３は捷た、圃半型がＳＭＣサイクル中に平行関
係の条件下に操作されるように意図されているにもかか
わらず、陥斜づけが起ることを示している。ＳＭＣ部品
は傾斜づけられるため、その後の１ＭＣサイクル中に非
平行条件が存在するだろう。
係の条件下に操作されるように意図されているにもかか
わらず、陥斜づけが起ることを示している。ＳＭＣ部品
は傾斜づけられるため、その後の１ＭＣサイクル中に非
平行条件が存在するだろう。
従ってＳＭＣ成形品の満足なＩＭＣ最少被覆を得るには
、ＳＭＣ仕込みをこれらの条件下にＩＭＣ注入口近くに
配備しなければならない。
、ＳＭＣ仕込みをこれらの条件下にＩＭＣ注入口近くに
配備しなければならない。
旦
表の実験４〜９は、ＳＭＣ成形サイクル中にストップ（
２１“又は乙″）の一方にシム（薄い金属片）を置くこ
とによって、閉鎖動作中の半型を意図的に傾ける効果を
示す。ツムに金型内被覆に先立って除いた。使われるシ
ムの厚さはＳＭＣ重量によって変わり、低及び高重量で
それぞれ１０及び４ｏミルであった。これで１コーナー
が部品の平均卿さより約７ミル持ち上がった。実験４．
６及び８は、コーナー２１でストップ２１“の上にシム
を置くことによって好ましい傾きをＳＭＣ部品に与え２
−）と、完全なｍａｔに必要なＩＭＣ童が低く、ＳＭＣ
重量が低い時には仕込みの配備とは本質的に独立してい
ることを示している。高ＳＭＣ重量では、シムは不適切
に配備されたＳＭＣ仕込みの影響を完全に克服できなか
１３一 つたのが明らかであるか、それでも幾分の改良があると
思われる。実験５．７及び９は、好ましくない位置（ス
トップハ”）にシムを置いたときに、ＳＭＣ重量や配備
に関わりなく、ＩＭＣの被葎必要量がほぼ２倍になる。
２１“又は乙″）の一方にシム（薄い金属片）を置くこ
とによって、閉鎖動作中の半型を意図的に傾ける効果を
示す。ツムに金型内被覆に先立って除いた。使われるシ
ムの厚さはＳＭＣ重量によって変わり、低及び高重量で
それぞれ１０及び４ｏミルであった。これで１コーナー
が部品の平均卿さより約７ミル持ち上がった。実験４．
６及び８は、コーナー２１でストップ２１“の上にシム
を置くことによって好ましい傾きをＳＭＣ部品に与え２
−）と、完全なｍａｔに必要なＩＭＣ童が低く、ＳＭＣ
重量が低い時には仕込みの配備とは本質的に独立してい
ることを示している。高ＳＭＣ重量では、シムは不適切
に配備されたＳＭＣ仕込みの影響を完全に克服できなか
１３一 つたのが明らかであるか、それでも幾分の改良があると
思われる。実験５．７及び９は、好ましくない位置（ス
トップハ”）にシムを置いたときに、ＳＭＣ重量や配備
に関わりなく、ＩＭＣの被葎必要量がほぼ２倍になる。
実験４．６及び８では、シムか８ＭＣサイクル中にスト
ップ２１〃にあり、ｓ、ｕｅがｌ１４Ｃ配備に好捷しい
イ…きを取るようにした。ＩＭＣサイクルで金型を閉じ
る際に、Ｉ ｉＪｃは支点にあり、ハサミ動作でＴｕＣ
被媛剤がＳＭＣ部品上によｐ効果的に広がり、塗布され
る。けれども、相当量のＩＭＣ組成物が使用された。
ップ２１〃にあり、ｓ、ｕｅがｌ１４Ｃ配備に好捷しい
イ…きを取るようにした。ＩＭＣサイクルで金型を閉じ
る際に、Ｉ ｉＪｃは支点にあり、ハサミ動作でＴｕＣ
被媛剤がＳＭＣ部品上によｐ効果的に広がり、塗布され
る。けれども、相当量のＩＭＣ組成物が使用された。
実験５．７及び９では、シムはＳＭＣサイクル中にスト
ップＺ（ｉ止にあり、ＳＭＣはＩＭＣ配備位置に向かっ
て傾斜されるようにした。ここでは支点がｈＡＣＭＣ配
備位置反対にろり、従って好ましいハサミ動作が生じな
かった。
ップＺ（ｉ止にあり、ＳＭＣはＩＭＣ配備位置に向かっ
て傾斜されるようにした。ここでは支点がｈＡＣＭＣ配
備位置反対にろり、従って好ましいハサミ動作が生じな
かった。
所定のＳＭＣ仕込み位置に対して最適のシム厚さ全決定
する努力は行なわγしなかった、恐らく、置き場所の悪
いＳ＋、ＩＬ：に対しては、シムが厚ければ、１４− よりよい給茶が得られるだろう。しかｊ〜、２７′例部
品対角線に７ミルの傾きは過度とは考えられないが、成
形業者はプレス損傷がありうるため、あまり高くまでや
りたからないかも知れない。
する努力は行なわγしなかった、恐らく、置き場所の悪
いＳ＋、ＩＬ：に対しては、シムが厚ければ、１４− よりよい給茶が得られるだろう。しかｊ〜、２７′例部
品対角線に７ミルの傾きは過度とは考えられないが、成
形業者はプレス損傷がありうるため、あまり高くまでや
りたからないかも知れない。
表の実験１０〜１５は、Ｔ１ν（Ｃ成形サイクル中に半
型を傾ける効果を示している。使用の手順は次のとおり
であった。レベリングを作動させた通常の方法で基礎部
品を成形後、プレスを十分に開いた。
型を傾ける効果を示している。使用の手順は次のとおり
であった。レベリングを作動させた通常の方法で基礎部
品を成形後、プレスを十分に開いた。
一つのレベリングピストンの露出面にシムを置き、ＩＭ
Ｃ’ｆコーナー２１に注ぎ、プレス’ｉ ＩＭＣサイク
ルに対して閉じた。１１Ｊの実験と同様に、使用のシム
厚さはＳＭＣｚ量によって変えた。 ＩＭＣはコーナ
ー２］で１注入Ｊされるから、シムにとって好ましい位
置はレペラー２３’にある。実験１０、】２及び】４は
、こうしてシムを置くと十分な被〜に必要なＩＭＣが少
なく、ＳＭＣ重量や仕込み位置に本質的に独立している
ことを示す。実施例１１．１３及び１５は、最も不適当
な位置に７ム全置いた場合を記述している。
Ｃ’ｆコーナー２１に注ぎ、プレス’ｉ ＩＭＣサイク
ルに対して閉じた。１１Ｊの実験と同様に、使用のシム
厚さはＳＭＣｚ量によって変えた。 ＩＭＣはコーナ
ー２］で１注入Ｊされるから、シムにとって好ましい位
置はレペラー２３’にある。実験１０、】２及び】４は
、こうしてシムを置くと十分な被〜に必要なＩＭＣが少
なく、ＳＭＣ重量や仕込み位置に本質的に独立している
ことを示す。実施例１１．１３及び１５は、最も不適当
な位置に７ム全置いた場合を記述している。
はとんどすべての場合に完全被羨に要する被覆剤量は実
質的に多くなっている。
質的に多くなっている。
ここで実験１．０．１２及び１４のシムはＩＭＣザイク
イクル中ペラーお′にあるから、金型はコーナー２１で
閉じる前にコーナーおで閉じた。従って、押し広げ動作
は、ＩＭＣが位置するコーナー２１を支点として起り、
生ずるハサミ動作が有効なものとなる。
イクル中ペラーお′にあるから、金型はコーナー２１で
閉じる前にコーナーおで閉じた。従って、押し広げ動作
は、ＩＭＣが位置するコーナー２１を支点として起り、
生ずるハサミ動作が有効なものとなる。
他方、実験月、１３及び１５では、シムがＩＭＣを配備
したコーナー２１のレペラー２１′上にあった。１ＭＣ
サイクル中に金型を閉じる際の支点はコーナーｎにある
ため、実験１１．１３及び１５中にＩＭＣ被覆剤の有効
なハサミ動作は起きなかった。
したコーナー２１のレペラー２１′上にあった。１ＭＣ
サイクル中に金型を閉じる際の支点はコーナーｎにある
ため、実験１１．１３及び１５中にＩＭＣ被覆剤の有効
なハサミ動作は起きなかった。
この系統の実験（１０−１５）で、シムを置いたレペラ
ーは、ＩＭＣ金型閉鎖の初期にはそのコーナーでの金型
閉鎖に抵抗して金型に傾きを与え、少なくとも実験１０
．１２及び】４に対してはハサミ動作を与え、閉鎖の後
期と硬化中にはラムの力がシムを置いたレペラーの抵抗
に部分的に打ち勝って平行関係をつくりだしている。
ーは、ＩＭＣ金型閉鎖の初期にはそのコーナーでの金型
閉鎖に抵抗して金型に傾きを与え、少なくとも実験１０
．１２及び】４に対してはハサミ動作を与え、閉鎖の後
期と硬化中にはラムの力がシムを置いたレペラーの抵抗
に部分的に打ち勝って平行関係をつくりだしている。
１ ２１ ２１ −
−− １７．５２ ２１ ・Ｘ
ヤ 麻 ２２．５
１３２１２３ − −
３２．５ ＋４ ２１ ２］
ＳＭＣのみ ストップ２１″１７．５５２１
２１ １２３” ３７．５
＞１６ ２１ 中央＃ ２１″１６．０ ニ
ア ２１ ｆ央 ｙ ２３″３２．５ ｒ８
２１ ２３
＃ ２１″２２．５ ：９２１２３
１ ｚイ’ ４１．Ｏ
ｆｌｏ ２１ ２１ ＩＭＣのみ
レヘラー２−”（１７，５１１２１２１１２１’
１．７．５ ＞’１１２２１ 中 央
＃ ２．３’ １２
．５ ］１３ ２１ ＋＋央
’ ２１’ ４１．０ ＞（１４２１２３＃
ハ’ ２２．５ ］１５ ２１
２３ ＩＩ ２１’
４２．５＞（１７− １３９− 商 １２．５ ３２．５ １２．５ １７．５ ０ ２６．０ ５２．５ ３１、Ｏ ５５，０ ７，５ Ｏ ［１，０ ｉ。
−− １７．５２ ２１ ・Ｘ
ヤ 麻 ２２．５
１３２１２３ − −
３２．５ ＋４ ２１ ２］
ＳＭＣのみ ストップ２１″１７．５５２１
２１ １２３” ３７．５
＞１６ ２１ 中央＃ ２１″１６．０ ニ
ア ２１ ｆ央 ｙ ２３″３２．５ ｒ８
２１ ２３
＃ ２１″２２．５ ：９２１２３
１ ｚイ’ ４１．Ｏ
ｆｌｏ ２１ ２１ ＩＭＣのみ
レヘラー２−”（１７，５１１２１２１１２１’
１．７．５ ＞’１１２２１ 中 央
＃ ２．３’ １２
．５ ］１３ ２１ ＋＋央
’ ２１’ ４１．０ ＞（１４２１２３＃
ハ’ ２２．５ ］１５ ２１
２３ ＩＩ ２１’
４２．５＞（１７− １３９− 商 １２．５ ３２．５ １２．５ １７．５ ０ ２６．０ ５２．５ ３１、Ｏ ５５，０ ７，５ Ｏ ［１，０ ｉ。
２．５
ｉ。
この結果は、不方法を使用すると、ＳＭＣ仕込み重量と
は独立に、またＳＭＣ仕込み位置とは事実上独立にＳＭ
Ｃ被榎被覆する工ＭＣ量が最少限になることを示してい
る。被覆工ＭＣ必袈景の減少に成形パラメーターにもよ
るが平均約５０係であった。またデータは、被覆ＩＭＣ
必要量と誘発されるハサミ作用量との間の良好々逆関係
を示していた。
は独立に、またＳＭＣ仕込み位置とは事実上独立にＳＭ
Ｃ被榎被覆する工ＭＣ量が最少限になることを示してい
る。被覆工ＭＣ必袈景の減少に成形パラメーターにもよ
るが平均約５０係であった。またデータは、被覆ＩＭＣ
必要量と誘発されるハサミ作用量との間の良好々逆関係
を示していた。
上記のように１ＭＣサイクル中に金型を仙斜させるのに
用いる方法は、幾つかの可能な方法の一つにすぎないこ
とに留意すべきである。これは操作可能性の例証に用い
られたが、Ｉｌ、ａＣ閉鎖サイクルだけ工ＭＣ注入口か
ら反対側の戻しピストン（本方法の場合にはピストンｎ
′）に高圧を絹み込むのは、生産の場では恐らくあまシ
好都合ではないだろう（下の（５）全参照のこと９つ手
順は次のようになる。
用いる方法は、幾つかの可能な方法の一つにすぎないこ
とに留意すべきである。これは操作可能性の例証に用い
られたが、Ｉｌ、ａＣ閉鎖サイクルだけ工ＭＣ注入口か
ら反対側の戻しピストン（本方法の場合にはピストンｎ
′）に高圧を絹み込むのは、生産の場では恐らくあまシ
好都合ではないだろう（下の（５）全参照のこと９つ手
順は次のようになる。
（１）平行関係を維持するためにレベリングピストンを
作動させながら、基礎ＳＭＣ部品を通常のように成形す
る。
作動させながら、基礎ＳＭＣ部品を通常のように成形す
る。
（２＋ ＩＭＣ注入サイクルに対して金型をやや開く
ためにレペラーの押し戻しをかける前の数秒間、ＩＭＣ
口と反対のレベリングピストンに余分の圧力を入れる。
ためにレペラーの押し戻しをかける前の数秒間、ＩＭＣ
口と反対のレベリングピストンに余分の圧力を入れる。
（３）プレスが傾いた位置で開き、ＩＭＣか注入され、
プレスは傾いた位置のまま魯閉鎖する。
プレスは傾いた位置のまま魯閉鎖する。
（４）最終的閉鎖中に、ラム圧が反対側ピストンの余分
の戻し圧に部分的に打ち勝つと、望んでいる塗布ないし
ハサミ動作が得られる。
の戻し圧に部分的に打ち勝つと、望んでいる塗布ないし
ハサミ動作が得られる。
（５）完全閉鎖後数秒間、反対側ピストン器′の余分の
圧力をその通常の値１で減じ、相対する金型部品−キャ
ビテイ面にンステムの許す限り平行な位置を取らせる、 金型内被覆でかなり一般的であるが間欠的に生ずる問題
としては、流れ模様（ｒｉｖｅｒｉｎｇ ）やたてすじ
（ｓｔｒｅａｋｉｎｇ）などと色々に召われる現象があ
る。肉眼では、これらは被覆上に白色又は透明な模樹石
状のチャンネルが、普通には長い流路の末端に向かって
、又は高尖断領域において見られる。ひどい場合には、
これらの領域はへこんでいて、塗料の仕上げ塗りから察
知されよう。これらは色素の色別れの結果である。流れ
模様に寄与す上に論じられた１ノ・サミ動作」のきわ立
った特徴は、流動中に被積剤が分岐するキャビティの方
へ広かり、尖断を最少限に受けることである。このため
仙の因子が同じであれば、有オリな−・サミ動作で塗布
される被覆剤では流れ模様が少なくなるはずである。
圧力をその通常の値１で減じ、相対する金型部品−キャ
ビテイ面にンステムの許す限り平行な位置を取らせる、 金型内被覆でかなり一般的であるが間欠的に生ずる問題
としては、流れ模様（ｒｉｖｅｒｉｎｇ ）やたてすじ
（ｓｔｒｅａｋｉｎｇ）などと色々に召われる現象があ
る。肉眼では、これらは被覆上に白色又は透明な模樹石
状のチャンネルが、普通には長い流路の末端に向かって
、又は高尖断領域において見られる。ひどい場合には、
これらの領域はへこんでいて、塗料の仕上げ塗りから察
知されよう。これらは色素の色別れの結果である。流れ
模様に寄与す上に論じられた１ノ・サミ動作」のきわ立
った特徴は、流動中に被積剤が分岐するキャビティの方
へ広かり、尖断を最少限に受けることである。このため
仙の因子が同じであれば、有オリな−・サミ動作で塗布
される被覆剤では流れ模様が少なくなるはずである。
この仮説を試験するために、ごく限られた数の成形品を
つくった。流れ模様はＩＭＣの粘度を下げる（スチレン
をもつと加えてＩＭＣを希釈する）ことによって導入さ
れた。ＭＭＣの希釈は状況を大げさにする試みであった
。というのは、実験室の小さな金型では工場の金型に比
べてたて縞をつくるのが難しいためである。平らなパネ
ル（１６，７５インチｘ ２］、７５インチ）６枚を成
形し、金型内で被覆した。ＳＭＣ（ＦＲＰ ）仕込みを
第２図に示すようにキャビティのコーナー２１、中央部
及びコーナー器に交互に置いた。初めの３枚組は対照群
、第二の３枚組は１ＭＣサイクル中にレペラーお′にシ
ムを２０− して成形した。ＳＭＣ基礎部品重量は１３６（１（表中
の高重量）、ＩＭＣ重量は全被覆とも４５ ｒで、常に
コーナー２１で十で注入した。コーナー２１にＳＭＣを
置いた対照は基本部品の傾きのため幾分のハサミ動作を
経験したにもかかわらず、対照の３枚全部がコーナー羽
で流れ模様音生じた。レペラー２３′にシムをして′ｆ
Ｊ１．ｅされたパネル３枚は、流れ模様もたて縞も示さ
なかった。この一連の実験を低いＳｌ、ＪＣ基礎重重量
１１６０ｆ）でくシ返したが、結果はまとまらなかった
。たて縞を誘発するのが困難であり、その結果ＩＭＣ粘
度を大巾に減少する必要があった。恐らくその結果、６
枚のパネル全部が微細な分離物で覆われ、この６枚のパ
ネルにはほとんど差がなかった。それにもかかわらず、
最初の一連の実験で成功を見たことは、１ＭＣサイクル
中のハサミ動作で流れ模様が減少することを示している
。
つくった。流れ模様はＩＭＣの粘度を下げる（スチレン
をもつと加えてＩＭＣを希釈する）ことによって導入さ
れた。ＭＭＣの希釈は状況を大げさにする試みであった
。というのは、実験室の小さな金型では工場の金型に比
べてたて縞をつくるのが難しいためである。平らなパネ
ル（１６，７５インチｘ ２］、７５インチ）６枚を成
形し、金型内で被覆した。ＳＭＣ（ＦＲＰ ）仕込みを
第２図に示すようにキャビティのコーナー２１、中央部
及びコーナー器に交互に置いた。初めの３枚組は対照群
、第二の３枚組は１ＭＣサイクル中にレペラーお′にシ
ムを２０− して成形した。ＳＭＣ基礎部品重量は１３６（１（表中
の高重量）、ＩＭＣ重量は全被覆とも４５ ｒで、常に
コーナー２１で十で注入した。コーナー２１にＳＭＣを
置いた対照は基本部品の傾きのため幾分のハサミ動作を
経験したにもかかわらず、対照の３枚全部がコーナー羽
で流れ模様音生じた。レペラー２３′にシムをして′ｆ
Ｊ１．ｅされたパネル３枚は、流れ模様もたて縞も示さ
なかった。この一連の実験を低いＳｌ、ＪＣ基礎重重量
１１６０ｆ）でくシ返したが、結果はまとまらなかった
。たて縞を誘発するのが困難であり、その結果ＩＭＣ粘
度を大巾に減少する必要があった。恐らくその結果、６
枚のパネル全部が微細な分離物で覆われ、この６枚のパ
ネルにはほとんど差がなかった。それにもかかわらず、
最初の一連の実験で成功を見たことは、１ＭＣサイクル
中のハサミ動作で流れ模様が減少することを示している
。
全型内組成物（■ｙｓｃ ）を通則する対象となるポリ
エステル樹脂又はビニルエステル樹脂とガラス繊維との
組成物のような、ガラス繊維強化熱硬化２１− 性プラスチック（ＦＲＰ ）は、シート成形コンパウン
ド（ＳＭＣ）又はバルク成形コンパウンド（ＢＭＣ）、
又はその他の熱硬化性ＦＲＰ材料、並びに高強度成形コ
ンパウンド（）］ＭＣ）又は粘稠な成形コン・々ランド
でありうる。ＦＲＰ基質は約１０ないし７５重量係のガ
ラス繊維をもちうる。ＳＭＣコンパウンドは通常約５な
いし３０重量係・／）ガラス繊維を含有し、ＨＭＣコン
パウンドは約５５ないし６０重量係のカラス繊維を含有
できる。ガラス繊維で強化された熱硬化性プラスチック
（Ｆ）（Ｐ）基質は剛性又は半剛性であリウル（ポリエ
ステル中のアジペート基のような軟化部分を含有できる
）。基質は他の軟化重合体類すなわちスチレン−ブタジ
ェンブロック共重合体類のようなエラストマーとプラス
トマーを含有できる。［モダン・プラスチックス・エン
サイクロペディアＪ （Ｍｏｄｅｒｎ Ｐｌａｓｔｉ
ｃｓ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ）１９７５〜１９７６
年、１９７５年１０月、５２巻１０Ａ号、マグロ−ヒル
社、ニューヨーク、６１．６２及び１０５〜１０７貞；
［モダン・プラスチックス・エンサイクロペディアＪ
１９７９〜１９８０年、１９７９年１０月、５６巻１０
Ａ号、５５．５６、襲、１４７及び１４８頁；及び「モ
ダン・プラスチックス・エンサイクロペディアｊ １９
８０〜８１年、１９８０年１０月、５７巻１０Ａ号、５
９、印及び１５１〜１５３号、マグロ−ヒル社、ニュー
ヨーク、Ｎ、Ｙ、、に示されるように、不飽和ポリエス
テルカラス俺維熱硬化性樹脂が知られている。
エステル樹脂又はビニルエステル樹脂とガラス繊維との
組成物のような、ガラス繊維強化熱硬化２１− 性プラスチック（ＦＲＰ ）は、シート成形コンパウン
ド（ＳＭＣ）又はバルク成形コンパウンド（ＢＭＣ）、
又はその他の熱硬化性ＦＲＰ材料、並びに高強度成形コ
ンパウンド（）］ＭＣ）又は粘稠な成形コン・々ランド
でありうる。ＦＲＰ基質は約１０ないし７５重量係のガ
ラス繊維をもちうる。ＳＭＣコンパウンドは通常約５な
いし３０重量係・／）ガラス繊維を含有し、ＨＭＣコン
パウンドは約５５ないし６０重量係のカラス繊維を含有
できる。ガラス繊維で強化された熱硬化性プラスチック
（Ｆ）（Ｐ）基質は剛性又は半剛性であリウル（ポリエ
ステル中のアジペート基のような軟化部分を含有できる
）。基質は他の軟化重合体類すなわちスチレン−ブタジ
ェンブロック共重合体類のようなエラストマーとプラス
トマーを含有できる。［モダン・プラスチックス・エン
サイクロペディアＪ （Ｍｏｄｅｒｎ Ｐｌａｓｔｉ
ｃｓ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ）１９７５〜１９７６
年、１９７５年１０月、５２巻１０Ａ号、マグロ−ヒル
社、ニューヨーク、６１．６２及び１０５〜１０７貞；
［モダン・プラスチックス・エンサイクロペディアＪ
１９７９〜１９８０年、１９７９年１０月、５６巻１０
Ａ号、５５．５６、襲、１４７及び１４８頁；及び「モ
ダン・プラスチックス・エンサイクロペディアｊ １９
８０〜８１年、１９８０年１０月、５７巻１０Ａ号、５
９、印及び１５１〜１５３号、マグロ−ヒル社、ニュー
ヨーク、Ｎ、Ｙ、、に示されるように、不飽和ポリエス
テルカラス俺維熱硬化性樹脂が知られている。
５ＲＡＣ川成吻、１ＭＣ即成物、成形装置及び金型内被
覆組成物類は次の合衆国特許に卵られる。
覆組成物類は次の合衆国特許に卵られる。
４−．０７６．７８０ｉ ４．０７６．７８Ｐｉ ４，
０８１，５７８ｉ ４，０８２．４８６；４．１８７，
２７４； ４，１８９，５１７； ４，２２２，９２９
； ４，２３５，８３３；４．２３９，７９６； ４，
２３９，８０８； ４，２４５．（’１０６ｉ ４，２
４５，９７ｆｉ；４．３２９．１３４； ４，３３１．
７３Ｆｌ； ４，３６７．１．９２及び４，３７４，２
３８゜寸だ、「強化プラスチックス・接合品研究所会報
１（ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ 、ｏｆ Ｒｅ１ｎｆｏｒ
ｃｅｄ ｐｌａｓｔｉｃｓ ／ ＣＯｍ−ｐｏｓｉｔｅ
ｓ 工ｎ５ｔｉｔｕｌｅ ）第３１回年令、プラスチッ
ク工業会、１９７６年２月、トド、セクション１８−Ｂ
、１〜５頁； 「モダーン・プラスチックス」（ＭＯ−
ａｅｒｎ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ） １９７５年６月、５
４〜５６頁；「強化プラスチック・接合品研究所会報−
１第３２回年会、ＳＰ■、ワシントン、１９７７年２月
、グリフイス等、セクション２−Ｃ，１〜３頁； ｒ１
９７８年度強化プラスチックス・複合品研究所第３３回
技術年会」プラスチック工業会、ＳＰ工、オン ジエナ
、セクション１４−Ｂ、１〜７頁；及び「強化プラスチ
ックス・複合品研究所」第３８回年令、プラスチック工
業会、１９８３４２月、マクラスキーら、セクション１
−Ａｌ１〜１６頁をも参照のこと。金型内被覆組成物は
基質に塗布でき、約２９０〜３１０′７′の温度と約１
０００ ｐ己の圧力で約０．５ないし３分間硬化できる
。
０８１，５７８ｉ ４，０８２．４８６；４．１８７，
２７４； ４，１８９，５１７； ４，２２２，９２９
； ４，２３５，８３３；４．２３９，７９６； ４，
２３９，８０８； ４，２４５．（’１０６ｉ ４，２
４５，９７ｆｉ；４．３２９．１３４； ４，３３１．
７３Ｆｌ； ４，３６７．１．９２及び４，３７４，２
３８゜寸だ、「強化プラスチックス・接合品研究所会報
１（ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ 、ｏｆ Ｒｅ１ｎｆｏｒ
ｃｅｄ ｐｌａｓｔｉｃｓ ／ ＣＯｍ−ｐｏｓｉｔｅ
ｓ 工ｎ５ｔｉｔｕｌｅ ）第３１回年令、プラスチッ
ク工業会、１９７６年２月、トド、セクション１８−Ｂ
、１〜５頁； 「モダーン・プラスチックス」（ＭＯ−
ａｅｒｎ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ） １９７５年６月、５
４〜５６頁；「強化プラスチック・接合品研究所会報−
１第３２回年会、ＳＰ■、ワシントン、１９７７年２月
、グリフイス等、セクション２−Ｃ，１〜３頁； ｒ１
９７８年度強化プラスチックス・複合品研究所第３３回
技術年会」プラスチック工業会、ＳＰ工、オン ジエナ
、セクション１４−Ｂ、１〜７頁；及び「強化プラスチ
ックス・複合品研究所」第３８回年令、プラスチック工
業会、１９８３４２月、マクラスキーら、セクション１
−Ａｌ１〜１６頁をも参照のこと。金型内被覆組成物は
基質に塗布でき、約２９０〜３１０′７′の温度と約１
０００ ｐ己の圧力で約０．５ないし３分間硬化できる
。
本発明方法及び生成物は、グリル及びヘッドランプ組立
品、デツキフード、フェンダ−、ドアパネル及びルーフ
のような自動車部品の製造に、並びに食品トレー、器具
、電気部品、家具、機械カバー及び保護材、浴室備品、
構造パネル等の製造に使用できる。
品、デツキフード、フェンダ−、ドアパネル及びルーフ
のような自動車部品の製造に、並びに食品トレー、器具
、電気部品、家具、機械カバー及び保護材、浴室備品、
構造パネル等の製造に使用できる。
第１図は本発明の実施に有用な油圧成形プレスの一部立
面図、 第２図は実施例に従い本発明の実施に用いる油圧成形プ
レスの配置の上面図である。 ＝２４−
面図、 第２図は実施例に従い本発明の実施に用いる油圧成形プ
レスの配置の上面図である。 ＝２４−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、両手型で成形用キャビティを構成する加熱された圧
縮成形用金型において、 （１１ＳＭＣ（シート成形コンパウンド）の仕込みを両
手型の一方のキャビティに入れ、（２）両手型の間に本
質的に平行関係を与えながら半型の一方を他方に押しつ
けて金型を閉じてＳ１φ（，１（ｉｊ金型内に全体にひ
ろげ、ＳＭＣを成形し、ＳＭＣｆ実質的に硬化させ成形
Ｆ’ＲＰ （カラス繊維強化プラスチック）の部品を形
成させ、 （３） 半型とうしをやや離し、ＦＲＰ部品の外面へ
Ｉ ｒ、、４ｃ （金型内被８）組成物を注入しく４）
両生型ケ再び閉じるがこの金型閉鎖の第一の、又は
初期の部分においては半型の一方を他方に朽して傾けて
ＩＭＣを順調に注入するための丁ＭＣ注入口あたりを支
点とじて両手型間にハサミの作用を行なわせ、又はＳＭ
Ｃ部品表面全体にわたってＩＭＣ組成物を押しやるか塗
るかしｔｉ、この金型再閉鎖のあとの部分で、両手型間
の少なくとも実質的な平行関係を行なわせて、ＩＭＣ組
成物によるＳＭＣ被覆を完了させ、 （５）最終的に閉鎖された金型内で、ＩＭＣをＦＲＩ）
に硬化させることからなり、ＩＭＣ組成物は、ＩＭＣ組
成物の最小の厚さでＦＲＰ部品外面を少なくとも本質的
に完全に被覆することからなる方法。 ２、 ＳＭＣ仕込みかＩＭＣ注入口近くから半型へ装
填される、特許請求の範囲第１項による方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/484,760 US4438062A (en) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | In-mold coating method |
| US484760 | 1990-02-26 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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