JPH0119609B2 - - Google Patents
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- JPH0119609B2 JPH0119609B2 JP20324181A JP20324181A JPH0119609B2 JP H0119609 B2 JPH0119609 B2 JP H0119609B2 JP 20324181 A JP20324181 A JP 20324181A JP 20324181 A JP20324181 A JP 20324181A JP H0119609 B2 JPH0119609 B2 JP H0119609B2
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- Contacts (AREA)
Description
本発明は組み合わせ電気接点の改良に関する。
近時、電気、電子技術の発展に伴い各種電気、
電子機器が小型化されそれに応じてリレー、ブレ
ーカー、マグネツトスイツチ等の機構部品も小型
化されている。 然し乍ら、これら機構部品が小型化されると接
点間隙が狭くなり、アーク放電に対する遮断性が
悪くなる。つまりアークが切れないという問題が
生じる。また電気接点の接触力、開離力が小さく
なつて溶着が起き易くなるという問題点がある。 この為、アーク遮断性が良く、耐溶着性に優れ
た組み合わせ電気接点が要望され、種々の組み合
わせ電気接点の開発がなされているが今だ満足す
べきものがない。 従来、組み合わせ電気接点には銀中に金属酸化
物を分散させた銀―金属酸化物より成る接点が用
いられたり、又は銀―高融点金属系より成る接点
が用いられてきている。その中でも銀―酸化錫系
合金より成る接点同志を相対向させた組み合わせ
電気接点が数多く用いられている。これは銀―酸
化錫の耐溶着性が安定でかつ優れているためであ
るが、反面酸化錫が凝集し易く、銀に富む層と酸
化錫に富む層ともそれぞれ凝集し、接点表面にな
だらかな凹凸が形成されて接点間隙が狭くなりア
ーク遮断性が悪くなつて、極端な場合はアークが
遮断できないという事態が生ずるという欠点があ
つた。また銀―ニツケル系より成る接点同志を相
対向させた組み合わせ電気接点も多用されてい
る。これは銀―ニツケル系の電気接点は消耗が均
一で少くそれ故耐アーク遮断性にすぐれかつ接触
抵抗が安定しているためである。しかし銀―ニツ
ケル系の電気接点はニツケル・粒子の凝集によつ
て非常に耐溶着性にばらつき多くニツケルを10％
を越えて含有する通常の銀―ニツケル系の電気接
点は使われる分野が限定されているという欠点が
あつた。 このように従来の組み合わせ電気接点は相対向
する固定接点と可動接点を同じ電気接点材料を用
いていたので耐溶着性は良いがアーク遮断性が悪
かつたり、また逆にアークの遮断性良いが耐溶着
性に劣る等の問題があつた。そこで本発明者は小
型化された機構部品に於てもアーク遮断性が良
く、耐溶着性に優れた組み合わせ電気接点を開発
すべく鋭意攻究の結果、相対向する固定接点と可
動接点に、異る接点材料を用いる事により耐溶着
性、アーク遮断性が向上し得ることを見い出し
た。 本発明はこの点に着目してなされたものであ
り、耐溶着性、アーク遮断性を確実に向上させる
ことのできる組み合わせ電気接点として銀―酸化
錫系の接点とを相対向させて成る組み合わせ電気
接点を提供するものである。 本発明による組み合わせ電気接点は、酸化前の
合金が重量比ですず２〜15％及び残部銀からなる
銀―酸化錫系の接点と、ニツケル５〜10％、炭化
クロムまたは炭化モリブデンの少なくとも１種を
合計で0.5〜４％及び残部銀からなる銀―ニツケ
ル系の接点とを相対向させて成るものである。 本発明で上記の如く相対向する接点の材料を限
定した理由は、銀―酸化錫系の優れた耐溶着性を
生かしまた銀―ニツケル系の良好なアーク遮断性
を生かし、これらの相乗効果により従来の同じ材
料の接点を相対向させた組み合わせ電気接点に於
ける劣悪な耐溶着特性或いはアーク遮断性の悪さ
を解消する為である。また銀―酸化錫系の錫の含
有量を２％〜15％と限定した理由は２％未満では
耐溶着性が不充分であり、15％を越えると耐溶着
性には問題がないが、接点表面に凝集する酸化錫
の量が多くなつて接触抵抗が増大するからであ
る。更に銀―ニツケル系のニツケルを５〜10％と
したのはこの範囲ではニツケルと炭化クロム又は
炭化モリブデンの分散が悪いと、量産した場合ニ
ツケル粒子が凝集して銀素地層が現れ、耐アーク
遮断性が極端に悪くなる場合があるが、均一に分
散していれば、５％以下では耐アーク遮断性が極
端に悪くなり、10％を越えると接触抵抗が不安定
になるためである。そして炭化クロム又は炭化モ
リブデンの少くとも１種を合計で0.5〜４％添加
したのは、接点開閉動作中に分解して金属は酸化
物になり炭素はガスとなり、この酸化物が相手方
の銀―酸化錫系の接点との表面ぬれ性を改善し、
耐溶着性の向上がなされるからである。 次に本発明による組み合わせ電気接点の効果を
明瞭ならしめる為にその具体的な実施例と、従来
例について説明する。 実施例 １ 錫7.3％を含む銀―酸化錫より成る直径５mmの
固定接点と、ニツケル５％、炭化タングステン
2.5％を含む銀―ニツケル―炭化タングステンよ
り成る直径４mmの可動接点とを相対向させて組み
合わせ電気接点を構成した。 実施例 ２ ニツケル８％、炭化タングステン0.5％を含む
銀―ニツケル―炭化モリブデンより成る直径５mm
の固定接点と錫9.3％、及び残部銀からなる銀―
酸化錫より成る直径４mmの可動接点とを相対向さ
せて組み合わせ電気接点を構成した。 実施例 ３ ニツケル10％、炭化クロム0.5％及び残部銀か
らなる銀―ニツケル―炭化クロムより成る直径５
mmの固定接点と錫7.3％及び残部銀の銀―酸化錫
よりなる直径４mmの可動接点とを相対向させて組
み合わせ電気接点を構成した。 従来例 １ ニツケル10％を含む銀―ニツケルで直径５mmの
固定接点と直径４mmの可動接点を作り相対向させ
て組み合わせ電気接点を構成した。 従来例 ２ 錫7.3％を含む銀―酸化錫で直径５mmの固定接
点と直径４mmの可動接点を作り相対向させて組み
合わせ電気接点を構成した。 然してこれら各組み合わせ電気接点９組を下記
の試験条件にて耐溶着試験及び遮断時のアーク遮
断時間を測定したところ下記の結果を得た。 耐溶着性試験条件 電 圧 AC 100V 50Hz 投入電流 40A 遮断電流 10A 開閉頻度 20回／分 接触力 40g 開離力 40g 開閉回数 溶着発生まで 遮断ときアーク継続時間の測定条件 Ｄ Ｃ 24V 3A 試験前接点間隙 0.7mm 遮断速度 ５cm／sec
電子機器が小型化されそれに応じてリレー、ブレ
ーカー、マグネツトスイツチ等の機構部品も小型
化されている。 然し乍ら、これら機構部品が小型化されると接
点間隙が狭くなり、アーク放電に対する遮断性が
悪くなる。つまりアークが切れないという問題が
生じる。また電気接点の接触力、開離力が小さく
なつて溶着が起き易くなるという問題点がある。 この為、アーク遮断性が良く、耐溶着性に優れ
た組み合わせ電気接点が要望され、種々の組み合
わせ電気接点の開発がなされているが今だ満足す
べきものがない。 従来、組み合わせ電気接点には銀中に金属酸化
物を分散させた銀―金属酸化物より成る接点が用
いられたり、又は銀―高融点金属系より成る接点
が用いられてきている。その中でも銀―酸化錫系
合金より成る接点同志を相対向させた組み合わせ
電気接点が数多く用いられている。これは銀―酸
化錫の耐溶着性が安定でかつ優れているためであ
るが、反面酸化錫が凝集し易く、銀に富む層と酸
化錫に富む層ともそれぞれ凝集し、接点表面にな
だらかな凹凸が形成されて接点間隙が狭くなりア
ーク遮断性が悪くなつて、極端な場合はアークが
遮断できないという事態が生ずるという欠点があ
つた。また銀―ニツケル系より成る接点同志を相
対向させた組み合わせ電気接点も多用されてい
る。これは銀―ニツケル系の電気接点は消耗が均
一で少くそれ故耐アーク遮断性にすぐれかつ接触
抵抗が安定しているためである。しかし銀―ニツ
ケル系の電気接点はニツケル・粒子の凝集によつ
て非常に耐溶着性にばらつき多くニツケルを10％
を越えて含有する通常の銀―ニツケル系の電気接
点は使われる分野が限定されているという欠点が
あつた。 このように従来の組み合わせ電気接点は相対向
する固定接点と可動接点を同じ電気接点材料を用
いていたので耐溶着性は良いがアーク遮断性が悪
かつたり、また逆にアークの遮断性良いが耐溶着
性に劣る等の問題があつた。そこで本発明者は小
型化された機構部品に於てもアーク遮断性が良
く、耐溶着性に優れた組み合わせ電気接点を開発
すべく鋭意攻究の結果、相対向する固定接点と可
動接点に、異る接点材料を用いる事により耐溶着
性、アーク遮断性が向上し得ることを見い出し
た。 本発明はこの点に着目してなされたものであ
り、耐溶着性、アーク遮断性を確実に向上させる
ことのできる組み合わせ電気接点として銀―酸化
錫系の接点とを相対向させて成る組み合わせ電気
接点を提供するものである。 本発明による組み合わせ電気接点は、酸化前の
合金が重量比ですず２〜15％及び残部銀からなる
銀―酸化錫系の接点と、ニツケル５〜10％、炭化
クロムまたは炭化モリブデンの少なくとも１種を
合計で0.5〜４％及び残部銀からなる銀―ニツケ
ル系の接点とを相対向させて成るものである。 本発明で上記の如く相対向する接点の材料を限
定した理由は、銀―酸化錫系の優れた耐溶着性を
生かしまた銀―ニツケル系の良好なアーク遮断性
を生かし、これらの相乗効果により従来の同じ材
料の接点を相対向させた組み合わせ電気接点に於
ける劣悪な耐溶着特性或いはアーク遮断性の悪さ
を解消する為である。また銀―酸化錫系の錫の含
有量を２％〜15％と限定した理由は２％未満では
耐溶着性が不充分であり、15％を越えると耐溶着
性には問題がないが、接点表面に凝集する酸化錫
の量が多くなつて接触抵抗が増大するからであ
る。更に銀―ニツケル系のニツケルを５〜10％と
したのはこの範囲ではニツケルと炭化クロム又は
炭化モリブデンの分散が悪いと、量産した場合ニ
ツケル粒子が凝集して銀素地層が現れ、耐アーク
遮断性が極端に悪くなる場合があるが、均一に分
散していれば、５％以下では耐アーク遮断性が極
端に悪くなり、10％を越えると接触抵抗が不安定
になるためである。そして炭化クロム又は炭化モ
リブデンの少くとも１種を合計で0.5〜４％添加
したのは、接点開閉動作中に分解して金属は酸化
物になり炭素はガスとなり、この酸化物が相手方
の銀―酸化錫系の接点との表面ぬれ性を改善し、
耐溶着性の向上がなされるからである。 次に本発明による組み合わせ電気接点の効果を
明瞭ならしめる為にその具体的な実施例と、従来
例について説明する。 実施例 １ 錫7.3％を含む銀―酸化錫より成る直径５mmの
固定接点と、ニツケル５％、炭化タングステン
2.5％を含む銀―ニツケル―炭化タングステンよ
り成る直径４mmの可動接点とを相対向させて組み
合わせ電気接点を構成した。 実施例 ２ ニツケル８％、炭化タングステン0.5％を含む
銀―ニツケル―炭化モリブデンより成る直径５mm
の固定接点と錫9.3％、及び残部銀からなる銀―
酸化錫より成る直径４mmの可動接点とを相対向さ
せて組み合わせ電気接点を構成した。 実施例 ３ ニツケル10％、炭化クロム0.5％及び残部銀か
らなる銀―ニツケル―炭化クロムより成る直径５
mmの固定接点と錫7.3％及び残部銀の銀―酸化錫
よりなる直径４mmの可動接点とを相対向させて組
み合わせ電気接点を構成した。 従来例 １ ニツケル10％を含む銀―ニツケルで直径５mmの
固定接点と直径４mmの可動接点を作り相対向させ
て組み合わせ電気接点を構成した。 従来例 ２ 錫7.3％を含む銀―酸化錫で直径５mmの固定接
点と直径４mmの可動接点を作り相対向させて組み
合わせ電気接点を構成した。 然してこれら各組み合わせ電気接点９組を下記
の試験条件にて耐溶着試験及び遮断時のアーク遮
断時間を測定したところ下記の結果を得た。 耐溶着性試験条件 電 圧 AC 100V 50Hz 投入電流 40A 遮断電流 10A 開閉頻度 20回／分 接触力 40g 開離力 40g 開閉回数 溶着発生まで 遮断ときアーク継続時間の測定条件 Ｄ Ｃ 24V 3A 試験前接点間隙 0.7mm 遮断速度 ５cm／sec
【表】
上記表で明らかなように銀―酸化錫系の接点と
銀―ニツケル系の接点とを相対向させた本発明の
組み合わせ電気接点は格別に耐溶着性が良いと言
われている従来の銀―酸化錫系の接点同志を相対
向させた組み合わせ電気接点と同等もしくはそれ
以上の優れた耐溶着性を有し、またアーク遮断性
が良いと言われている従来の銀―ニツケル系の接
点同志を相対向させた組み合わせ電気接点と同等
のアーク遮断性を示す。 以上詳記した通り本発明の組み合わせ電気接点
は耐溶着性、アーク遮断性共に格別に優れている
ので小型化されたブレーカー、マグネツトスイツ
チ等に使用した際、溶着の発生を抑えうることが
でき、アークの遮断を確実に行うことができる等
の効果がある。
銀―ニツケル系の接点とを相対向させた本発明の
組み合わせ電気接点は格別に耐溶着性が良いと言
われている従来の銀―酸化錫系の接点同志を相対
向させた組み合わせ電気接点と同等もしくはそれ
以上の優れた耐溶着性を有し、またアーク遮断性
が良いと言われている従来の銀―ニツケル系の接
点同志を相対向させた組み合わせ電気接点と同等
のアーク遮断性を示す。 以上詳記した通り本発明の組み合わせ電気接点
は耐溶着性、アーク遮断性共に格別に優れている
ので小型化されたブレーカー、マグネツトスイツ
チ等に使用した際、溶着の発生を抑えうることが
でき、アークの遮断を確実に行うことができる等
の効果がある。
Claims (1)
- １ 酸化前の合金が重量比ですず２〜15％及び残
部銀からなる銀―酸化錫系の接点と、ニツケル５
〜10％、炭化クロム及び炭化モリブデンの内の少
なくとも１種を合計で0.5〜４％及び残部銀から
なる銀―ニツケル系の接点とを相対向させて成る
組み合わせ電気接点。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20324181A JPS58103717A (ja) | 1981-12-16 | 1981-12-16 | 組み合わせ電気接点 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20324181A JPS58103717A (ja) | 1981-12-16 | 1981-12-16 | 組み合わせ電気接点 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58103717A JPS58103717A (ja) | 1983-06-20 |
| JPH0119609B2 true JPH0119609B2 (ja) | 1989-04-12 |
Family
ID=16470768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20324181A Granted JPS58103717A (ja) | 1981-12-16 | 1981-12-16 | 組み合わせ電気接点 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58103717A (ja) |
-
1981
- 1981-12-16 JP JP20324181A patent/JPS58103717A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58103717A (ja) | 1983-06-20 |
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