JPH01197004A - 金属箔の製造方法 - Google Patents
金属箔の製造方法Info
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- JPH01197004A JPH01197004A JP1960888A JP1960888A JPH01197004A JP H01197004 A JPH01197004 A JP H01197004A JP 1960888 A JP1960888 A JP 1960888A JP 1960888 A JP1960888 A JP 1960888A JP H01197004 A JPH01197004 A JP H01197004A
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- rolling
- roll
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- metal foil
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は金属箔の製造方法に関する。
この発明により製造した金属箔は、電子部品、耐熱材料
、室内装飾材、自動車用材料、その他の産業用材料とし
て用いられる。なお、箔の材質は鋼、銅、銅合金、アル
ミニウム、アルミニウム合金その他の金属である。金属
箔の厚みは５〜１５０ＩＪｍ程度である。
、室内装飾材、自動車用材料、その他の産業用材料とし
て用いられる。なお、箔の材質は鋼、銅、銅合金、アル
ミニウム、アルミニウム合金その他の金属である。金属
箔の厚みは５〜１５０ＩＪｍ程度である。
［従来の技術］
金属箔は用途によって優れた表面光沢と良好な形状とが
要求される。
要求される。
金属箔の表面光沢には、ワークロールの表面粗さおよび
圧延潤滑が大きくがかわっている。ワークロールの表面
粗さについては、仕上圧延に鏡面ロールを使用すること
が知られている。 （たとえば、「塑性と加工Ｊ ＶＯ
ｌ、２１ ｎｏ、２３１ ｐ ２９６／３００参照）。
圧延潤滑が大きくがかわっている。ワークロールの表面
粗さについては、仕上圧延に鏡面ロールを使用すること
が知られている。 （たとえば、「塑性と加工Ｊ ＶＯ
ｌ、２１ ｎｏ、２３１ ｐ ２９６／３００参照）。
圧延潤滑については、圧延時の油膜の厚みが厚くなると
、表面光沢が低下することが知うわている。 （「塑性
と加工Ｊ ＶＯｌ、８１１０．７５ ｐ ２０５／２０
８参照）。また、箔圧延中にロールバイト中の圧延油に
よってオイルビットが発生し表面光沢が低下することも
ある。したがって、良好な表面光沢を得るには圧延油の
適切な選択が必要である。
、表面光沢が低下することが知うわている。 （「塑性
と加工Ｊ ＶＯｌ、８１１０．７５ ｐ ２０５／２０
８参照）。また、箔圧延中にロールバイト中の圧延油に
よってオイルビットが発生し表面光沢が低下することも
ある。したがって、良好な表面光沢を得るには圧延油の
適切な選択が必要である。
金属箔の場合、形状不良はほとんどが耳波である。一般
に、耳波の発生は張力、ロールクラウンあるいは中間ロ
ールのシフト量などを調節して防止される。張力および
ロールクラウンの調節により形状を制御することについ
ては、たとえば文献「塑性と加工Ｊ ＶＯｌ、８ ｎｏ
、７５ ｐ ２０５／２０８により開示されている。
に、耳波の発生は張力、ロールクラウンあるいは中間ロ
ールのシフト量などを調節して防止される。張力および
ロールクラウンの調節により形状を制御することについ
ては、たとえば文献「塑性と加工Ｊ ＶＯｌ、８ ｎｏ
、７５ ｐ ２０５／２０８により開示されている。
また、ワークロールのヤング率が低いと、ロールが偏平
変形し、接触弧長が大きくなり、圧延荷重が増大する。
変形し、接触弧長が大きくなり、圧延荷重が増大する。
さらに板厚が薄くなってくるとロールの軸方向のたるみ
によるキスロールが発生し、箔の圧延可能な最小厚みが
制限される。したがって、極薄金属板あるいは金属箔の
圧延では、一般の冷間圧延に比ベヤフグ率が高く、直径
が小さいワークロールを用いる。ヤング率の高いロール
として超硬合金ロールおよびセラミックロールなどがあ
る。 （たとえば、「塑性と加工Ｊ ＶＯｌ、２ｎｏ、
９ ｐ ３２５／３３４あるいは「塑性と加工Ｊ ＶＯ
ｌ、９ｎｏ、８４ ｐ２０／２９ 参照） ［発明が解決しようとする課題］ しかし、ワークロールのヤング率が高すぎると、ロール
偏平量は極めて僅かとなるので、金属箔の側縁部の圧延
圧力は中央部に比べて高くなる。この結果、耳波が生じ
るという問題がある。
によるキスロールが発生し、箔の圧延可能な最小厚みが
制限される。したがって、極薄金属板あるいは金属箔の
圧延では、一般の冷間圧延に比ベヤフグ率が高く、直径
が小さいワークロールを用いる。ヤング率の高いロール
として超硬合金ロールおよびセラミックロールなどがあ
る。 （たとえば、「塑性と加工Ｊ ＶＯｌ、２ｎｏ、
９ ｐ ３２５／３３４あるいは「塑性と加工Ｊ ＶＯ
ｌ、９ｎｏ、８４ ｐ２０／２９ 参照） ［発明が解決しようとする課題］ しかし、ワークロールのヤング率が高すぎると、ロール
偏平量は極めて僅かとなるので、金属箔の側縁部の圧延
圧力は中央部に比べて高くなる。この結果、耳波が生じ
るという問題がある。
逆に、ヤング率が低い場合、圧延が進むにつれてロール
の・摩耗が大きくなり、ロール表面粗さも粗くなる。し
たがって、鏡面仕上げを行なったワークロールを用いて
も、圧延された金属箔の表面粗さが粗くなって良好な表
面光沢を得ることが困難となる。
の・摩耗が大きくなり、ロール表面粗さも粗くなる。し
たがって、鏡面仕上げを行なったワークロールを用いて
も、圧延された金属箔の表面粗さが粗くなって良好な表
面光沢を得ることが困難となる。
そこで、この発明は表面光沢および形状に優れた金属箔
を得ることができる金属箔の製造方法を提供しようとす
るものである。
を得ることができる金属箔の製造方法を提供しようとす
るものである。
［課題を解決するための手段］
この発明の金属箔の製造方法は、複数パスの連続圧延に
より金属箔を製造する方法において、ヤング率が３１０
００〜５４０００ ｋｇｆ／＋＋ｕｎ２であり、鏡面仕
上げしたワークロールにより最終パスの圧延を行う。
より金属箔を製造する方法において、ヤング率が３１０
００〜５４０００ ｋｇｆ／＋＋ｕｎ２であり、鏡面仕
上げしたワークロールにより最終パスの圧延を行う。
ヤング率が３１０００ ｋｇｆ／ｍｍ２未満であると、
極薄の金属板あるいは金属箔を圧延、特に３０Ａｉｍ以
下の圧延が困難であり、さらには表面光沢が劣化する。
極薄の金属板あるいは金属箔を圧延、特に３０Ａｉｍ以
下の圧延が困難であり、さらには表面光沢が劣化する。
また、ヤング率が５４０００ ｋｇｆ／ｎｕｎ２を超え
ると、耳波が発生しやすい。ヤング率が３１０００〜５
４０００ ｋｇｆ／ｍｍ２であるワークロールとして、
ｉ［合金、Ｗ（ニーＧｏ合金その他の超硬合金ロール
およびセラミックロールなどが用いられる。鏡面仕上げ
されたワークロールノ表面粗さＲａ （ＪＩＳ Ｂ−０
６０１による中心線平均粗さ）は、０．０５μｍないし
０．１μｍ未満程度である。最終パスで表面粗さＲａが
◎、ＩＪＪ１１以上のワークロールにより金属箔を圧延
すると、表面光沢が低下することがある。
ると、耳波が発生しやすい。ヤング率が３１０００〜５
４０００ ｋｇｆ／ｍｍ２であるワークロールとして、
ｉ［合金、Ｗ（ニーＧｏ合金その他の超硬合金ロール
およびセラミックロールなどが用いられる。鏡面仕上げ
されたワークロールノ表面粗さＲａ （ＪＩＳ Ｂ−０
６０１による中心線平均粗さ）は、０．０５μｍないし
０．１μｍ未満程度である。最終パスで表面粗さＲａが
◎、ＩＪＪ１１以上のワークロールにより金属箔を圧延
すると、表面光沢が低下することがある。
なお、最終パスより上流側のパスでは表面粗さＲａが０
．１μｍ以上のワークロールにより圧延することが望ま
しい。最終パスより上流側のパスで、表面粗さＲａが０
．１７４１１１未満のワークロールにより金属箔を圧延
すると、金属箔の横滑りを生じ、安定して圧延を行うこ
とができなくなることがある。また、全てのパスを超硬
合金ロールで圧延するようにしてもよいが、圧延条件に
よってはあるパスでは鍛鋼ロールを、他のパスでは超硬
合金ロールを用いるように画材質のロールを組み合わせ
るようにしてもよい。
．１μｍ以上のワークロールにより圧延することが望ま
しい。最終パスより上流側のパスで、表面粗さＲａが０
．１７４１１１未満のワークロールにより金属箔を圧延
すると、金属箔の横滑りを生じ、安定して圧延を行うこ
とができなくなることがある。また、全てのパスを超硬
合金ロールで圧延するようにしてもよいが、圧延条件に
よってはあるパスでは鍛鋼ロールを、他のパスでは超硬
合金ロールを用いるように画材質のロールを組み合わせ
るようにしてもよい。
［作用］
ワークロールのヤング率が３＋０００ ｋｇｆ／ｍｍ”
以上であるので、圧延荷重によるロール偏平量は小さい
。したがって、接触弧長は短くなり、ロール摩耗は小さ
くなる。この結果、長尺の金属箔を連続して圧延しても
ロール表面は鏡面状態を維持し、表面光沢の優れた金属
箔を得ることができる。また、ロールの軸方向のたわみ
が小さいために、キスロール荷重は小さく、５μＩ程度
の極薄の金属箔であっても圧延可能である。なお、ヤン
グ率が３１０００ ｋｇｆ／ｍｍ２以上であると、ワー
クロールの鏡面仕上げが容易になる。さらに、ワークロ
ールのヤング率が５４０００ ｋｇｆ／ｍｍ２以下であ
るので、ある程度のロール偏平を生じる。このロール偏
平は金属箔側縁部における圧延圧力の上昇を緩和し、耳
波の発生を防止する。
以上であるので、圧延荷重によるロール偏平量は小さい
。したがって、接触弧長は短くなり、ロール摩耗は小さ
くなる。この結果、長尺の金属箔を連続して圧延しても
ロール表面は鏡面状態を維持し、表面光沢の優れた金属
箔を得ることができる。また、ロールの軸方向のたわみ
が小さいために、キスロール荷重は小さく、５μＩ程度
の極薄の金属箔であっても圧延可能である。なお、ヤン
グ率が３１０００ ｋｇｆ／ｍｍ２以上であると、ワー
クロールの鏡面仕上げが容易になる。さらに、ワークロ
ールのヤング率が５４０００ ｋｇｆ／ｍｍ２以下であ
るので、ある程度のロール偏平を生じる。このロール偏
平は金属箔側縁部における圧延圧力の上昇を緩和し、耳
波の発生を防止する。
なお、最終パスより上流側のパスで表面粗さＲａが０．
１７４１１１以上であると、ワークロールと金属箔との
間の摩擦係数が大きくなり、金属箔の局部的な横滑りが
生じにくい。したがって、最終パスで表面粗さＲａが０
．１７Ｊｍ未満の鏡面仕上ロールにより圧延しても、平
滑表面を有する最終製品の巻、取りは中間紙などの挿入
による巻取りを行うことにより金属箔の横滑りはなく、
安定して圧延を行うことができる。また、途中バスのロ
ール表面粗さに関係なく、最終バスのロール表面粗さが
圧延された金属箔にほぼ転写される。したがって、最終
バスのロール表面粗さを鏡面程度にすれば、製品の優れ
た表面光沢を得ることができる。
１７４１１１以上であると、ワークロールと金属箔との
間の摩擦係数が大きくなり、金属箔の局部的な横滑りが
生じにくい。したがって、最終パスで表面粗さＲａが０
．１７Ｊｍ未満の鏡面仕上ロールにより圧延しても、平
滑表面を有する最終製品の巻、取りは中間紙などの挿入
による巻取りを行うことにより金属箔の横滑りはなく、
安定して圧延を行うことができる。また、途中バスのロ
ール表面粗さに関係なく、最終バスのロール表面粗さが
圧延された金属箔にほぼ転写される。したがって、最終
バスのロール表面粗さを鏡面程度にすれば、製品の優れ
た表面光沢を得ることができる。
［実施例］
次の条件で不銹鋼板を箔に圧延した。
１）試料 ５ＩＪＳ３０４ ０．ＩＯｔｘ３００ｗｘ
：ｒイル（ｍｍ）２）圧延機 １２段圧延機 ロールサイズ：ワークロール 直径３５×胴長４２０ （ｍｍ） 中間ロール 直径７２×胴長４２０ （ｔｎｍ） バックアップロール 直径１５０×胴長４２０ （ｍｍ） ロール表面仕上げ：鏡面仕上げ （表面粗さは第２表参
照） ロール材質：第２表参照 ３）圧延条件 圧下率：第１表参照 圧延速度： １０ （ｍ／ｍ１ｎ） ４）仕上寸法 ０、Ｑ３２ｔ Ｘ ３００ｗＸ ：フイル（ｍｍ）上記
条件により不銹鋼箔を圧延した結果を第２表に示す。な
お、光沢度の測定方法はＪＩＳ Ｚ−８７４１に従って
測定したり、Ｃ方向の平均値である。
：ｒイル（ｍｍ）２）圧延機 １２段圧延機 ロールサイズ：ワークロール 直径３５×胴長４２０ （ｍｍ） 中間ロール 直径７２×胴長４２０ （ｔｎｍ） バックアップロール 直径１５０×胴長４２０ （ｍｍ） ロール表面仕上げ：鏡面仕上げ （表面粗さは第２表参
照） ロール材質：第２表参照 ３）圧延条件 圧下率：第１表参照 圧延速度： １０ （ｍ／ｍ１ｎ） ４）仕上寸法 ０、Ｑ３２ｔ Ｘ ３００ｗＸ ：フイル（ｍｍ）上記
条件により不銹鋼箔を圧延した結果を第２表に示す。な
お、光沢度の測定方法はＪＩＳ Ｚ−８７４１に従って
測定したり、Ｃ方向の平均値である。
第１表
第２表
第２表において、実施例１は従来法によるものであり、
実施例２〜実施例５がこの発明によるものである。実施
例！では、圧延開始時における金属箔の表面光沢度が６
５０と良好な値を示したが、金属箔を２１００ｍ圧延し
た後では表面光沢度が４１０に低下した。実施例２〜実
施例５では表面光沢度の低下はなく、また耳波も発生し
なかった。
実施例２〜実施例５がこの発明によるものである。実施
例！では、圧延開始時における金属箔の表面光沢度が６
５０と良好な値を示したが、金属箔を２１００ｍ圧延し
た後では表面光沢度が４１０に低下した。実施例２〜実
施例５では表面光沢度の低下はなく、また耳波も発生し
なかった。
［発明の効果］
この発明によれば、良好な表面光沢度および形状を有す
る金属箔を安定して圧延することができ、優れた品質の
金属箔を提供することができる。
る金属箔を安定して圧延することができ、優れた品質の
金属箔を提供することができる。
Claims (1)
- 複数パスの連続圧延により金属箔を製造する方法におい
て、ヤング率が３１０００〜５４０００ｋｇｆ／ｍｍ＾
２であり、鏡面仕上げしたワークロールにより最終パス
の圧延を行うことを特徴とする金属箔の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63019608A JP2543933B2 (ja) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | 金属箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63019608A JP2543933B2 (ja) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | 金属箔の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01197004A true JPH01197004A (ja) | 1989-08-08 |
| JP2543933B2 JP2543933B2 (ja) | 1996-10-16 |
Family
ID=12003906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63019608A Expired - Lifetime JP2543933B2 (ja) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | 金属箔の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2543933B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09285803A (ja) * | 1996-04-23 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 耐ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| WO1999048627A1 (fr) * | 1998-03-23 | 1999-09-30 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de fabrication de tole |
| US6230534B1 (en) | 1998-03-24 | 2001-05-15 | Kawasaki Steel Corporation | Process for manufacturing a cold rolled stainless steel strip having a high gloss |
| JP2006281249A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Nikko Kinzoku Kk | 銅張積層基板用高光沢圧延銅箔及びその製造方法 |
| JP2012527391A (ja) * | 2009-05-20 | 2012-11-08 | ティッセンクルップ ファオ デー エム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 金属箔 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109759474A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-05-17 | 杭州五星铝业有限公司 | 一种双面光铝箔的制备方法 |
-
1988
- 1988-02-01 JP JP63019608A patent/JP2543933B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09285803A (ja) * | 1996-04-23 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 耐ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| WO1999048627A1 (fr) * | 1998-03-23 | 1999-09-30 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de fabrication de tole |
| US6131432A (en) * | 1998-03-23 | 2000-10-17 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing metal foil |
| US6230534B1 (en) | 1998-03-24 | 2001-05-15 | Kawasaki Steel Corporation | Process for manufacturing a cold rolled stainless steel strip having a high gloss |
| EP0998988A4 (en) * | 1998-03-24 | 2003-03-12 | Kawasaki Steel Co | METHOD FOR PRODUCING STAINLESS STEEL COLD-ROLLED HIGH-GLOSS STEEL SHEET |
| JP2006281249A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Nikko Kinzoku Kk | 銅張積層基板用高光沢圧延銅箔及びその製造方法 |
| JP2012527391A (ja) * | 2009-05-20 | 2012-11-08 | ティッセンクルップ ファオ デー エム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 金属箔 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2543933B2 (ja) | 1996-10-16 |
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