JPH01202805A - Ｒ―ｔｍ―ｂ系塑性加工磁石の製造方法 - Google Patents
Ｒ―ｔｍ―ｂ系塑性加工磁石の製造方法Info
- Publication number
- JPH01202805A JPH01202805A JP63027153A JP2715388A JPH01202805A JP H01202805 A JPH01202805 A JP H01202805A JP 63027153 A JP63027153 A JP 63027153A JP 2715388 A JP2715388 A JP 2715388A JP H01202805 A JPH01202805 A JP H01202805A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic field
- orientation
- piece
- flakes
- thin piece
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 12
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 56
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 31
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 5
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 15
- 238000000465 moulding Methods 0.000 abstract description 10
- 238000003825 pressing Methods 0.000 abstract description 8
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 abstract 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 5
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052692 Dysprosium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052771 Terbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000034699 Vitreous floaters Diseases 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000005347 demagnetization Effects 0.000 description 1
- 238000000635 electron micrograph Methods 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0576—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together pressed, e.g. hot working
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、Ｒ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石の製造方法に関する
ものであり、特に熱間塑性加工により磁気異方性を付与
する塑性加工磁石の製造方法の改良に関する。
ものであり、特に熱間塑性加工により磁気異方性を付与
する塑性加工磁石の製造方法の改良に関する。
近年、電気電子機器部品の小型化、高出力化等の要求に
伴い希土類永久磁石の需要が増加している。希土類永久
磁石として、従来のＳｍ −Ｃｏ系磁石に替シ、省資源
型のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の需要が特に増加の傾向に
ある□Ｒ−Ｆｅ−Ｂ糸永久磁石は通常、粉末冶金法を用
いた焼結法により製造される。
伴い希土類永久磁石の需要が増加している。希土類永久
磁石として、従来のＳｍ −Ｃｏ系磁石に替シ、省資源
型のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の需要が特に増加の傾向に
ある□Ｒ−Ｆｅ−Ｂ糸永久磁石は通常、粉末冶金法を用
いた焼結法により製造される。
異方性の焼結磁石は、微粉砕した粉末を金型内で磁場配
向させ成形した成形体を１０００℃以上の高温で焼結す
ることにより製造される。微粉砕した粉末を金型内で磁
場配向させる方法には、印加磁場を成形圧力の応力方向
と平行に印加する縦磁場方式と成形圧力の応力方向と直
角方向に印加する＃１磁場成形の二つの方法が利用され
ている。
向させ成形した成形体を１０００℃以上の高温で焼結す
ることにより製造される。微粉砕した粉末を金型内で磁
場配向させる方法には、印加磁場を成形圧力の応力方向
と平行に印加する縦磁場方式と成形圧力の応力方向と直
角方向に印加する＃１磁場成形の二つの方法が利用され
ている。
横磁場成形においては、通常金型のパンチには非磁性体
が用いられるが、縦磁場成形においては金型キャビティ
内に磁束を収束させるため強磁性体のパンチが用いられ
る。縦磁場成形においては成形時に、強磁性体パンチが
上下移動することにより金型キャピテイ内の磁束密度分
布が乱され成形体の配向度が低下する結果、最終焼結体
の残留磁束密度を低下させるという欠点を有する。一方
横磁場成形においては非磁性体パンチを用いるため成形
時の磁束密度分布の乱れが小さく高い配向度の成形体を
得ることが可能であり、残留磁束密度の高い焼結体が得
られる。したがって高い磁気特性を得るためには、横磁
場成形を用いることが望ましいのであるが、電機電子機
器に用いられるＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の形状は、例え
ば偏平モーターと呼ばれる、ブラシレスティスフロータ
の様な薄肉リング形状の磁石、あるいはコンピー−ター
の外部記憶装置である、７０ツピーデイスクドライブや
ハードディスクドライブの磁気ヘッドを駆動するだめの
ボイスコイルアクチュエーターに用いられる偏平で大型
の磁石形状の場合、生産効率上の制約から横磁場成形を
適用する事が困難である場合がある。したがって、これ
等の用途に使用されるＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石は残留磁束密
度を犠牲にして、縦磁場成形法により生産が行われてい
る。
が用いられるが、縦磁場成形においては金型キャビティ
内に磁束を収束させるため強磁性体のパンチが用いられ
る。縦磁場成形においては成形時に、強磁性体パンチが
上下移動することにより金型キャピテイ内の磁束密度分
布が乱され成形体の配向度が低下する結果、最終焼結体
の残留磁束密度を低下させるという欠点を有する。一方
横磁場成形においては非磁性体パンチを用いるため成形
時の磁束密度分布の乱れが小さく高い配向度の成形体を
得ることが可能であり、残留磁束密度の高い焼結体が得
られる。したがって高い磁気特性を得るためには、横磁
場成形を用いることが望ましいのであるが、電機電子機
器に用いられるＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の形状は、例え
ば偏平モーターと呼ばれる、ブラシレスティスフロータ
の様な薄肉リング形状の磁石、あるいはコンピー−ター
の外部記憶装置である、７０ツピーデイスクドライブや
ハードディスクドライブの磁気ヘッドを駆動するだめの
ボイスコイルアクチュエーターに用いられる偏平で大型
の磁石形状の場合、生産効率上の制約から横磁場成形を
適用する事が困難である場合がある。したがって、これ
等の用途に使用されるＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石は残留磁束密
度を犠牲にして、縦磁場成形法により生産が行われてい
る。
かかる焼結法の欠点を解消することを目的として、新し
い異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ糸磁石の製造方法が時開１＠６０
−１００４０２号公報で提案されている。すなわち、超
急冷法により製造された急冷薄片又は粉末を熱間で塑性
加工する事により磁気的に高い異方性を付与する手段が
開示されている。上記手段を用いると、塑性加工時の応
力方向と平行にＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の正相であるＲ２
Ｆｅ＋４Ｂ相の容易磁化軸であるＣ軸が配向するために
、イμ平モーターやボイスコイルアクチュエーター用の
磁石の様な、磁化方向の寸法に対して磁化困難方向の寸
法が大きい偏平な磁石を製造するのに適している。更に
上記技術の改良技術として、本発明者は、保磁力を改善
した、異方性超急冷磁石を出願している（％願昭６１−
１７２９８８号、同６２−１１６４４６号他）０超急冷
法による異方性磁石の原料としては通常、単ロール法に
より製造された急冷薄片又は粉末が用いられる。このと
き、ロールに接触する側の面を本発明では「ロール面」
と呼び、その反対側の面を「自由面」と呼ぶ。そして薄
片又は粉末は室温で成形された後、熱間で圧密化され引
き続き塑性加工により異方性化される。塑性加工後の異
方性化度は塑性加工時の加工率に依存し、加工率が太き
けれは大きい程、高い異方性化度すなわち高い残留磁束
密度が実現される。ここで加工率は、加工前の試料高さ
をｈＯ，加工後の高さをｈとするとき、（ｈｏ ｈ）
／ｈｏで定義される。
い異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ糸磁石の製造方法が時開１＠６０
−１００４０２号公報で提案されている。すなわち、超
急冷法により製造された急冷薄片又は粉末を熱間で塑性
加工する事により磁気的に高い異方性を付与する手段が
開示されている。上記手段を用いると、塑性加工時の応
力方向と平行にＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の正相であるＲ２
Ｆｅ＋４Ｂ相の容易磁化軸であるＣ軸が配向するために
、イμ平モーターやボイスコイルアクチュエーター用の
磁石の様な、磁化方向の寸法に対して磁化困難方向の寸
法が大きい偏平な磁石を製造するのに適している。更に
上記技術の改良技術として、本発明者は、保磁力を改善
した、異方性超急冷磁石を出願している（％願昭６１−
１７２９８８号、同６２−１１６４４６号他）０超急冷
法による異方性磁石の原料としては通常、単ロール法に
より製造された急冷薄片又は粉末が用いられる。このと
き、ロールに接触する側の面を本発明では「ロール面」
と呼び、その反対側の面を「自由面」と呼ぶ。そして薄
片又は粉末は室温で成形された後、熱間で圧密化され引
き続き塑性加工により異方性化される。塑性加工後の異
方性化度は塑性加工時の加工率に依存し、加工率が太き
けれは大きい程、高い異方性化度すなわち高い残留磁束
密度が実現される。ここで加工率は、加工前の試料高さ
をｈＯ，加工後の高さをｈとするとき、（ｈｏ ｈ）
／ｈｏで定義される。
しかしながら、従来の技術で得られる、超急冷法による
異方性塑性加工磁石には次の様な欠点があるのすなわち
、従来技術では塑性加工時の塑性流動は試料全体で必ず
しも一様に進行するわけではない。例えは、端部におい
てはダイス外周部によ＃）塑性流動は阻害され、加工応
力に対するＣ軸の平行な配向は乱される傾向にある。又
試料内部においても、ミクロ的に見れば加工応力に対し
て若干のＣ軸配向の乱れが観察される。これ等の配向の
乱れは、試料のマクロな磁気特性である残留磁束密度を
低下させる要因となる。したがって従来技術によれば、
縦磁場焼結法と比較して、高い配向度が実現出来るもの
の、横磁場焼結法と比較すると配向度か低いという欠点
を有していた。
異方性塑性加工磁石には次の様な欠点があるのすなわち
、従来技術では塑性加工時の塑性流動は試料全体で必ず
しも一様に進行するわけではない。例えは、端部におい
てはダイス外周部によ＃）塑性流動は阻害され、加工応
力に対するＣ軸の平行な配向は乱される傾向にある。又
試料内部においても、ミクロ的に見れば加工応力に対し
て若干のＣ軸配向の乱れが観察される。これ等の配向の
乱れは、試料のマクロな磁気特性である残留磁束密度を
低下させる要因となる。したがって従来技術によれば、
縦磁場焼結法と比較して、高い配向度が実現出来るもの
の、横磁場焼結法と比較すると配向度か低いという欠点
を有していた。
そこで、本発明の目的は、塑性変形時の塑性流動の乱れ
を防止し配向度を改善した、高い残留磁束密度を有する
偏平な異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を提供することである
。
を防止し配向度を改善した、高い残留磁束密度を有する
偏平な異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を提供することである
。
本発明は超急冷法により製造したＲ −Ｔ Ｍ −Ｂ糸
（ここでＲはＹを含む希土類元素の１種又は２棟以上の
組合わせ、ＴＭは遷移金属元素の１種又は２種以上の組
合せを示す。）永久磁石合金を塑性加工により磁気異方
性磁石とする製造方法において、超急冷薄片のロール面
又は自由面を塑性変形時の圧縮応力方向と直角になる様
に、予め薄片を配向させる事を特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ
系塑性加工磁石の製造方法である０ 本発明によるＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石は、ＲｔＦｅｌａ
Ｂを主相とする高性能な永久磁石であり、好ましい組成
は原子チで、Ｒａ −Ｃｏ ｂ −Ｂｅ −Ｇａ ｄ
−Ｍｅ−Ｆｅ残部なる組成式において、ＲはＮｄ 、
Ｐｒ 、 Ｄｙ ＃ Ｔｂ 。
（ここでＲはＹを含む希土類元素の１種又は２棟以上の
組合わせ、ＴＭは遷移金属元素の１種又は２種以上の組
合せを示す。）永久磁石合金を塑性加工により磁気異方
性磁石とする製造方法において、超急冷薄片のロール面
又は自由面を塑性変形時の圧縮応力方向と直角になる様
に、予め薄片を配向させる事を特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ
系塑性加工磁石の製造方法である０ 本発明によるＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石は、ＲｔＦｅｌａ
Ｂを主相とする高性能な永久磁石であり、好ましい組成
は原子チで、Ｒａ −Ｃｏ ｂ −Ｂｅ −Ｇａ ｄ
−Ｍｅ−Ｆｅ残部なる組成式において、ＲはＮｄ 、
Ｐｒ 、 Ｄｙ ＃ Ｔｂ 。
Ｃｅよシ選はれた１種又は２種以上の元素で、ＮｄとＰ
ｒｏ総原子量が全希土類の７０％以上を満足し、ＭはＺ
ｒ 、ＡＩ 、 Ｓｉ ＋Ｎｂ ＋Ｔａ 、Ｔｉ ＋Ｚ
ｒ 、Ｈｆ 、Ｗよυ選はれた１種又は２棟以上の元素
であり、１２≦ａ≦１８．０≦ｂ≦３０，４≦Ｃ≦１０
．０≦ｄ≦３．０ 、０≦Ｍ≦２．０である。
ｒｏ総原子量が全希土類の７０％以上を満足し、ＭはＺ
ｒ 、ＡＩ 、 Ｓｉ ＋Ｎｂ ＋Ｔａ 、Ｔｉ ＋Ｚ
ｒ 、Ｈｆ 、Ｗよυ選はれた１種又は２棟以上の元素
であり、１２≦ａ≦１８．０≦ｂ≦３０，４≦Ｃ≦１０
．０≦ｄ≦３．０ 、０≦Ｍ≦２．０である。
本発明における、超急冷薄片のロール面又は自由面の配
列方法は、交流又は直流磁場又は機械的な振動による方
法が有効である０ 本発明者等は、塑性変形前の圧粉体成形工程における、
薄片又は粉末の配向状態が塑性加工時の塑性流動に重要
な影響を与える事を見出し本発明に到った。圧粉体原料
の急冷薄片又は粉末は、厚さ２０〜４０μｍのりん片状
であるｏ塑性加工時の変形は薄片又は粉末界面での辷り
を伴いながら、圧縮応力方向に薄片ロール面が直角にな
る様に塑性変形が進行し、さらに薄片内の個々の粒子が
粒界及び粒内の辷り面を介して扁平に変形し、容易磁化
軸を圧縮応力軸と平行にする様に塑性変形すると考えら
れる。しかし従来の方法においては、圧粉体時のロール
面の積層方位にマクロ的な乱れがありたため、塑性加工
後の据え込み材においてもロール面の配向および個々の
結晶粒の配向に第２図に示すように乱れが存在した。
列方法は、交流又は直流磁場又は機械的な振動による方
法が有効である０ 本発明者等は、塑性変形前の圧粉体成形工程における、
薄片又は粉末の配向状態が塑性加工時の塑性流動に重要
な影響を与える事を見出し本発明に到った。圧粉体原料
の急冷薄片又は粉末は、厚さ２０〜４０μｍのりん片状
であるｏ塑性加工時の変形は薄片又は粉末界面での辷り
を伴いながら、圧縮応力方向に薄片ロール面が直角にな
る様に塑性変形が進行し、さらに薄片内の個々の粒子が
粒界及び粒内の辷り面を介して扁平に変形し、容易磁化
軸を圧縮応力軸と平行にする様に塑性変形すると考えら
れる。しかし従来の方法においては、圧粉体時のロール
面の積層方位にマクロ的な乱れがありたため、塑性加工
後の据え込み材においてもロール面の配向および個々の
結晶粒の配向に第２図に示すように乱れが存在した。
かかる欠点を改善するために、本発明者等は圧粉体成形
時に急冷薄片のロール面を予め塑性加工時の圧縮応力軸
と直角になる様に配列させることにより、均一な塑性流
動を実現し、第１図に示すような結晶粒の配向の乱れの
小さい配向度の良好な永久磁石が得られることを見出し
た。なおＭ１図と第２図は共に倍率３万倍の電子顕微鏡
写真である。
時に急冷薄片のロール面を予め塑性加工時の圧縮応力軸
と直角になる様に配列させることにより、均一な塑性流
動を実現し、第１図に示すような結晶粒の配向の乱れの
小さい配向度の良好な永久磁石が得られることを見出し
た。なおＭ１図と第２図は共に倍率３万倍の電子顕微鏡
写真である。
本発明の製造方法に係る異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石
の好ましい成分範囲は、Ｒ（希土類元素）が１１〜１８
ａｔ％、Ｒとしては、Ｎｄ 、Ｐｒ ｅ Ｄ’！ 。
の好ましい成分範囲は、Ｒ（希土類元素）が１１〜１８
ａｔ％、Ｒとしては、Ｎｄ 、Ｐｒ ｅ Ｄ’！ 。
Ｔｂ 、 Ｃｅより選択された１種又は２種以上の元素
を含み、かつ、ＰｒとＮｄの総量が総合土類の７０ａｔ
−以上である。
を含み、かつ、ＰｒとＮｄの総量が総合土類の７０ａｔ
−以上である。
Ｃｅは総合土類の１０ａｔチ以下であれば磁気特性に悪
い影響を与えない。Ｄ）’ 、 Ｔｂの少量の添加は保
磁力を向上させるため有効な元素である。しかし、総合
土類の３０ａｔ％以上の添加は残留磁束密度を著しく低
下させるため好ましくない。ＱはＦｅと直換することに
より、キ轟す−温度を上昇させ残留磁束密度の温度係数
及び不可逆減磁率を改善する。
い影響を与えない。Ｄ）’ 、 Ｔｂの少量の添加は保
磁力を向上させるため有効な元素である。しかし、総合
土類の３０ａｔ％以上の添加は残留磁束密度を著しく低
下させるため好ましくない。ＱはＦｅと直換することに
より、キ轟す−温度を上昇させ残留磁束密度の温度係数
及び不可逆減磁率を改善する。
Ｂ量が４ａｔチ未満の場合は、キュリー点の低いＲｚＦ
ｅ１ｙ相が形成され、一方１１ａｔ％以上を越える場合
は室温で非磁性のＢリッチな相が増加する為、いずれも
磁気特性が低下する。Ｇａは保磁力の改善に特に有効な
元素であシ、０．０１〜３ ａｔ％の添加が有効である
。０−０１ａｔチ以下の添加は保磁力の改善に効果が無
く、３ａｔ％を越える添加は無添加材よシも保磁力が低
下し有効でない□ Ｚｒ ＊ ＡＩ 、Ｓ３、Ｎｂ ｔ
Ｔａ、Ｔｉ 、Ｚｒ ＋Ｈｆ ＊Ｗ等の２ａｔ％以下
の添加は保磁力を向上させる。
ｅ１ｙ相が形成され、一方１１ａｔ％以上を越える場合
は室温で非磁性のＢリッチな相が増加する為、いずれも
磁気特性が低下する。Ｇａは保磁力の改善に特に有効な
元素であシ、０．０１〜３ ａｔ％の添加が有効である
。０−０１ａｔチ以下の添加は保磁力の改善に効果が無
く、３ａｔ％を越える添加は無添加材よシも保磁力が低
下し有効でない□ Ｚｒ ＊ ＡＩ 、Ｓ３、Ｎｂ ｔ
Ｔａ、Ｔｉ 、Ｚｒ ＋Ｈｆ ＊Ｗ等の２ａｔ％以下
の添加は保磁力を向上させる。
本発明における急冷薄片ロール面の整列方法は磁場を用
いる方法、機械的な振動を用いる方法が有効である。磁
場を世いる方法は急冷薄片の形状的な異方性を利用し、
圧粉体成形時又は成形前に直流又は交流磁場をプレス方
向向と直角に印加する事により、薄片の長平方向が磁場
印加方向に配列する。又数Ｈｚ〜数百Ｈｚのプレス方向
と垂直の機械的振動を急冷薄片に与える事により、薄片
ロール面をプレス方向に配列することが可能である。
いる方法、機械的な振動を用いる方法が有効である。磁
場を世いる方法は急冷薄片の形状的な異方性を利用し、
圧粉体成形時又は成形前に直流又は交流磁場をプレス方
向向と直角に印加する事により、薄片の長平方向が磁場
印加方向に配列する。又数Ｈｚ〜数百Ｈｚのプレス方向
と垂直の機械的振動を急冷薄片に与える事により、薄片
ロール面をプレス方向に配列することが可能である。
以下実施例により本発明の詳細な説明する。
実施例１゜
Ｎｄ１ａ Ｆｅｎ、ｕ Ｂｓ Ｇａｏ、ｙｓなる組成の
合金をアーク溶解により作製し、Ａｒ雰−気中で単ロー
ル法により溶湯急冷し急冷薄片を作製した。得られた薄
片を３２メツシユ以下となるように粗粉砕し、金型中で
成形圧３．０ｔｏｎ／−で成形体を作製した。成形中、
粉末充填時から成形終了まで、プレスの加圧方向に垂直
な方向に、１ＫＯｅの磁場を印加した。これにより薄片
は第１図に示すように良好に配向した。
合金をアーク溶解により作製し、Ａｒ雰−気中で単ロー
ル法により溶湯急冷し急冷薄片を作製した。得られた薄
片を３２メツシユ以下となるように粗粉砕し、金型中で
成形圧３．０ｔｏｎ／−で成形体を作製した。成形中、
粉末充填時から成形終了まで、プレスの加圧方向に垂直
な方向に、１ＫＯｅの磁場を印加した。これにより薄片
は第１図に示すように良好に配向した。
更に、得られた成形体を金型中で７００℃で圧密化後、
引き続き周囲を拘束しない状態で塑性変形させた。塑性
変形の圧下率は０．７５とした。
引き続き周囲を拘束しない状態で塑性変形させた。塑性
変形の圧下率は０．７５とした。
圧下方向と平行な方向の磁気特性は、Ｂｒ １２−６Ｋ
Ｇ 、 ｉＨｃ １９ 、１ ＫＯｅ 、 （ＢＨ）ｍ
ａｘ ３８−ＯＭＧＯｅ であった０ 比較のため予備成形時にａＳを印加しないで成形した試
料を使用して同様に塑性変形を行ない、磁気特性を測定
したところ、Ｂｒ １２−２ＫＧ 、 １Ｈｃ１９．７
ＫＯｅ 、 （ＢＨ）ｍａｘ ３５．２ＭＧＯｅであっ
た。配向状態は第２図に示すようにあまり良くない。
Ｇ 、 ｉＨｃ １９ 、１ ＫＯｅ 、 （ＢＨ）ｍ
ａｘ ３８−ＯＭＧＯｅ であった０ 比較のため予備成形時にａＳを印加しないで成形した試
料を使用して同様に塑性変形を行ない、磁気特性を測定
したところ、Ｂｒ １２−２ＫＧ 、 １Ｈｃ１９．７
ＫＯｅ 、 （ＢＨ）ｍａｘ ３５．２ＭＧＯｅであっ
た。配向状態は第２図に示すようにあまり良くない。
また、容易磁化方向をＺ軸とし、Ｚ軸と垂直で互に直交
する２方向の残留磁束密度、Ｂｒｘ 、 Ｂｒｙを測定
し、次式により配向度を測定した。
する２方向の残留磁束密度、Ｂｒｘ 、 Ｂｒｙを測定
し、次式により配向度を測定した。
配向度： Ａ ＝ Ｂｒ２／ Ｂｒ２Ｘ＋ Ｂｒｙ ＋
Ｂｒｚ本実本実施工る予備成形時に磁場を印加した試
料の配向度Ａは０．９３であり、比較例における無磁場
成形における試料の配向度Ａは０．９０でち−た０ 実施例２゜ 予備成形時に磁場のかわりにプレス方向に超音波撮動子
で垂直な拶動（振幅５００μｍ２周波数１ＫＨｚ ）を
与える以外は、実施例１と同じ条件で実験を行った。
Ｂｒｚ本実本実施工る予備成形時に磁場を印加した試
料の配向度Ａは０．９３であり、比較例における無磁場
成形における試料の配向度Ａは０．９０でち−た０ 実施例２゜ 予備成形時に磁場のかわりにプレス方向に超音波撮動子
で垂直な拶動（振幅５００μｍ２周波数１ＫＨｚ ）を
与える以外は、実施例１と同じ条件で実験を行った。
得られた試料の磁気特性は、Ｂｒ １２．６ＫＧ、 １
Ｈｃ１９．２ＫＯｅ 、 （ＢＨ）ｒｍｘ ３７．８Ｍ
ＧＯｅであった。
Ｈｃ１９．２ＫＯｅ 、 （ＢＨ）ｒｍｘ ３７．８Ｍ
ＧＯｅであった。
実施例６゜
塑性加工時の圧下率を変える以外は、実施例１と同様の
方法で実験を行った。結果を比較例と対比し第１表に示
す。
方法で実験を行った。結果を比較例と対比し第１表に示
す。
第 １ 表
本発明によれば、圧下率の小さい領域でＢｒｚの上昇が
大きく、小さな加工率においても高い磁気特性が得られ
ることがわかる。
大きく、小さな加工率においても高い磁気特性が得られ
ることがわかる。
実施例４゜
組成を変える以外は実施例２と同様の方法で実験を行い
第２表の結果を得た。
第２表の結果を得た。
第 ２ 表
〔発明の効果〕
以上述べた様に本発明によれば残留磁束密度が高く配向
度が改善された永久磁石を得ることが出来る。
度が改善された永久磁石を得ることが出来る。
第１図は、本発明による予備成形時にｍｓあるいは模様
的振動により薄片を配列させて得られた据え込み磁石の
結晶構造写真、第２図は従来の予備成形により得られる
据え込み磁石の精品構造写真である。 躯嘆馴ケｅＡχや栖９１ □÷ 手続補正帯（自発）
的振動により薄片を配列させて得られた据え込み磁石の
結晶構造写真、第２図は従来の予備成形により得られる
据え込み磁石の精品構造写真である。 躯嘆馴ケｅＡχや栖９１ □÷ 手続補正帯（自発）
Claims (3)
- １．超急冷法により製造したＲ−ＴＭ−Ｂ系（ここでＲ
はＹを含む希土類元素の１種又は２種以上の組合わせ、
ＴＭは遷移金属元素の１種又は２種以上の組合せを示す
。）永久磁石合金を熱間塑性加工により磁気異方性磁石
とする製造方法において、超急冷薄片又は超急冷粉末の
自由面が塑性加工時の応力方向と直角になる様に、予め
配列させる事を特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ系塑性加工磁石
の製造方法。 - ２．特許請求の範囲第一項における、薄片又は粉末の配
列方法が磁場による事を特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ系塑性
加工磁石の製造方法。 - ３．特許請求の範囲第一項における薄片又は粉末の配列
方法が機械的振動による事を特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ系
塑性加工磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63027153A JPH01202805A (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | Ｒ―ｔｍ―ｂ系塑性加工磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63027153A JPH01202805A (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | Ｒ―ｔｍ―ｂ系塑性加工磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01202805A true JPH01202805A (ja) | 1989-08-15 |
Family
ID=12213105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63027153A Pending JPH01202805A (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | Ｒ―ｔｍ―ｂ系塑性加工磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01202805A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011003662A (ja) * | 2009-06-17 | 2011-01-06 | Toyota Motor Corp | 永久磁石およびその製造方法 |
| JP2023151499A (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-16 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
-
1988
- 1988-02-08 JP JP63027153A patent/JPH01202805A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011003662A (ja) * | 2009-06-17 | 2011-01-06 | Toyota Motor Corp | 永久磁石およびその製造方法 |
| JP2023151499A (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-16 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07307211A (ja) | 異方性粉末から形成されたホットプレス磁石 | |
| JPH01139738A (ja) | 磁気異方性磁石材料の製造方法及びその装置 | |
| EP2767992B1 (en) | Manufacturing method for magnetic powder for forming sintered body of rare-earth magnet precursor | |
| TW200407919A (en) | Radial anisotropic ring magnet and its manufacturing method | |
| CN101103422B (zh) | 径向各向异性磁铁的制造方法 | |
| JP6613730B2 (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
| JPH01257308A (ja) | ボイスコイルモーター用磁石 | |
| Korent et al. | Magnetic properties and microstructure evolution of hot-deformed Nd-Fe-B magnets produced by low-pressure spark-plasma sintering | |
| Cha et al. | Anisotropic consolidation behavior of isotropic Nd–Fe–B HDDR powders during hot-deformation | |
| JPH01202805A (ja) | Ｒ―ｔｍ―ｂ系塑性加工磁石の製造方法 | |
| JP3101798B2 (ja) | 異方性焼結磁石の製造方法 | |
| WO2003056583A1 (en) | Production method for permanent magnet and press device | |
| JP3526493B2 (ja) | 異方性焼結磁石の製造方法 | |
| JP3101799B2 (ja) | 異方性焼結永久磁石の製造方法 | |
| JPH04143221A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH0559572B2 (ja) | ||
| JP3937126B2 (ja) | 焼結磁石用ダイス及び焼結磁石の製造方法 | |
| KR100225497B1 (ko) | RE-TM-B 합금을 기초로 하는 영구자석 제조방법(METHOD FOR MANUFACTURING PERMANENT MAGNET BASED ON Re-TM-B ALLOY) | |
| JPH0997730A (ja) | 焼結永久磁石の製造方法 | |
| JP3101800B2 (ja) | 異方性焼結永久磁石の製造方法 | |
| JPH05152119A (ja) | 熱間加工した希土類元素−鉄−炭素磁石 | |
| JP2892012B2 (ja) | 希土類極異方性永久磁石の製造方法 | |
| JPH04134806A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH04134805A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH07283057A (ja) | 永久磁石合金粉末の圧縮成形方法及びその装置 |