JPH07307211A - 異方性粉末から形成されたホットプレス磁石 - Google Patents

異方性粉末から形成されたホットプレス磁石

Info

Publication number
JPH07307211A
JPH07307211A JP5312854A JP31285493A JPH07307211A JP H07307211 A JPH07307211 A JP H07307211A JP 5312854 A JP5312854 A JP 5312854A JP 31285493 A JP31285493 A JP 31285493A JP H07307211 A JPH07307211 A JP H07307211A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
iron
hot
rare earth
boron
boron alloy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP5312854A
Other languages
English (en)
Inventor
Viswanathan Panchanathan
ヴイスワナサン・パンチヤナサン
John J Croat
ジョン・ジョゼフ・クロウエツト
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Motors Liquidation Co
Original Assignee
General Motors Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by General Motors Corp filed Critical General Motors Corp
Publication of JPH07307211A publication Critical patent/JPH07307211A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
    • H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/047—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
    • H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
    • H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
    • H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
    • H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
    • H01F1/0576—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together pressed, e.g. hot working
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/12—Both compacting and sintering
    • B22F3/14—Both compacting and sintering simultaneously

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【目的】 高い磁気的エネルギ−積、磁気的異方性をも
つホットプレスされた希土類−鉄−ホウ素合金永久磁石
を、プレスまたは付加的な熱間加工工程中に磁気的配向
を必要とせずに形成する方法を提供する。 【構成】 この方法は、一定量の磁気異方性希土類−鉄
−ホウ素合金粒子を製造し、この粒子をホットプレスし
て実質的に磁気異方性の永久磁石を形成する工程を含
む。本発明のホットプレスされた永久磁石は、従来の熱
間加工された磁気異方性永久磁石と比較してはるかに多
種形状に作ることができる。その結果として、本発明の
永久磁石の磁気的性質と形状は、所定の応用分野の特殊
な要求に適合するように、誂えることができる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一般的な意味では、
鉄、ネオジムおよび／またはプラセオジムおよびホウ素
を主たるベ−スとする高磁気的エネルギ−積の永久磁石
の製造に関する。さらに詳細には、本発明は、請求項１
の特徴部分に限定されるような希土類−鉄−ホウ素合金
からホットプレスされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を
形成する方法に関するもので、そこにおいて、合金は微
細な板状の顕微鏡組織をもつ熱間加工体を生ずるように
ホットプレスと熱間加工の工程に従属せしめられる。
【０００２】
【従来の技術】鉄、ネオジムおよび／またはプラセオジ
ムおよびホウ素を含む組成物をベースとする永久磁石は
公知であり、商業的に利用されている。そのような永久
磁石は、必須の磁性相として、例えば、鉄、ネオジムお
よびホウ素の比率が実験式Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂで例示される
正方晶の結晶粒（tetragonal crystals）を含む。これ
らの磁石の組成とそれらの製造方法は、1989年２月７日
に発行されたクロウエットの米国特許第4,802,931号明
細書によって詳述されている。磁性相の結晶粒は、必須
の磁性相として、典型的には希土類、例えばネオジムに
富む２次相で囲まれている。そのような組成物をベース
とする磁石は、リボン状の破片の細粒の磁気的に異方性
の板状体を生ずるようにその組成物の溶融物を、たとえ
ば溶融紡糸により急速凝固させることによって調製され
得る。磁石はこれらの異方性粒子から公知の粒子を適当
な樹脂と一緒に結合するような処理によって形成し得
る。
【０００３】これらの異方性リボンから形成される磁石
は或る種の応用分野には満足できるものであるが、これ
らは典型的には約63,643.5AT／mから約79,554.4AT／m
（約８から約１０メガガウスエルステッド（MGOe））の
磁気的エネルギー積（BHmax）を示し、この値は他の多
くの応用分野には不充分である。磁気的エネルギー積を
改善するために、約103,420.7AT／mから約171,376.2AT
／m（約１３から１４MGOe）の磁気的エネルギー積をも
つ磁石を形成するように異方性粒子をホットプレスする
ことは公知である。
【０００４】1988年12月20日に発行された米国特許第4,
782,367号明細書は溶融紡糸された異方性粉末が、高強
度で磁気異方性の磁石を生ずるように適宜にホットプレ
スされかつその塑性変形によって熱間加工され得ること
を開示している。磁気的に異方性であるので、そのよう
な磁石は、優れた磁気的性質、典型的には、約22,752.3
AT／m（約２８MGOe）またはそれ以上の磁気的エネルギ
ー積を示す。しかしながら、このようにして形成された
異方性磁石の欠点は、最終成形工程が塑性変形であるた
めに、異方性磁石が成形される形状は、特にボンドおよ
びホットプレスされた異方性磁石の場合に可能な非常な
変化に富む形状に比べて制限される。
【０００５】希土類−鉄−ホウ素異方性磁石の製造にお
けるもう１つの欠点は、必要とされる数種の処理工程に
時間がかかり、かつ付加された熱間加工の工程はこれら
磁石の製造コストを上昇させるということである。さら
に、磁石を熱間加工するのに必要なダイスとパンチは、
一般に製造および使用が面倒である。その結果として、
希土類−鉄−ホウ素異方性永久磁石は、典型的には製造
に費用がかかり、そして、くり返して云えば、それらの
形状は成形に必要な工具類によって制限される。
【０００６】約119,331.6AT／mから143,197.9AT／m（約
１５から１８MGOe）の磁気的エネルギー積をもつボンド
された異方性粒子からなる磁石は公知である。異方性粒
子は、上述のような熱間加工された異方性の磁石から機
械的研削、粉砕または水素デクレピテーションのような
公知の方法によって成形される。異方性粒子はついで熱
硬化樹脂または熱可塑性樹脂のような適宜の結合剤と一
緒に永久磁石を製造するようにボンドされる。しかしな
がら、このように高い磁気的エネルギー積の値を得るた
めには処理中に粒子を配向の場（alignment field）に
従属させる必要がある。その結果として、永久磁石のた
めの可能な形状は、くり返して云えば、制限を受ける。
さらに、後続の処理は一層難しく複雑になる。なぜな
ら、粒子がすでに磁化されているからであり、それら粒
子は、迷走磁性粒子（stray magnetic particles）がメ
モリーの作動に重大なダメージを与え得るコンピュータ
ー産業において特に有害である可能性がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】したがって、上述の従
来技術の永久磁石は多数の応用分野に適するとはいえ、
少なくとも119,331.6AT／m（１５MGOe）およびそれ以
上、好ましくは約159,108.8AT／m（約２０MGOe）の磁気
的エネルギー積を示す永久磁石を形成する方法を提供す
ることが望ましく、その点でこの方法は非常に変化に富
む形状をもつ永久磁石を形成できるという有利性をもち
かつその他に熱間加工工程もホットプレス中の磁気配向
も必要としない。
【０００８】本発明による希土類−鉄−ホウ素ホットプ
レス永久磁石の形成方法は、請求項１の特徴部分に限定
された技術的特徴を要旨とするものである。
【０００９】したがって、本発明の目的の１つは、少な
くとも119,331.6AT／m（１５MGOe）、好ましくは少なく
とも159,108.8AT／m（２０MGOe）以上の磁気的エネルギ
ー積を示す異方性のホットプレスされた永久磁石を、磁
石を成形するのに適用される異方性粒子のホットプレス
中の磁気配向を必要とすることなく提供することにあ
る。
【００１０】本発明の他の目的は、そのような方法を、
従来の熱間加工された異方性永久磁石において可能であ
ったよりもはるかに変化に富んだ形状をもつ実質的に異
方性の永久磁石を形成し得るものとすることにある。
【００１１】本発明のさらに他の目的は、そのようなホ
ットプレスされた異方性の永久磁石が、磁性成分とし
て、主として、ネオジムおよび／またはプラセオジム、
鉄およびホウ素をベースとする正方晶系結晶相ＲＥ2Ｔ
Ｍ14Ｂを含む組成をもつべきものとすることにある。
【００１２】本発明のさらに他の目的は、そのような永
久磁石が、場合により磁気的に等方性の粒子を添加さ
れ、磁気的に異方性の粒子を含有し、それぞれの相対的
な量が永久磁石の磁気的性質を決定するものとすること
にある。
【００１３】本発明のさらに他の目的は、そのような永
久磁石が、実質的に異方性の永久磁石を形成するように
一定量の磁気的に異方性の粒子を一緒にホットプレスす
ることによって、あるいは、少なくとも部分的に異方性
の永久磁石を成形するように一定量の異方性粒子と等方
性粒子とを一緒にホットプレスすることによって、形成
されるべきものとすることにある。
【００１４】本発明の好ましい具体例によって、これら
のかつ他の目的および効果は以下のように達成される。
【課題を解決するための手段】
【００１５】本発明によれば、異方性で、ホットプレス
された希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する方法が提
供され、そこにおいて、永久磁石は少なくとも119,331.
6AT／m（１５MGOe）好ましくは少なくとも159,108.8AT
／m（２０MGOe）の磁気的エネルギー積を示す。さら
に、本発明の磁気的エネルギー積は、異方性粒子のホッ
トプレスの間に磁場配向（magnetic field alignment
）を行うことなくかつ異方性粒子の熱間加工を行うこ
となく得られる。
【００１６】本発明の方法は、一定量の異方性の希土類
−鉄−ホウ素粒子を、必要に応じて等方性の希土類−鉄
−ホウ素粒子を添加して提供することを含み、それら粒
子はついで実質的に異方性の高磁気的エネルギー積の永
久磁石を形成するようにホットプレスされる。異方性の
ホットプレスされた永久磁石として、熱間加工された異
方性永久磁石よりはるかに変化に富む形状が可能であ
る。さらに、高磁気的エネルギー積の永久磁石が、従来
要求されたプレス中の磁気的配向処理を必要とせずに得
られるので、種々の複合磁石形状が容易に得られること
を再度付言する。本発明の永久磁石の磁気的性質と形状
は、所定の用途の特定の要求に適合するようにあつらえ
ることができる。
【００１７】一般に、本発明の磁石組成物は、原子％で
約４０〜９０％の鉄またはコバルトと鉄の混合物（Ｔ
Ｍ）ネオジムおよび／またはプラセオジムを必須成分と
して含む約１０〜４０％の希土類（ＲＥ）、および少な
くとも０.５％のホウ素を含む。好ましくは、鉄は全組
成の少なくとも４０原子％を構成し、ネオジムおよび／
またはプラセオジムは全組成の少なくとも６原子％を構
成する。同様に好ましくは、ホウ素含有量は全組成の約
０.５から約１０原子％であるが、全ホウ素含有量は所
定の用途に応じて適宜この値より高くても差し支えな
い。さらに好ましくは、鉄は非−希土類金属含有量の少
なくとも６０原子％を構成し、ネオジムおよび／または
プラセオジムは希土類含有量の少なくとも６０原子％を
構成すべきである。
【００１８】
【作用】以下に記載される本発明の実施例は重量％で示
され、上述の原子％の範囲に含まれるものであるが、種
々の、鉄、希土類、ホウ素およびコバルト成分の組成物
は上述の好ましい原子％の範囲内で大きく変化するもの
であることに注意されるべきである。
【００１９】他の金属も約１重量％までの少量は、単独
または複合で存在し得る。これらの金属には、タングス
テン、クロム、ニッケル、アルミニウム、銅、マグネシ
ウム、マンガン、ガリウム、ニオブ、バナジウム、モリ
ブデン、チタン、タンタル、ジルコニウム、炭素、錫、
およびカルシウムが含まれる。ケイ素も、酸素、窒素と
同様に典型的には少量存在し得る。
【００２０】等方性粒子は適宜の希土類−鉄−ホウ素組
成物を過急冷された最適状態にまで溶融紡糸するような
公知の方法によって形成される。好ましい組成物は、重
量で、約２６から３２％の希土類、約２から１６％のコ
バルト、約０.７〜１.１％のホウ素、残部本質的に鉄で
ある。この方法によって、形成された粒子は一般にリボ
ン形状であり、所定の粒子寸法に容易に低減し得る。
【００２１】異方性粒子は、好ましくは、従来技術にお
いて公知の方法にしたがって、上述の好ましい組成をも
つ等方性粒子をその個々の粒子を塑性変形させ、板状の
異方性粒子が生ずるようにホットプレスし熱間加工する
ことによって形成される。得られた異方性の熱間加工体
はついで公知の機械的研削、粉砕または水素デクレピテ
ーションを使って一定量の異方性粒子を形成するように
粉砕される。使用できる熱間加工体の形状は、熱間加工
方法によって容易に成形され得る直方体ブロック、円筒
のような単純な幾何的な形状であり得る。寸法的精度お
よび熱間加工体の表面仕上げは、熱間加工体は後に粒子
に粉砕されるので、本発明においてはさほど厳密ではな
い。必要な事柄は、いかなる特定の形状も寸法的精度も
必要としない高磁気的エネルギー積の熱間加工された磁
石だけである。
【００２２】本発明によれば、一定量の塑性変形され
た、磁気的に異方性の粒子をホットプレスすることによ
り、永久磁石が形成され、その磁気的エネルギー積はプ
レス中に磁場を印加することなく少なくとも119,331.6A
T／m（１５MGOe）で、好ましくは159,108.8AT／m（２０
MGOe）である。さもなければ、異方性粒子と等方性粒子
の混合体をホットプレスすると、磁気的エネルギー積が
約119,331.6AT／mから167,064.5AT／m（１５〜２１MGO
e）である永久磁石を、くり返して云えば、プレス中に
磁場を適用する必要なしに製造することができる。
【００２３】本発明の最初の好ましい具体例によれば、
一定量の異方性粒子のみをホットプレスすることによ
り、磁気的諸性質が従来技術のボンド異方性磁石だけで
なく、従来技術のボンドまたはホットプレス等方性磁石
よりはるかに優れている実質的に異方性の永久磁石を製
造することができ、それらの性質は、従来の異方性ホッ
トプレス磁石の磁気的諸性質に充分匹敵する。しかも、
本発明の異方性永久磁石が製造される形状の変化は、最
終処理工程としての熱間加工が形状の変化を著しく制限
している従来の熱間加工異方性永久磁石において可能な
形状よりはるかに大きい。
【００２４】したがって、本発明の有利な特徴は、少な
くとも119,331.6AT／m(15MGOe)、好ましくは、少なくと
も159,108.8AT／m(20MGOe)の磁気的エネルギ−積が、プ
レスまたは付加的な熱間加工中に磁石の粒子の磁気的配
向を予め必要とせずにこの方法によって製造された磁石
について得られることである。
【００２５】同様に、前述のとおり、本発明のもう一つ
の重要な特徴は、本発明の異方性ホットプレス永久磁石
がホットプレス作業によって決定される最終形状をもつ
ということである。結果として、本発明の永久磁石は従
来技術の熱間加工された異方性磁石よりもはるかに多く
の可能な形状の変形をもち、しかも、それらについてか
なりのところまで対比し得る磁気的エネルギー積が得ら
れている。
【００２６】本発明の他の目的と効果は、以下の詳細な
説明と添付図面からより良く理解されるであろう。そこ
において、
【００２７】図１は、本発明の好ましい実施例による好
ましい鉄−ネオジム−ホウ素組成物の磁気−異方性粒子
から形成されたホットプレス磁石についての減磁曲線を
示し、
【００２８】図２は、図１に示される好ましい鉄−ネオ
ジム−ホウ素組成物の磁気−異方性粒子から形成された
ホットプレス磁石についての各軸に沿った減磁曲線を示
す。
【００２９】本発明の好ましい方法は、高磁気的エネル
ギー積を得るためのプレス工程または付加的な粒子の熱
間加工の工程中に、磁気的配向を必要とせずに希土類−
鉄−ホウ素系の高磁気的エネルギ−積、異方性、プレス
永久磁石を製造するものである。この好ましい方法は、
高磁気的エネルギー積の永久磁石を成形するために、一
定量の異方性希土類−鉄−ホウ素粒子を場合により等方
性希土類−鉄−ホウ素粒子を添加してホットプレスする
工程を含む。
【００３０】本発明の鉄−希土類金属永久磁石用の好適
な組成は、適宜の遷移金属（TM）成分、適宜の希土類金
属（RE）成分およびホウ素（B）、および少添加量のコ
バルトを含み、一般に実験式ＲＥ2ＴＭ14Ｂで表され
る。前述のように、原子量％で、約４０〜９０％の鉄ま
たはコバルトと鉄の混合物、鉄は好ましくは非−希土類
金属含有量の少なくとも６０％を構成し、約１０〜４０
％のネオジムおよび／またはプラセオジムを必須成分と
して含む希土類金属、ネオジムおよび／またはプラセオ
ジムは希土類の含有量の少なくとも６０％を占め、かつ
少なくとも０.５％のホウ素からなる。好ましくは、鉄
は全組成の少なくとも４０原子％を構成し、ネオジムお
よび／またはプラセオジムは全組成の少なくとも６原子
％を構成する。ホウ素含有量は好ましくは全組成の約
０.５〜約１０原子％であるが、全ホウ素含有量は、磁
性組成物の所定の用途に応じてその値より適宜高くなっ
てもよい。タングステン、クロム、ニッケル、アルミニ
ウム、銅、マグネシウム、マンガン、ガリウム、ニオ
ブ、バナジウム、モリブデン、チタン、タンタル、ジル
コニウム、炭素、錫、およびカルシウムのような他の金
属も、約１重量％までの少量なら、単独でも複合でも存
在してよい。ケイ素、酸素および窒素も少量なら通常ど
おり存在してもよい。本発明による使用に好適な永久磁
石組成物は米国特許第4,802,931号明細書に記載される
とおりである。
【００３１】この型式の熱間加工された異方性の永久磁
石を製造するのに好適であり、かつ正方晶系のＦｅ14Ｎ
ｄ2Ｂ（またはその均等物）の結晶からなる磁性相を含
む特定の組成は、重量％で以下のとおりである：約２６
〜３２％の希土類（その中で、少なくとも約９５％のこ
の成分はネオジムで残部は本質的にプラセオジムであ
る）；約０.７〜約１.１％のホウ素；および残部鉄と或
る場合には約２〜約１６％の鉄と置換されるコバルトで
ある。
【００３２】しかしながら、本発明の処理は前に原子％
で記載したような広い群（family）の組成物に適用で
き、この群は一般に鉄−ネオジム−ホウ素組成物として
言及されることが理解されるべきである。
【００３３】一般に、この組成の永久磁石体は、均質な
溶融組成物を形成するために乾燥した、実質的に酸素を
含まないアルゴン、不活性または真空雰囲気中で誘導加
熱することによって溶融される合金インゴットから出発
して形成される。好ましくは、溶融組成物は非晶質材料
または結晶粒寸法が最大でも４００ナノメータより小さ
い微細結晶材料を生ずるようについで急速凝固せしめら
れる。そのような材料は、たとえば従来の溶融紡糸法に
よって製造し得る、従来より実質的に非晶質かまたは微
細結晶質（microcrystalline）の溶融紡糸された鉄−ネ
オジム−ホウ素リボンがついで粉末に研削される。た
だ、このリボンは本発明では直接使用することができ
る。
【００３４】この時点で磁気的に等方性である鉄−ネオ
ジム−ホウ素粒子は充分に稠密な材料を成形するように
充分な圧力と時間ホットプレスされる。従来は、これは
組成物をダイス中で適当な温度に加熱し、そしてその組
成物を実質的に充分密度が高く、平らな材料の円筒状の
プラグを成形するように上部パンチと下部パンチの間で
組成物を圧縮することによって達成される。典型的に
は、結晶粒寸法で約２０ナノメータより細かい溶融紡糸
材料がそのような高温度で１分前後加熱され、最高密度
に圧縮されるとき、生成する成形体は永久磁石である。
さらに、磁性体は幾分磁気的に異方性となる。（この磁
性体が磁化の優先方位をもつことを意味する）。もし微
粒子材料が所定時間ホットプレス温度に維持されると、
材料は約２０〜約５００ナノメータ、好ましくは約２０
〜１００ナノメータの範囲内の寸法をもつようになる。
【００３５】もしホットプレスされた成形体がついで熱
間加工されると、すなわち結晶粒を変形させるように高
温度で塑性変形されると、生ずる製品はかなりの磁気異
方性を示す。熱間加工工程は典型的にはより大きいダイ
ス中で、また高温度で行われ、その中でホットプレス成
形体は材料の円筒状プラグを形成するようにダイスでア
プセット（die-upset）される。生ずる材料の円筒状プ
ラグは硬くかつ強く、典型的には、実質的に磁性合金の
完全密度（full desity）である約７．５ｇ／ｃｍ3の密
度をもつことを特徴とする。
【００３６】もし適当に実施されれば一般には、約５０
０ナノメータ以上の結晶粒の成長を生じさせることな
く、高温加工は細かい板状体顕微鏡組織を生ずる。過度
の粒成長と保磁度の損失が生じる前に材料を冷却するの
に注意が払われる。熱間加工製品の磁化の優先方位は典
型的にはプレス方向に平行で塑性流動の方向に直角であ
る。熱間加工された製品が、アプセット比にもよるが、
約222,752.3AT／m（２８メガガウスエルステッド）また
はそれ以上の磁気的エネルギー積をもつことは珍しいこ
とではない。
【００３７】熱間加工され、ダイスでアプセットされた
成形体は磁化されておらず、磁気的に異方性でありかつ
かなりの保磁度をもつ。ダイスによるアプセットによっ
て、成形体中の結晶粒は平らにされかつプレスの方向を
横切って存在する主要な寸法（major dimension）に整
列せしめられる。結晶粒の最大寸法は典型的には５００
ナノメータ以下で、好ましくは約１００〜３００ナノメ
ーの範囲内にある。結晶粒は、鉄、ネオジムおよびホウ
素の割合が式Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂに一致している正方晶系結
晶を含む。
【００３８】成形体のホットプレスおよび熱間加工に適
用される温度はいろいろ変わり、後記の実施例に詳細に
論じられる。一般に、ホットプレスと熱間加工の処理は
同じ高温度で行われるが、このことは常に必要ではな
い。
【００３９】上記の処理工程は一般的に通常行われるも
のであるが、本発明にしたがってホットプレスされた実
質的に異方性の永久磁石を成形するには少なくとも二つ
の付加的工程が要求される。第１の工程は、熱間加工さ
れた異方性体が、一定量の磁気的に異方性の粒子を形成
するために、機械的研削、粉砕または水素デクレピテー
ションのような従来からの粉砕方法を使って微細形状に
体積縮小されることである。この方法は、前述のよう
に、板状であり長さが約５００ナノメータ以下、より好
ましくは、長さが１００〜約３００ナノメータの粒子の
結晶粒度と形状を変化させない。これらの粒子は、プレ
ス中にいかなる磁気配向も必要とせずかつ粒子の付加的
熱間加工を必要とせず、少なくとも119,331.6AT／m（１
５MGOe）の磁気的エネルギー積をもつことを特徴とす
る。
【００４０】異方性粒子は、等方性粒子について前に記
載したと同じようなホットプレス工程にしたがってホッ
トプレスされ得る。もし所望ならば、組成物内の等方性
粒子の存在がホットプレスされた成形体の磁気的性質を
わずかに低下させるので、結果として生ずる磁性体の磁
気的性質を好ましく修正するように、一定量の溶融紡糸
された等方性粒子が異方性粒子と混合される。等方性粒
子は溶融紡糸法から直接得られるかまたは等方性粒子が
焼鈍および／または粉砕された後に得られる。
【００４１】その結果磁気的エネルギー積が熱間加工さ
れた異方性磁石のそれより小さいが、実質的にボンドま
たはホットプレス異方性磁石のそれよりは大きい実質的
に異方性の高磁気的エネルギー積の永久磁石が得られ、
しかもその永久磁石はプレス中または付加的な熱間加工
工程中に磁場によるいかなる配向も必要としないもので
ある。とくに、ボンド等方性磁石は典型的には、約63,6
43.5AT／m（約８〜約１０MGOe）の磁気的エネルギー積
をもち、一方、ホットプレスされた磁気等方性磁石は典
型的には約79,554.4AT／mから約111,376.2AT／m（約１
０〜１４MGOe）の磁気的エネルギー積をもつ。さらに、
ボンド異方性磁石は、典型的には約111,372.2AT／mから
約143,197.9AT／m（約１４〜１８MGOe）の磁気的エネル
ギー積をもつ。完全に異方性粒子だけから成形された本
発明による永久磁石は、少なくとも159,108.8AT／m（２
０MGOe）あるいはそれ以上の磁気的エネルギー積をもつ
ことを特徴とする。
【００４２】本発明にしたがって成形されたホットプレ
スされた異方性の永久磁石の磁気的性質は、従来からの
ヒステリシス グラフ マグネトメータ（HGM）試験を
利用して決定された。試験用サンプルは、配向の方向に
平行な軸がHGMによって印加される場の方向に平行であ
るように置かれた。サンプルはそれぞれ飽和するまで磁
化されその後減磁された。
【００４３】第２象限の減磁プロットは、本発明の好ま
しい異方性でホットプレスされた永久磁石に対する図１
および図２［キロガウスで表した４πM対キロエルステ
ッドで表した保磁度（H）］に示される。図１は、本発
明の好ましい実施例に従って、異方性粒子のみから成形
された異方性永久磁石の磁気的性質を示す。図２は図１
の磁石の各軸に沿った磁気的性質を示す。
【００４４】試験された特定のサンプルについて下記に
詳細に説明する。
【００４５】
【実施例】
［比較実施例 １］比較のために、従来のホットプレス
された等方性永久磁石が形成されかつ試験された。この
サンプルおよび他の試験されたサンプルを形成するのに
使用された公称の組成物は、重量％で、約３０.５％の
希土類（この成分の少なくとも約９５％はネオジムであ
り、残部は本質的にプラセオジムである）、約１.０％
のホウ素、約２.５％のコバルトおよび残部は鉄であ
る。この組成物の磁気的に異方性の溶融紡糸されたリボ
ンは、上述の溶融紡糸方法の利用によって過急冷状態で
形成された。
【００４６】ホットプレスされた異方性磁石がついで成
形された。最初に、予備成形体がリボンから作られ、つ
いで予備成形体は、約７５０℃から約８００℃の温度
で、約77.22MPaから約92.6MPa（約５〜約６トンパー平
方インチ）の圧力下で、直径約１４ミリメーター、高さ
約１５.５ミリメーター、重さ約１８グラムの磁石を成
形するためにホットプレスされた。
【００４７】これらの磁石に得られる磁気的性質の平均
値は、約111,376.2AT／m（１４.０MGOe）の磁気的エネ
ルギー積（BHmax）、約０.８Ｔ（８.０キロガウス（K
G））の残留磁気（Br）および約１４.８８×１０5A／m
（１８.７キロエルステッド（KOe））の固有保磁度（Hc
i）であった。
【００４８】［実施例 ２］比較実施例１の組成と同じ
組成をもつ磁性合金が、第２の磁石を形成するのに使わ
れた。しかし、この磁性組成物は、本発明の方法にした
がった磁気異方性粉末の形態である。異方性粒子は、比
較実施例１によって成形された一定量のリボンをホット
プレスし、ついで熱間加工することによって製造され
る。ホットプレスと熱間加工の工程は約７５０℃から約
８００℃の温度で行われた。熱間加工された異方性磁石
の磁気的エネルギー積は約278,440.4AT／m（３５MGOe）
であった。
【００４９】異方性粉末はついで従来の水素デクレピテ
ーション／脱着法によって得られる。水素デクレピテー
ション工程は、約４５０℃で約１／３気圧（約３３.３
３Pa（２５０ミリトル））で行われ、一方脱着工程は約
６５０℃の温度で行われた。一定量の異方性粉末がつい
で約７３０℃の温度で、かつ約７７.２２MPa（５トンパ
ー平方インチ）の圧力下で、比較実施例１のホットプレ
ス磁石とほぼ同様の寸法をもつホットプレス異方性の永
久磁石を形成するようにホットプレスされた。磁気配向
は、下記の高磁気的エネルギー積を達成させるためにホ
ットプレス工程中に必要とはされなかった。
【００５０】このホットプレスされた異方性磁石の減磁
曲線は図１に示される。この磁石について得られる磁気
的性質の平均値は、約167,064.2AT／m（２１.０MGOe）
の磁気的エネルギー積、約０.９８T（９.８KG）の残留
磁気および約827,320AT／m（１０.４KOe）の固有保磁度
であった。
【００５１】比較実施例１のホットプレスされた等方性
磁石と比較して、残留磁気も磁気的エネルギー積も顕著
に改善されたが、保磁度は低下した。最大保磁度は或る
用途には重要であるが、他の多くの用途で要求されるの
は保磁度が充分である限り高残留磁気と磁気的エネルギ
ー積とである。当該技術分野において習熟した技術をも
つ者は、この実施例のホットプレスされた異方性磁石の
保磁度が、特に本発明の高磁気的エネルギー積と高残留
磁気が組み合わされた場合における用途に対して充分で
あることを理解しているであろう。
【００５２】図２は、実施例２にしたがって製造されか
つ図１に示されるホットプレスされた異方性磁石から切
り出された長方形のサンプルの磁気的性質を示す。この
サンプルは、プレスの方向を横切る２つの直行する軸の
方向におけると同様に実施例２のサンプルがプレスされ
る方向における磁気的性質を評価するのに使われた。
【００５３】予測されたように、プレス作業の方向にお
いて得られる磁気的性質は、HPと表示した曲線によって
すでに示されているように、実施例２のホットプレスさ
れた異方性の磁石について前に報告されたものと実質的
に同じであった。横断方向における磁気的性質の平均値
は、ＸおよびＹと表示した曲線で示されるように、約5
5,688.1AT／m（７.０MGOe）の磁気的エネルギー積、約
０.６１T（６.１KG）の残留磁気および約922,780AT／m
（１１.６KOe）の固有保磁度であった。
【００５４】このデータより、このサンプルが異方性で
ある範囲は、下記の異方性比率の公式に従って決定され
る。
【００５５】
【数１】 Ｂｒ／［（Ｂｒ）2＋（Ｂｒx）2＋（Ｂｒy）2］0.5 ここで、Ｂｒはプレスの方向における残留磁気、Ｂｒx
はプレス方向を横切る第１の方向における残留磁気、Ｂ
ｒyはプレスの方向を横切る第２の方向内でしかも第１
の方向を横切って直角となる方向における残留磁気を表
す。
【００５６】この式によれば、このサンプルについての
異方性比は０.７７であることが見いだされたが、これ
はホットプレスされた異方性磁石がほぼ７７％異方性で
あることを意味する。
【００５７】［実施例 ３］ホットプレス温度が本発明
にしたがって形成された永久磁石の磁気的性質に何らか
の影響をもつかどうかを確認するために、前述の実施例
の磁性合金が、追加の磁石を形成するために使われた。
これらの磁石は最終ホットプレス工程が約６８０℃，７
５０℃または７９０℃の温度で行われる点を除き実施例
２に記載されたと同様の方法によって異方性粉末から形
成された。この試験の結果は、下記の表に示される。
【００５８】
【表１】
【００５９】上述の事項から、本発明のホットプレスさ
れた異方性の磁石の磁気的性質は、約６８０℃と７９０
℃との間のホットプレス温度に対して実質的に同じ値で
あることが理解できる。性質は本質的にすべての温度に
対して同一である。かくて、本発明の高磁気エネルギー
積が粒子の異方性の磁気的性質に依存し、磁石を形成す
るのに使われるホットプレスのパラメータに主として依
存するものではないことが明らかであり、このことは、
異方性磁石から作られるホットプレスされた磁石につい
ての従来の知見とは逆となっている。したがって、本発
明のホットプレスされた異方性の磁石について所定の磁
気的性質をもたらす広汎なホットプレス温度範囲が存在
し、この範囲が順に本発明の磁石の大規模な製造を促進
することを示している。
【００６０】［実施例 ４］本発明にしたがって形成さ
れた永久磁石の磁気的性質が、ホットプレスに先立って
予備配向磁場を印加することによって影響され得るかど
うかを確認するために、付加的な磁石がこれまでと同じ
組成で形成された。実施例３のように、これらの磁石
は、９グラムの異方性粉末が直径約１３.７ミリメータ
ーと長さ約８ミリメーターの円筒状予備成形体を成形す
るのに使われる点を除き実施例２に記載された方法によ
って形成された。予備成形体は、最初に異方性粉末を、
約11,93×105A／m（１５KOe）の磁場強度をもつ磁場内
において配向させることによって製造された。配向され
た予備成形体はついで潤滑されかつ約７３０℃の温度と
約７７.２２MPa（５トンパー平方インチ）の圧力下でホ
ットプレスされた。
【００６１】実施例３のホットプレスされた異方性磁石
の残留磁気が約１.０２T（１０.２KG）であるのに対
し、この磁石についての残留磁気は、約１.０４T（１
０.４KG）であることが確認されたが、これは磁気配向
は本発明のホットプレスされた異方性磁石の磁気的性質
を顕著に改善しないことを示すものである。したがっ
て、本発明の効果は、異方性粒子の処理中に磁場を印加
する必要性なしに実質的に実現することができるが、こ
のことはくり返して云えば、磁場配向が異方性粒子から
形成されたボンド磁石の磁気的エネルギー積を実質的に
改善するという従来の知見に反するものである。
【００６２】［実施例 ５］再度、比較実施例１で使わ
れたと同じ組成をもつ磁性合金が付加的な磁石を形成す
るのに使われた。これらの磁石は、本発明にしたがっ
て、重量でほぼ７５％、５０％および２５％の異方性粒
子を含む磁石を生ずるように異方性粉末に対して等方性
粉末の付加分を含んでいた。上述のように、異方性粒子
は比較実施例１にしたがって形成された一定量のリボン
をホットプレスしついで熱間加工し、かつついで粒子を
水素デクレピテーションによって異方性粉末に粉砕する
ことによって製造された。
【００６３】異方性粉末はついで上記の重量％にしたが
って溶融紡糸された異方性リボンと混合された。混合物
はついで約７３０℃の温度と約７７.２２MPa（５トンパ
ー平方インチ）の圧力で比較実施例１におけると同様の
寸法をもつホットプレスされた永久磁石を形成するよう
にホットプレスされた。
【００６４】これらのホットプレスされた磁石について
得られる磁気的性質の平均値は下表に要約される。
【００６５】
【表２】
【００６６】実施例２のサンプルのように、この例にお
ける保磁率は、これらサンプルの高残留磁気と磁気的エ
ネルギー積が永久磁石を必要とする多くの利用分野で好
適なものとなる程度のものである。
【００６７】上記の事項から、ネオジム−鉄−ホウ素組
成物の等方性粒子を添加した場合としない場合の異方性
粒子から形成されたホットプレスされた永久磁石は、従
来技術にしたがって形成されたホットプレスされた等方
性永久磁石よりも高い磁気的エネルギー積を示すことが
看取される。実施例２および３の磁石は異方性粒子のみ
で形成される。これらの例における異方性粒子は熱間加
工された異方性磁石はおおよそ約397,772AT／m（５０MG
Oe）の磁気的エネルギー積に対するポテンシアルをもつ
にもかかわらず、磁気的エネルギー積が約278,440.4AT
／m（３５MGOe）をもつ熱間加工された異方性磁石から
作られた。したがって、約198,886AT／m（２５MGOe）と
約238,663.2AT／m（３０MGOe）の間の磁気的エネルギー
積が本発明の方法によって製造されたホットプレスされ
た異方性粒子について実現されていることが予測でき
る。くり返して述べれば、そのような結果は使用される
プレス温度に比較的影響を受けないことが予測される。
【００６８】好ましい組成物は、必須成分として鉄、ネ
オジムおよび／またはプラセオジム、およびホウ素を含
み、コバルトの存在は任意である。この組成物は等方性
および異方性粒子が、希土類に富む粒界で少なくとも１
つの付加相を磁気相ＲＥ2ＴＭ14Ｂを一緒に含む場合に
は、同様に他の少量成分、例えばタングステン、クロ
ム、ニッケル、アルミニウム、銅、マグネシウム、マン
ガン、ガリウム、ニオブ、バナジウム、モリブデン、チ
タン、タンタル、ジルコニウム、炭素、錫、カルシウ
ム、シリコン、酸素、窒素を含むことができる。主要な
磁性相において、ＴＭは少なくとも６０原子％の鉄であ
り、ＲＥは好ましくは少なくとも６０原子％のネオジム
および／またはプラセオジムである。
【００６９】本発明の特に有利な特徴は、高磁気的エネ
ルギー積の異方性ホットプレス永久磁石がホットプレス
中にいかなる磁気的配向も必要とせず、かつこのような
高磁気的エネルギー積を得るのに従来必要とされてきた
通常の熱間加工を必要としないことである。これらはこ
のような形式の磁石の処理を過度に複雑にし、その結果
として磁性体の形状を制限してきたものである。これら
の事柄は、本発明の特別に有利な特徴である。本発明の
好ましい具体例に従って形成された実施例２、３のサン
プルは、一定量の異方性粒子のみのホットプレスが実質
的に異方性の組成物を形成し、その磁気的性質は従来技
術のボンドおよびホットプレス等方性磁石またはボンド
異方性磁石よりも優れていることを示している。
【００７０】実施例３、４において試験されたサンプル
の結果は、本発明のホットプレス異方性磁石は比較的広
いホットプレス温度範囲内でかつホットプレスに先立っ
て異方性粒子のいかなる予備的配向も必要とせずに形成
できることを示している。このことは、異方性粒子の板
状の塑性変形形状が生成する磁石の高い磁気的エネルギ
ー積をもたらしかつホットプレス作業中に悪化させない
ことを示しているように見える。結果として、ほぼ最適
な磁気的性質が、大規模な生産に適用できる比較的複雑
でない処理によって達成し得る。
【００７１】実施例５のサンプルは等方性と異方性の粒
子の混合物のホットプレスが、磁気的性質が従来技術の
ボンドまたはホットプレス等方性磁石よりも優れている
磁石組成をもたらすことを示している。
【００７２】さらに、永久磁石がホットプレス作業によ
ってその最終的な形状が決定されるということは本発明
の真に有利な特徴である。結果として、本発明の実質的
に異方性の永久磁石は従来技術の熱間加工された異方性
磁石よりはるかに変化に富んだ可能な形状をもつ。ホッ
トプレスされた永久磁石が製造され得る形状の変化は、
熱間加工処理が製造され得る形状の種類を制限する熱間
加工された異方性磁石において得られる変化よりもはる
かに大きい。
【００７３】したがって、本発明は好ましい具体例によ
って説明してきたが、当該技術分野おいて技術に習熟し
た者によって他の態様が採用され得ることは明かであ
る。たとえば、磁性粒子の組成は、好ましい重量と原子
％の範囲内で、上述の他の成分の存在または不存在のも
とに、変更でき、また、異種のおよび／または付加的な
処理工程を等方性および異方性粒子を製造するのに使用
できる。したがって、本発明の範囲は、上掲の特許請求
の範囲によってのみ限定されるべきである。
【００７４】本願が優先権を主張した米国特許出願第97
9,030号明細書における開示、および本願に添付した要
約書中の開示は参照によって本願明細書に合体する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の好ましい実施例による鉄−ネオジム−
ホウ素組成物の磁気−異方性粒子から形成されたホット
プレス磁石についての減磁曲線を示す。
【図２】図１に示される鉄−ネオジム−ホウ素組成物の
磁気−異方性粒子から形成されたホットプレス磁石につ
いての各軸に沿った減磁曲線を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 41/02 Ｇ (72)発明者 ジョン・ジョゼフ・クロウエツト アメリカ合衆国 インデイアナ州 46060、 ノーブルスビル アムハースト サークル 206

Claims (12)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプレ
    スされた希土類−鉄−ホウ素合金永久磁石を形成する方
    法であって、該合金は、微細な板状の顕微鏡組織をもつ
    熱間加工体を生ずるようにホットプレスおよび熱間加工
    の工程が施されるものであり、該方法は、さらに、板状
    構造をもつ磁気異方性の一定量の希土類−鉄−ホウ素合
    金粒子を生ずるように上記熱間加工体を粉砕する工程、
    および、ついで、ホットプレスされ、少なくとも119,33
    1.6AT／m（１５MGOe）の磁気的エネルギ−積をもつ磁気
    的に異方性の希土類−鉄−ホウ素合金磁石を生ずるよう
    に上記定量の磁気的に異方性の希土類−鉄−ホウ素合金
    粒子を互いにホットプレスする工程からなることを特徴
    とし、ホットプレスの工程は、ホットプレスされ磁気的
    に異方性である希土類−鉄−ホウ素合金の磁気的異方性
    と磁気的エネルギ−積とに実質的な影響を与えることな
    く磁気的な配向の場（Magnetic alignmentfield）の非
    存在下で行い得るものであり、上記ホットプレスされた
    希土類−鉄−ホウ素合金永久磁石は板状の結晶粒から形
    成された組織をもちかつ磁気的な異方性と実質的に同種
    の組成をもつホットプレスされた磁気的に等方性の磁石
    の磁気的エネルギ−積より大きくかつ上記熱間加工体の
    磁気的エネルギ−積より小さい磁気的エネルギ−積を示
    すものである。
  2. 【請求項２】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプレ
    スされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する請求項
    １記載の方法であって、磁気的に異方性の希土類−鉄−
    ホウ素合金粒子が、重量で、約２６〜３２％の希土類、
    必要により、約２〜約１６％のコバルト、および約０.
    ７〜１.１％のホウ素を含み、残部本質的に鉄である組
    成物から形成されることを特徴とする。
  3. 【請求項３】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプレ
    スされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する請求項
    １記載の方法であって、磁気的に異方性の希土類−鉄−
    ホウ素合金粒子が、５００ナノメタ−を超えない粒子寸
    法をもつことを特徴とする。
  4. 【請求項４】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプレ
    スされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する請求項
    １記載の方法であって、磁気的に等方性の希土類−鉄−
    ホウ素合金粒子が、ホットプレス工程に先立って、磁気
    的に異方性の希土類−鉄−ホウ素合金粒子と混合され、
    それによって均一な混合体を得ることを特徴とする。
  5. 【請求項５】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプレ
    スされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する請求項
    ４記載の方法であって、磁気的に等方性の希土類−鉄−
    ホウ素合金粒子が、重量で、約２６〜３２％の希土類、
    必要により約２〜約１６％のコバルト、および約０.７
    〜１.１％のホウ素を含み、残部本質的に鉄である組成
    物から形成されることを特徴とする。
  6. 【請求項６】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプレ
    スされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する請求項
    １記載の方法であって、磁気的に異方性の希土類−鉄−
    ホウ素合金粒子が、一定量の磁気的に等方性の希土類−
    鉄−ホウ素合金粒子を製造し、その一定量の磁気的に等
    方性の希土類−鉄−ホウ素合金粒子を磁気に等方性の磁
    性体を形成するようにホットプレスし、磁気的に等方性
    の磁性体をその結晶粒を塑性変形するように熱間加工
    し、それによって前記熱間加工体を形成し、ついで熱間
    加工体をそこから磁気的異方性の希土類−鉄−ホウ素合
    金粒子を形成するように粉砕することからなる方法に従
    って形成されることを特徴とする。
  7. 【請求項７】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプレ
    スされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する請求項
    ６記載の方法であって、磁気的に異方性の希土類−鉄−
    ホウ素合金粒子が水素デクレピテ−ションおよび脱着法
    によって形成されることを特徴とする。
  8. 【請求項８】 重量で、約２６〜３２％の希土類、その
    うちの少なくとも９０％はネオジムであり、必要により
    約２〜約１６％のコバルト、および約０.７〜１.１％の
    ホウ素を含み、残部本質的に鉄である希土類−鉄−ホウ
    素合金からホットプレスされた希土類−鉄−ホウ素永久
    磁石を形成する方法であって、該方法は、過急冷された
    リボンを形成するように上記希土類−鉄−ホウ素合金を
    溶融紡糸し、そのリボンから磁気的に等方性の希土類−
    鉄−ホウ素合金粒子を形成し、磁気的等方性体を形成す
    るように磁気的に等方性の希土類−鉄−ホウ素合金粒子
    をホットプレスし、かつ、磁気的等方性体をその微細組
    織を塑性変形させるために熱間加工し、それによって磁
    気的異方性体を形成することからなり、該方法は、さら
    に、磁気的に異方性の希土類−鉄−ホウ素合金粒子を生
    ずるように、磁気的異方性体を粉砕する工程、および、
    少なくとも119,331.6AT／m（１５MGOe）の磁気的エネル
    ギ−積をもつホットプレスされた希土類−鉄−ホウ素合
    金の永久磁石を形成するように、磁気的配向の場の非存
    在下で磁気的に異方性の希土類−鉄−ホウ素合金粒子を
    互いにホットプレスする工程を含むことを特徴とする。
  9. 【請求項９】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプレ
    スされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する請求項
    ８記載の方法であって、磁気的に異方性希土類−鉄−ホ
    ウ素合金粒子が水素デクレピテ−ション法によって形成
    されることを特徴とする。
  10. 【請求項１０】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプ
    レスされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する請求
    項８記載の方法であって、磁気的に異方性の希土類−鉄
    −ホウ素合金粒子が、５００ナノメタ−を超えない粒子
    寸法をもつことを特徴とする。
  11. 【請求項１１】 希土類−鉄−ホウ素合金からホットプ
    レスされた希土類−鉄−ホウ素永久磁石を形成する請求
    項８記載の方法であって、ホットプレスされた希土類−
    鉄−ホウ素合金永久磁石の材料がさらにタングステン、
    クロム、ニッケル、アルミニウム、銅、マグネシウム、
    マンガン、ガリウム、ニオブ、バナジウム、モリブデ
    ン、チタン、タンタル、ジルコニウム、炭素、錫，カル
    シウム、エイ素、酸素および窒素化ら成る群から選ばれ
    た１種またはそれ以上の少量の添加物を含むことを特徴
    とする。
  12. 【請求項１２】 重量で、約２６〜３２％の希土類、そ
    のうちの少なくとも９０％はネオジムであり、必要によ
    り約２〜約１６％のコバルト、および約０.７〜１.１％
    のホウ素、残部本質的に鉄からなるホットプレスされた
    磁気的に異方性の希土類−鉄−ホウ素合金永久磁石であ
    って、該永久磁石は、塑性変形された結晶粒をもち、本
    質的に板状の組織をもつことを特徴とし、かつそれが少
    なくとも119,331.6AT／m（１５メガガウスエルステッ
    ド）の磁気的エネルギ−積を示すことを特徴とする。
JP5312854A 1992-11-20 1993-11-19 異方性粉末から形成されたホットプレス磁石 Pending JPH07307211A (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/979,030 US5352301A (en) 1992-11-20 1992-11-20 Hot pressed magnets formed from anisotropic powders
US979030 1992-11-20

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH07307211A true JPH07307211A (ja) 1995-11-21

Family

ID=25526624

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP5312854A Pending JPH07307211A (ja) 1992-11-20 1993-11-19 異方性粉末から形成されたホットプレス磁石

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5352301A (ja)
EP (1) EP0599365A1 (ja)
JP (1) JPH07307211A (ja)
CN (1) CN1061162C (ja)
CA (1) CA2098553A1 (ja)
SG (1) SG46630A1 (ja)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101894646A (zh) * 2010-07-14 2010-11-24 麦格昆磁（天津）有限公司 高性能的各向异性磁性材料及其制备方法
CN105632749A (zh) * 2015-12-29 2016-06-01 江苏大学 一种高性能各向异性纳米复合磁体的制备方法
JP2016201478A (ja) * 2015-04-10 2016-12-01 住友電気工業株式会社 希土類磁石素材、及び希土類磁石素材の製造方法
JP2018056525A (ja) * 2016-09-30 2018-04-05 ミネベアミツミ株式会社 希土類鉄系永久磁石の製造方法

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2944492B2 (ja) * 1995-11-10 1999-09-06 国際電気株式会社 マッチドフィルタ装置
US5849109A (en) * 1997-03-10 1998-12-15 Mitsubishi Materials Corporation Methods of producing rare earth alloy magnet powder with superior magnetic anisotropy
JP2006521902A (ja) * 2003-03-31 2006-09-28 ライポソニックス， インコーポレイテッド 渦型トランスデューサー
US20050062572A1 (en) * 2003-09-22 2005-03-24 General Electric Company Permanent magnet alloy for medical imaging system and method of making
US20050193451A1 (en) * 2003-12-30 2005-09-01 Liposonix, Inc. Articulating arm for medical procedures
US20050154309A1 (en) * 2003-12-30 2005-07-14 Liposonix, Inc. Medical device inline degasser
US20050154308A1 (en) 2003-12-30 2005-07-14 Liposonix, Inc. Disposable transducer seal
US7857773B2 (en) * 2003-12-30 2010-12-28 Medicis Technologies Corporation Apparatus and methods for the destruction of adipose tissue
US8337407B2 (en) * 2003-12-30 2012-12-25 Liposonix, Inc. Articulating arm for medical procedures
US7695437B2 (en) * 2003-12-30 2010-04-13 Medicis Technologies Corporation Ultrasound therapy head with movement control
KR20060113930A (ko) * 2003-12-30 2006-11-03 리포소닉스 인코포레이티드 지방 조직의 파괴를 위한 시스템 및 장치
CN100395163C (zh) * 2004-05-28 2008-06-18 上海宝钢国际经济贸易有限公司 热压铁块粉的堆放方法
US7208684B2 (en) * 2004-07-30 2007-04-24 Ulectra Corporation Insulated, high voltage power cable for use with low power signal conductors in conduit
US6998538B1 (en) * 2004-07-30 2006-02-14 Ulectra Corporation Integrated power and data insulated electrical cable having a metallic outer jacket
US20060122509A1 (en) * 2004-11-24 2006-06-08 Liposonix, Inc. System and methods for destroying adipose tissue
US8142200B2 (en) 2007-03-26 2012-03-27 Liposonix, Inc. Slip ring spacer and method for its use
JP5300871B2 (ja) * 2008-02-01 2013-09-25 ライポソニックス， インコーポレイテッド 超音波システムを伴う使用のための治療ヘッド
US9272332B2 (en) * 2011-09-29 2016-03-01 GM Global Technology Operations LLC Near net shape manufacturing of rare earth permanent magnets
CN103123862B (zh) * 2011-11-21 2015-09-09 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 提高热压/热变形辐射取向钕铁硼永磁环性能及其轴向均匀性的方法
CN103123843B (zh) * 2011-11-21 2015-10-07 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 一种细晶粒各向异性致密化钕铁硼永磁体的制备方法
CN105161240A (zh) * 2015-10-13 2015-12-16 南通长江电器实业有限公司 一种高性能稀土永磁材料
US10851446B2 (en) * 2016-03-31 2020-12-01 Iowa State University Research Foundation, Inc. Solid state grain alignment of permanent magnets in near-final shape
JP6865857B2 (ja) * 2017-05-19 2021-04-28 ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツングＲｏｂｅｒｔ Ｂｏｓｃｈ Ｇｍｂｈ 熱間加工磁石、および前記熱間加工磁石の製造方法
CN112397301A (zh) * 2020-11-20 2021-02-23 烟台首钢磁性材料股份有限公司 高稀土含量烧结钕铁硼磁体的制备方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02285605A (ja) * 1989-04-26 1990-11-22 Hitachi Metals Ltd 永久磁石の製造方法
JPH03146608A (ja) * 1989-10-31 1991-06-21 Mitsubishi Materials Corp 磁気的異方性に優れた希土類磁石合金粉末の製造法
JPH0411703A (ja) * 1990-04-28 1992-01-16 Nippon Steel Corp 希土類磁石の製造方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3379131D1 (en) * 1982-09-03 1989-03-09 Gen Motors Corp Re-tm-b alloys, method for their production and permanent magnets containing such alloys
US4792367A (en) * 1983-08-04 1988-12-20 General Motors Corporation Iron-rare earth-boron permanent
JP2530641B2 (ja) * 1986-03-20 1996-09-04 日立金属株式会社 磁気異方性ボンド磁石、それに用いる磁粉及びその製造方法
US4983232A (en) * 1987-01-06 1991-01-08 Hitachi Metals, Ltd. Anisotropic magnetic powder and magnet thereof and method of producing same
US4842656A (en) * 1987-06-12 1989-06-27 General Motors Corporation Anisotropic neodymium-iron-boron powder with high coercivity
JPH01161802A (ja) * 1987-12-18 1989-06-26 Seiko Epson Corp 永久磁石の製造法
US5026438A (en) * 1988-07-14 1991-06-25 General Motors Corporation Method of making self-aligning anisotropic powder for magnets
US5143560A (en) * 1990-04-20 1992-09-01 Hitachi Metals, Inc., Ltd. Method for forming Fe-B-R-T alloy powder by hydrogen decrepitation of die-upset billets
CA2079223A1 (en) * 1991-01-28 1992-07-29 Mitsubishi Materials Corporation Anisotropic rare earth-fe-b system and rare earth-fe-co-b system magnet
JP3196224B2 (ja) * 1991-02-01 2001-08-06 三菱マテリアル株式会社 希土類−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系異方性磁石
US5178692A (en) * 1992-01-13 1993-01-12 General Motors Corporation Anisotropic neodymium-iron-boron powder with high coercivity and method for forming same

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02285605A (ja) * 1989-04-26 1990-11-22 Hitachi Metals Ltd 永久磁石の製造方法
JPH03146608A (ja) * 1989-10-31 1991-06-21 Mitsubishi Materials Corp 磁気的異方性に優れた希土類磁石合金粉末の製造法
JPH0411703A (ja) * 1990-04-28 1992-01-16 Nippon Steel Corp 希土類磁石の製造方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101894646A (zh) * 2010-07-14 2010-11-24 麦格昆磁（天津）有限公司 高性能的各向异性磁性材料及其制备方法
JP2016201478A (ja) * 2015-04-10 2016-12-01 住友電気工業株式会社 希土類磁石素材、及び希土類磁石素材の製造方法
CN105632749A (zh) * 2015-12-29 2016-06-01 江苏大学 一种高性能各向异性纳米复合磁体的制备方法
JP2018056525A (ja) * 2016-09-30 2018-04-05 ミネベアミツミ株式会社 希土類鉄系永久磁石の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN1061162C (zh) 2001-01-24
EP0599365A1 (en) 1994-06-01
SG46630A1 (en) 1998-02-20
US5352301A (en) 1994-10-04
CA2098553A1 (en) 1994-05-21
CN1089386A (zh) 1994-07-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH07307211A (ja) 異方性粉末から形成されたホットプレス磁石
US4921553A (en) Magnetically anisotropic bond magnet, magnetic powder for the magnet and manufacturing method of the powder
KR101345496B1 (ko) 자석용 분말, 분말 성형체, 희토류-철-붕소계 합금재, 자석용 분말의 제조 방법, 및 희토류-철-붕소계 합금재의 제조 방법
JP2596835B2 (ja) 希土類系異方性粉末および希土類系異方性磁石
CN103180917A (zh) 稀土-铁-氮系合金材料及其制备方法、稀土-铁系合金材料及其制备方法
WO1988006797A1 (fr) Aimant a base de fer-elements de terres rares et procede de production
US5536334A (en) Permanent magnet and a manufacturing method thereof
JP2731150B2 (ja) 磁気異方性ボンド磁石、それに用いる磁気異方性磁粉およびその製造方法、ならびに磁気異方性圧粉磁石
JP2576672B2 (ja) 磁気的異方性および耐食性に優れた希土類ーＦｅーＣｏーＢ系永久磁石粉末およびボンド磁石
JPH1092617A (ja) 永久磁石及びその製造方法
US5433795A (en) Fabrication of permanent magnets without loss in magnetic properties
JPS63178505A (ja) 異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石
KR900006533B1 (ko) 이방성 자성분말과 이의 자석 및 이의 제조방법
JPH07176418A (ja) 高性能のホットプレス済み磁石
JPH023201A (ja) 永久磁石
JPH05152119A (ja) 熱間加工した希土類元素−鉄−炭素磁石
JPH023210A (ja) 永久磁石
JPH01175207A (ja) 永久磁石の製造方法
JP3101800B2 (ja) 異方性焼結永久磁石の製造方法
JPH04134806A (ja) 永久磁石の製造方法
JPS63211705A (ja) 異方性永久磁石及びその製造方法
JPH023208A (ja) 永久磁石
JPS63209107A (ja) ボンド磁石用磁粉の製造方法
JPS63196014A (ja) 磁気異方性磁石及びその製造方法
JPH02285605A (ja) 永久磁石の製造方法