JPH01215928A - 高強度高靭性亜鉛めっき鋼線の製造法 - Google Patents
高強度高靭性亜鉛めっき鋼線の製造法Info
- Publication number
- JPH01215928A JPH01215928A JP4087688A JP4087688A JPH01215928A JP H01215928 A JPH01215928 A JP H01215928A JP 4087688 A JP4087688 A JP 4087688A JP 4087688 A JP4087688 A JP 4087688A JP H01215928 A JPH01215928 A JP H01215928A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel wire
- bluing
- wire
- galvanized steel
- cracking
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、橋梁ケーブル用、送電線の補強用（／Ｉｃ
５Ｒ用）、あるいは海底光フアイバーケーブル補強用の
ワイヤー等に使用される高張力の亜鉛メツキ鋼線に関す
るものである。
５Ｒ用）、あるいは海底光フアイバーケーブル補強用の
ワイヤー等に使用される高張力の亜鉛メツキ鋼線に関す
るものである。
（従来の技術）
橋梁用のワイヤー等の亜鉛めっき鋼線においても、軽量
化あるいは工事期間の短縮のために、鋼線の高張力化に
対するニーズが高まっている。
化あるいは工事期間の短縮のために、鋼線の高張力化に
対するニーズが高まっている。
このような要請に応えるために、多数の研究が精力的に
展開された結果、亜鉛めっき網線の高張力化を図る上で
の最大の課題は、鋼線の延性、特に延性の評価法の一つ
である捻回試験において鋼線の長平方向に生ずる割れの
発生を抑制する技術を確立することであることが分かっ
てきた。
展開された結果、亜鉛めっき網線の高張力化を図る上で
の最大の課題は、鋼線の延性、特に延性の評価法の一つ
である捻回試験において鋼線の長平方向に生ずる割れの
発生を抑制する技術を確立することであることが分かっ
てきた。
これに対し、旧ＲＥ ＪＯＵＲＮＡＬ ＩＮＴＥＲＮＡ
ＴＯＮＡＬのＶＯＬＵＭＥ１６１９８３年陽４のページ
５０には、鋼線を構成するパーライト組織のセメンタイ
トラメラ間隔を適正な大きさに制御することによって亜
鉛めっき鋼線の捻回試験における長手力向割れを抑制で
きることが記載されている。
ＴＯＮＡＬのＶＯＬＵＭＥ１６１９８３年陽４のページ
５０には、鋼線を構成するパーライト組織のセメンタイ
トラメラ間隔を適正な大きさに制御することによって亜
鉛めっき鋼線の捻回試験における長手力向割れを抑制で
きることが記載されている。
また、特公昭６０−２６８０５と特公昭６０−２６８０
６には、亜鉛めっき鋼線を対象とするものではないが、
伸線後あるいは伸線中の鋼線に特定条件の矯直加工を施
すことによって、その後２００℃から４００℃でブルー
イングされる鋼線の捻回試験における長手力向割れを抑
制できることが記載されている。
６には、亜鉛めっき鋼線を対象とするものではないが、
伸線後あるいは伸線中の鋼線に特定条件の矯直加工を施
すことによって、その後２００℃から４００℃でブルー
イングされる鋼線の捻回試験における長手力向割れを抑
制できることが記載されている。
しかしながら、本発明者らの研究によればこれらの技術
をもってしても超高張力の亜鉛めっき鋼線、例えば線径
７龍で引張強度１７０ ｋｇｆ／＋ｍ２以上、５酊で１
９０ｋｇｆ／龍２以上、３ＩＩ１１で２１０ｋｇｆ／ｍ
ｍ”以上の亜鉛めっき鋼線の捻回試験において長手方向
割れの発生を抑制することはできない。
をもってしても超高張力の亜鉛めっき鋼線、例えば線径
７龍で引張強度１７０ ｋｇｆ／＋ｍ２以上、５酊で１
９０ｋｇｆ／龍２以上、３ＩＩ１１で２１０ｋｇｆ／ｍ
ｍ”以上の亜鉛めっき鋼線の捻回試験において長手方向
割れの発生を抑制することはできない。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、橋梁用、送電線の補強用あるいは海底光フア
イバーケーブル補強用ワイヤー等に使用される高張力の
亜鉛めっき鋼線の延性、特に捻回試験において長手方向
に生ずる割れの発生を抑制する技術を確立することを目
的になされたものである。
イバーケーブル補強用ワイヤー等に使用される高張力の
亜鉛めっき鋼線の延性、特に捻回試験において長手方向
に生ずる割れの発生を抑制する技術を確立することを目
的になされたものである。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、亜鉛めっき鋼線の捻回試験における長手
方向の割れの発生を防止する技術について研究を進めた
結果、伸線された鋼線をめっきする前にブルーイング処
理することが割れの発生を抑えるために極めて効果的で
あることを見い出した。
方向の割れの発生を防止する技術について研究を進めた
結果、伸線された鋼線をめっきする前にブルーイング処
理することが割れの発生を抑えるために極めて効果的で
あることを見い出した。
そこで本発明者らは、引き続いて割れの発生を抑制する
だめのブルーイング条件について定量的な検討を重ねた
。
だめのブルーイング条件について定量的な検討を重ねた
。
第１図は、伸ｗＡ後１９３ ｋｇｆ／鶴２．２０７ ｋ
ｇｆ／ｍ１１２および２３１ｋｇｆ／Ｔｌ１ｍ２の強度
を有する線径５ｍｌの鋼線を、温度を３５０℃から５０
０℃、時間を１０秒から１０分の範囲に変えてブルーイ
ング処理した後溶融亜鉛めっきし、ブルーイング条件が
捻回特性に及ぼす効果を調べた結果である。○印はＬ９
３ｋｇｆ／龍２、Δ印は２０７ｋｇｆ／龍２、目印は２
３１ ｋｇｆ／１ａｘ２の鋼線の結果で、口印は割れの
発生率が１０％以下、黒印は割れの発生率が１０％超で
あることを示す。また、図中に示した数字は各ブルーイ
ング条件におけるＴ （２０＋Ｉｏｇ ｔ）の値を示す
。
ｇｆ／ｍ１１２および２３１ｋｇｆ／Ｔｌ１ｍ２の強度
を有する線径５ｍｌの鋼線を、温度を３５０℃から５０
０℃、時間を１０秒から１０分の範囲に変えてブルーイ
ング処理した後溶融亜鉛めっきし、ブルーイング条件が
捻回特性に及ぼす効果を調べた結果である。○印はＬ９
３ｋｇｆ／龍２、Δ印は２０７ｋｇｆ／龍２、目印は２
３１ ｋｇｆ／１ａｘ２の鋼線の結果で、口印は割れの
発生率が１０％以下、黒印は割れの発生率が１０％超で
あることを示す。また、図中に示した数字は各ブルーイ
ング条件におけるＴ （２０＋Ｉｏｇ ｔ）の値を示す
。
４３０°Ｃ以上の温度において、ブルーイング温度Ｔと
ブルーイング時間ｔが、 第１式 ％式％（１） を満たす場合にのみ、捻回試験において長手方向に生ず
る割れの発生が顕著に抑制されることが分かる。ここで
、Ｔは絶対温度で示される温度、ｔは時間で示されるブ
ルーイング時間である。
ブルーイング時間ｔが、 第１式 ％式％（１） を満たす場合にのみ、捻回試験において長手方向に生ず
る割れの発生が顕著に抑制されることが分かる。ここで
、Ｔは絶対温度で示される温度、ｔは時間で示されるブ
ルーイング時間である。
本発明者らは、さらに鋼線の強度を１６３ｋｇｆ／１１
１２から３２６ ｋｇｆ／龍２、鋼線の線径を０．８宵
璽から１０ｍｍまで広い範囲に変えて、捻回試験におけ
る割れの発生に及ばずブルーイング条件の効果を検討し
た。その結果、４３０℃以上の温度において、ブルーイ
ング温度とブルーイング時間が第１式の条件を満たずよ
うにブルーイングされた場合には、すべての鋼線におい
て割れが著しく抑制されることを見い出し、高張力亜鉛
メツキ鋼線の捻回試験での長手方向割れの抑制に対する
このブルーイング処理の有効性を確認した。
１２から３２６ ｋｇｆ／龍２、鋼線の線径を０．８宵
璽から１０ｍｍまで広い範囲に変えて、捻回試験におけ
る割れの発生に及ばずブルーイング条件の効果を検討し
た。その結果、４３０℃以上の温度において、ブルーイ
ング温度とブルーイング時間が第１式の条件を満たずよ
うにブルーイングされた場合には、すべての鋼線におい
て割れが著しく抑制されることを見い出し、高張力亜鉛
メツキ鋼線の捻回試験での長手方向割れの抑制に対する
このブルーイング処理の有効性を確認した。
なお、従来から伸線後の鋼線を溶融鉛浴に浸漬して潤滑
皮膜を除去する作業が亜鉛めっきの前に行われている。
皮膜を除去する作業が亜鉛めっきの前に行われている。
しかしながらこれは、あくまでも潤滑皮膜の除去を目的
としているので、４００°Ｃの鉛浴に１０秒程度浸漬さ
れるだけである。すなわち、この作業は本発明のブルー
イングとは全く目的を異にするものであり、また、４０
０℃に１０秒程度保持されても捻回試験での割れの発生
には全く効果がないことは上に述べた通りである。
としているので、４００°Ｃの鉛浴に１０秒程度浸漬さ
れるだけである。すなわち、この作業は本発明のブルー
イングとは全く目的を異にするものであり、また、４０
０℃に１０秒程度保持されても捻回試験での割れの発生
には全く効果がないことは上に述べた通りである。
この発明は、亜鉛めっき鋼線として使用される高炭素鋼
の伸線された鋼線に適用されるもので、鋼線の組成は特
に規定しないが、この処理が亜鉛めっき鋼線の強度とし
て、線径７龍で１７０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、５１ｍで１
９０ ｋｇｆ／ｍｓ２以上、３鶴で２１０ ｋｇｆ／＋
ｍ２以上で効果が大きいことから、鋼線の組成としてＣ
：０．７５％〜１．０％、Ｓｉ：０．６％〜２．０％、
Ｍｎ ： ０．３％〜１．５％、を含有し、その他強化
元素としてＣｒ：１％以下、Ｍｏ ： ０．２％以下、
Ｖ ： ０．３％以下、Ｎｉ：１％以下の１種または２
種以上を含有し、更に細粒化元素としてＡβ：０．１％
以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ ： ０．１％以下の
１種または２種以上を含有することが望ましい。
の伸線された鋼線に適用されるもので、鋼線の組成は特
に規定しないが、この処理が亜鉛めっき鋼線の強度とし
て、線径７龍で１７０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、５１ｍで１
９０ ｋｇｆ／ｍｓ２以上、３鶴で２１０ ｋｇｆ／＋
ｍ２以上で効果が大きいことから、鋼線の組成としてＣ
：０．７５％〜１．０％、Ｓｉ：０．６％〜２．０％、
Ｍｎ ： ０．３％〜１．５％、を含有し、その他強化
元素としてＣｒ：１％以下、Ｍｏ ： ０．２％以下、
Ｖ ： ０．３％以下、Ｎｉ：１％以下の１種または２
種以上を含有し、更に細粒化元素としてＡβ：０．１％
以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ ： ０．１％以下の
１種または２種以上を含有することが望ましい。
これは次のような理由によるものである。すなわち、Ｃ
，Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｎｉの添
加範囲が上に示した量より少ない場合には、伸線前の鋼
線の強度が低いので鋼線強度を高くするためには伸線加
工度を大きくすることが必要になる。ところが、伸線加
工度が大きくなると、引張り試験での延性が低下する。
，Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｎｉの添
加範囲が上に示した量より少ない場合には、伸線前の鋼
線の強度が低いので鋼線強度を高くするためには伸線加
工度を大きくすることが必要になる。ところが、伸線加
工度が大きくなると、引張り試験での延性が低下する。
また、これらの元素の添加範囲が上に示した上限値を越
えると、鋼線の延性に有害な組織、例えば初析セメンタ
イトが現れ同しく引張り試験での延性が低下する。更に
八β、 Ｎｂ。
えると、鋼線の延性に有害な組織、例えば初析セメンタ
イトが現れ同しく引張り試験での延性が低下する。更に
八β、 Ｎｂ。
Ｔ１の添加範囲が上に示した量を越える場合にはこれら
の元素の炭窒化物が増えて延性が低下するためである。
の元素の炭窒化物が増えて延性が低下するためである。
以下に実施例を示して本発明を更に詳しく説明する。
（実施例１）
Ｃ：０．８０％、Ｓｉ：０．９３％、Ｍｎ：０．４３％
、Ｃｒ ： ０．３２％、八β： ０．０３６％を含有
し、伸線後２１９ ｋｇｆ／ｍ２の強度を有する線径５
鶴の鋼線に、ブルーイング処理を行い、さらにその後４
５０℃の溶融亜鉛にｆｉＩ線を３０秒浸漬して亜鉛めっ
きした。この鋼線を捻回試験し、割れの発生とブルーイ
ング温度、時間の関係を調べ、第１表に結果を示した。
、Ｃｒ ： ０．３２％、八β： ０．０３６％を含有
し、伸線後２１９ ｋｇｆ／ｍ２の強度を有する線径５
鶴の鋼線に、ブルーイング処理を行い、さらにその後４
５０℃の溶融亜鉛にｆｉＩ線を３０秒浸漬して亜鉛めっ
きした。この鋼線を捻回試験し、割れの発生とブルーイ
ング温度、時間の関係を調べ、第１表に結果を示した。
ブルーイング温度が４３０℃未満の場合には、ブルーイ
ング温度とブルーイング時間の関係Ｔ （２０＋ｌｏｇ
ｔ）の値が１２７００を越えても、また温度が４３０℃
以上でもＴ（２０＋βｏｇｔ）の値が１２７００未満の
場合には、割れの発生が抑制できないのに反して、４３
０℃以上の温度で且つ、ブルーイング温度と時間がＴ
（２０＋ｌｏｇ ｔ）≧１２７００を満足するようにブ
ルーイングされた場合には、割れが抑制されることが示
されている。
ング温度とブルーイング時間の関係Ｔ （２０＋ｌｏｇ
ｔ）の値が１２７００を越えても、また温度が４３０℃
以上でもＴ（２０＋βｏｇｔ）の値が１２７００未満の
場合には、割れの発生が抑制できないのに反して、４３
０℃以上の温度で且つ、ブルーイング温度と時間がＴ
（２０＋ｌｏｇ ｔ）≧１２７００を満足するようにブ
ルーイングされた場合には、割れが抑制されることが示
されている。
（実施例２）
Ｃ１，８４％、Ｓｉ：１．２０％、Ｍｎ ： ｏ、 ９
３％、ｖ：ｏ、ｏ７％、Ｎｉ：０．２４％、ｉ：ｏ、０
２６％、Ｎｂ：０１０１１％を含有し、伸線後１９６ｋ
ｇｆ／龍２を有する線径７龍の鋼線をブルーイング処理
した後４４５℃、４５秒の条件で亜鉛めっきした。
３％、ｖ：ｏ、ｏ７％、Ｎｉ：０．２４％、ｉ：ｏ、０
２６％、Ｎｂ：０１０１１％を含有し、伸線後１９６ｋ
ｇｆ／龍２を有する線径７龍の鋼線をブルーイング処理
した後４４５℃、４５秒の条件で亜鉛めっきした。
第２表にこの鋼線の捻回試験における割れの発生の有無
とブルーイング条件の関係を示した。
とブルーイング条件の関係を示した。
ブルーイング温度が４３０℃以上で、且つブルーイング
温度と時間がＴ （２０＋ｌｏｇ ｔ）≧１２７００な
る条件を満たす場合にはしめ゛て割れの発生が抑制され
ることが示されている。
温度と時間がＴ （２０＋ｌｏｇ ｔ）≧１２７００な
る条件を満たす場合にはしめ゛て割れの発生が抑制され
ることが示されている。
（実施例３）
Ｃ：０．９３％、Ｓｉ：０．６８％、Ｍｎ：０．５５％
、＾７！：０．０１８％を含有し、伸線後２３０ｋｇｆ
／龍２を有する線径２１真の鋼線をブルーイング処理後
、４５５℃で２５秒の条件で亜鉛めっきした。
、＾７！：０．０１８％を含有し、伸線後２３０ｋｇｆ
／龍２を有する線径２１真の鋼線をブルーイング処理後
、４５５℃で２５秒の条件で亜鉛めっきした。
第３表はこの鋼線の捻回試験における割れとブルーイン
グ条件の関係を示したものである。
グ条件の関係を示したものである。
ブルーイング温度が４３０℃未満の場合と４３０℃以上
でも、ブルーイング温度と時間の関係が１２７００未満
の場合には、割れの発生を抑えられないことが分かる。
でも、ブルーイング温度と時間の関係が１２７００未満
の場合には、割れの発生を抑えられないことが分かる。
（実施例４）
伸線後４８０°Ｃで１５秒間ブルーイング処理した後、
４５０℃で３０秒の条件で溶融亜鉛めっきした鋼線の捻
回試験における長手方向割れの発生および引張り試験の
絞り値と鋼線組成の関係を調べ第４表に示した。
４５０℃で３０秒の条件で溶融亜鉛めっきした鋼線の捻
回試験における長手方向割れの発生および引張り試験の
絞り値と鋼線組成の関係を調べ第４表に示した。
いずれの亜鉛めっき鋼線も、４３０℃以上で、且つＴ
（２０＋ｌｏｇ ｔ）≧１２７００を満足するようにブ
ルーイング処理することによって割れが著しく抑制され
ている。中でもＩｔｉｏ、１． ２． ３． ４の鋼線
ではその化学組成が好ましい範囲に入っているため、捻
回試験での割れ率は極めて低く、また引張り試験での絞
り値も良好である。これに反し、陽５．６．７．８，９
．１０の鋼線ではその組成が好ましい範囲からはずれて
いるため、捻回試験での割れは抑えられているが、引張
り試験での絞り値が低い。
（２０＋ｌｏｇ ｔ）≧１２７００を満足するようにブ
ルーイング処理することによって割れが著しく抑制され
ている。中でもＩｔｉｏ、１． ２． ３． ４の鋼線
ではその化学組成が好ましい範囲に入っているため、捻
回試験での割れ率は極めて低く、また引張り試験での絞
り値も良好である。これに反し、陽５．６．７．８，９
．１０の鋼線ではその組成が好ましい範囲からはずれて
いるため、捻回試験での割れは抑えられているが、引張
り試験での絞り値が低い。
（発明の効果）
以上に詳しく説明したように、伸線後、亜鉛めっきする
前に、４３０℃以上の温度で、絶対温度Ｔと処理時間ｔ
がＴ （２０＋ｌｏｇ ｔ）≧１２７００を満足するよ
うにブルイング処理することによって、捻回試験におい
て長手方向の割れが発生しない延性にすくれた高張力亜
鉛めっき＠線を製造することが可能で、産業上の価値は
極めて大きい。
前に、４３０℃以上の温度で、絶対温度Ｔと処理時間ｔ
がＴ （２０＋ｌｏｇ ｔ）≧１２７００を満足するよ
うにブルイング処理することによって、捻回試験におい
て長手方向の割れが発生しない延性にすくれた高張力亜
鉛めっき＠線を製造することが可能で、産業上の価値は
極めて大きい。
第１図は、亜鉛めっき鋼線の捻回試験にお＆−する長手
方向割れの発生におよぼす、めっき前のブルーイング条
件の影響を示す図である。
方向割れの発生におよぼす、めっき前のブルーイング条
件の影響を示す図である。
Claims (1)
- 伸線後、亜鉛めっきの前に４３０℃以上の温度でＴ（２
０＋ｌｏｇ ｔ）≧１２７００なる関係を満足するよう
にブルーイング処理することを特徴とする高強度高靭性
亜鉛めっき鋼線の製造法（Ｔ：絶対温度で表示されるブ
ルーイング温度、ｔ：時間で表示されるブルーイング時
間）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63040876A JP2553612B2 (ja) | 1988-02-25 | 1988-02-25 | 高強度高靭性亜鉛めっき鋼線の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63040876A JP2553612B2 (ja) | 1988-02-25 | 1988-02-25 | 高強度高靭性亜鉛めっき鋼線の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01215928A true JPH01215928A (ja) | 1989-08-29 |
| JP2553612B2 JP2553612B2 (ja) | 1996-11-13 |
Family
ID=12592713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63040876A Expired - Lifetime JP2553612B2 (ja) | 1988-02-25 | 1988-02-25 | 高強度高靭性亜鉛めっき鋼線の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2553612B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03219025A (ja) * | 1990-01-24 | 1991-09-26 | Nippon Steel Corp | 高強度高靭性アルミめっき鋼線の製造法 |
| JPH03249129A (ja) * | 1990-02-28 | 1991-11-07 | Nippon Steel Corp | 高強度高靭性めっき鋼線の製造法 |
| CN109112260A (zh) * | 2017-06-23 | 2019-01-01 | 江苏翔鹰五金弹簧有限公司 | 一种蓝化直丝钢线的热处理方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3647446A4 (en) | 2017-06-30 | 2021-02-17 | Nippon Steel Corporation | HIGH STRENGTH STEEL WIRE |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62284044A (ja) * | 1986-06-02 | 1987-12-09 | Shinko Kosen Kogyo Kk | 靭延性に優れた高強度高靭性鋼線の製造方法 |
-
1988
- 1988-02-25 JP JP63040876A patent/JP2553612B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62284044A (ja) * | 1986-06-02 | 1987-12-09 | Shinko Kosen Kogyo Kk | 靭延性に優れた高強度高靭性鋼線の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03219025A (ja) * | 1990-01-24 | 1991-09-26 | Nippon Steel Corp | 高強度高靭性アルミめっき鋼線の製造法 |
| JPH03249129A (ja) * | 1990-02-28 | 1991-11-07 | Nippon Steel Corp | 高強度高靭性めっき鋼線の製造法 |
| CN109112260A (zh) * | 2017-06-23 | 2019-01-01 | 江苏翔鹰五金弹簧有限公司 | 一种蓝化直丝钢线的热处理方法 |
| CN109112260B (zh) * | 2017-06-23 | 2023-04-11 | 江苏翔鹰五金弹簧有限公司 | 一种蓝化直丝钢线的热处理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2553612B2 (ja) | 1996-11-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5315790B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ｐｃ鋼線 | |
| JP2014208901A (ja) | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 | |
| JP2013204133A (ja) | 線材及びこれを用いた鋼線 | |
| WO2014156573A1 (ja) | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 | |
| WO2019004454A1 (ja) | 高強度鋼線 | |
| JPH0853737A (ja) | 高強度高靭性溶融めっき鋼線およびその製造方法 | |
| JP2019123905A (ja) | プレストレストコンクリート用緊張材用の二相ステンレス鋼線材、二相ステンレス鋼線及びプレストレストコンクリート用緊張材 | |
| CN110819899A (zh) | 一种2100MPa级海工钢丝绳用钢及生产方法 | |
| JP3283332B2 (ja) | 撚り線加工性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
| JP3725576B2 (ja) | 高強度亜鉛めっき鋼線の製造方法 | |
| JP4527913B2 (ja) | 高強度高炭素鋼線用線材及びその製造方法 | |
| JP2553612B2 (ja) | 高強度高靭性亜鉛めっき鋼線の製造法 | |
| JP2001271138A (ja) | 延性の優れた高強度高炭素鋼線 | |
| JP3130445B2 (ja) | 高強度亜鉛めっき鋼線及びその製造方法 | |
| JPH07179994A (ja) | 高強度高靭延性過共析鋼線及びその製法 | |
| JP2687839B2 (ja) | 伸線性および撚線性に優れた高炭素鋼線材 | |
| JPH075992B2 (ja) | 高強度鋼線の製造方法 | |
| JPH0373625B2 (ja) | ||
| JP3125645B2 (ja) | 耐縦割れ性に優れた溶融めっき鋼線用線材 | |
| JPH079037B2 (ja) | 高強度高延性線材の製造方法 | |
| JPH03219025A (ja) | 高強度高靭性アルミめっき鋼線の製造法 | |
| JPH0124208B2 (ja) | ||
| JPS63179018A (ja) | 延性の優れた超高張力鋼線の製造方法 | |
| JPH03249129A (ja) | 高強度高靭性めっき鋼線の製造法 | |
| JP3439106B2 (ja) | 耐縦割れ性に優れた溶融めっき鋼線用線材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080822 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080822 Year of fee payment: 12 |