JPH0122039B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0122039B2 JPH0122039B2 JP9013881A JP9013881A JPH0122039B2 JP H0122039 B2 JPH0122039 B2 JP H0122039B2 JP 9013881 A JP9013881 A JP 9013881A JP 9013881 A JP9013881 A JP 9013881A JP H0122039 B2 JPH0122039 B2 JP H0122039B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- water
- denitrification
- treated
- reaction tank
- reaction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 56
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] Chemical compound [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000007865 diluting Methods 0.000 claims description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 3
- JVMRPSJZNHXORP-UHFFFAOYSA-N ON=O.ON=O.ON=O.N Chemical compound ON=O.ON=O.ON=O.N JVMRPSJZNHXORP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 15
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 12
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 8
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 6
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000010800 human waste Substances 0.000 description 4
- 239000000852 hydrogen donor Substances 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000001546 nitrifying effect Effects 0.000 description 3
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 3
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 2
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007696 Kjeldahl method Methods 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000605159 Nitrobacter Species 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 210000002700 urine Anatomy 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/006—Regulation methods for biological treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/28—Anaerobic digestion processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/22—Activated sludge processes using circulation pipes
- C02F3/226—"Deep shaft" processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/301—Aerobic and anaerobic treatment in the same reactor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
本発明は、アンモニア性窒素を含み亜硝酸性窒
素および硝酸性窒素を含まない被処理水を活性汚
泥法によつて硝化脱窒処理する脱窒用水処理方法
に関する。 アンモニア性窒素を含む被処理水の生成学的窒
素除去方法は、活性汚泥中に生息する硝化菌と脱
窒素菌の生理作用を合理的に組み合わせることに
よつて、被処理水中に溶存しているアンモニア性
窒素を亜硝酸あるいは硝酸にまで酸化させた後、
不活性な窒素ガスに還元処理する方法である。そ
の反応を図面の第２図に基づいてより詳しく説明
する。被処理水中のNH4−Ｎは、亜硝酸菌であ
るニトロゾモナスの作用でNO2-Nになり（反応
・亜硝酸型硝化）、このNO2-Nの一部が硝酸菌
であるニトロバクターの作用でNO3-Nになり
（反応・硝酸型硝化）、NO2-Nの残部が脱窒素
菌の作用でN2になるとともに（反応）、前記
NO3-Nが脱窒素菌の作用でNO2-Nを経てN2に
なる（反応）ものである。 脱窒素処理プロセスを計画する場合、硝化反応
を亜硝酸化の段階で止めるような人為的制御が可
能であれば、硝化処理に必要な酸素量や脱窒素処
理のために供給すべき水素供与体量を減少でき、
脱窒素菌による還元速度も速いことが既に知られ
ている。従来から、亜硝酸菌と硝酸菌との適性還
境の違いに着目してPHや水温を制御し、亜硝酸菌
の活性を高めた脱窒用水処理方法の研究が進めら
れているが実用化には至つていない。 本発明は、同一反応槽内の同じ箇所で硝化と脱
窒処理を同時進行させることによつて硝化反応を
亜硝酸型に制御し、経済的に運転できるとともに
窒素の除去率も高い脱窒用水処理方法の提供を目
的とする。 上記の目的を達成するために、本発明の脱窒用
水処理方法は、反応槽に投入する被処理水を反応
槽内の処理済混合液で100倍以上に希釈すること
によつて充分に攪拌混合した完全混合型に制御す
るとともに、前記反応槽内のPH値を７乃至8.5に、
水温を15乃至40℃に、アンモニア性窒素の濃度を
20ppm以上に、BOD値を30ppm以上に、DO値を
0.2乃至1.1ppmに維持して、同一反応槽内で硝化
と脱窒処理を同時に行うものである。 本発明の発明者は、アンモニア性窒素の硝化に
際して、硝化反応を亜硝酸型に制御するために、
つまり全酸化窒素NOx-Ｎ中の硝酸型窒素NO3-N
の割合を50％未満に、好ましくは30％未満にする
ために、反応槽において次の条件が満たされるよ
うにした。 反応槽に投入する被処理水を反応槽内の処理
剤混合液で100倍以上に希釈することによつて
充分に攪拌混合した完全混合型に制御する。 被処理水のPH値を７乃至8.5に、望ましくは
７乃至８に維持する。 被処理水の温度を15乃至40℃に、望ましくは
25乃至35℃に維持する。 アンモニア性窒素の濃度を20ppm以上に、望
ましくは30ppm以上に維持する。 BOD値を30ppm以上に、望ましくは40ppm
以上に維持する。 DO値を、反応槽の大部分において0.2乃至
1.1pmに維持する。 望ましくは、反応槽において被処理水中の
MLSS値を10000ppm以上に維持する。 望ましくは、反応槽において被処理水への酸
素供給速度を0.2ｇ−o2／ｇ−ss・日に維持す
るようにした。 これら各種条件の脱窒処理に対する影響につい
て説明する。深さ10ｍで上昇流室と下降流室の容
量比が391：９の反応槽によつて、水深とDO値
の相関を求めたところ第８図の結果を得、先の酸
化及び還元反応〜と反応槽の運転条件との相
関を調べたところ第３図乃至第８図の結果を得
た。第３図は、反応槽の８割以上におけるDO値
が0.2乃至1.1ppmの範囲において反応が反応
に比べて著しく速いことを示している。第４図
は、反応槽内のPH値が７乃至0.5の範囲において
反応が反応に比べて著しく速いことを示して
いる。第５図はアンモニア性窒素含有量を20ppm
以上にすることによつて、第６図はBOD値を
30ppm以上にすることによつて、第７図は反応槽
に投入する被処理水を反応槽内の処理剤混合液で
100倍以上に希釈することによつて、夫々全酸化
窒素NOx-Ｎ中の硝酸型窒素NO3-Nの割合を50％
未満にできることを示している。このことから、
先の条件・・・・が硝化反応を亜硝酸
型に制御する上で重要な要素であることが判る。
また、活性汚泥の活性を十分に維持するためには
先の条件を、高負荷処理を行う場合には先の条
件を、望ましくは条件を併せて満たす必要が
ある。すなわち、少なくとも前記の条件〜を
満たすことによつて全酸化窒素NOx-Ｎ中の硝酸
型窒素NO3-Nの割合を50％未満に制御できる。
その結果、酸素消費量が少なく、被処理水中の有
機物量が少ない場合であつても水素供与体として
の苛性ソーダやメタノール等の薬品投入が不用で
あり、硝化と脱窒が良好で処理速度も速く、設備
の小型化ならびに運転経費の節減を行える効果が
得られる。 以上、本発明の各種条件に関して説明してきた
が、硝化反応を亜硝酸型に制御する上では先の条
件が最も重要であり、従来技術と比較した場合
の本発明の最大の特徴もこの条件にある。この
点について詳細に説明する。本発明の発明者は、
生物学的脱窒法における各反応の反応速度につい
て検討した結果、単一の反応槽において亜硝酸菌
と脱窒素菌の活動を阻害せずこれらが同時に活動
できる環境を提供すると、硝化と脱窒が同じ箇所
で同時進行し、脱窒の殆どが第２図の反応と
で行われることを見出した。すなわち、従来の反
応槽では反応槽の入口と出口でBOD値とアンモ
ニア性窒素の濃度に大きな差が生じていた。その
結果、反応槽の入口では、酸素がBODの除去に
消費されるとともにNH4-N濃度が高く、硝化菌
の活性が低下して酸化反応が不十分になり、反応
槽の出口では、逆に水素供与体量が不足して
NO2-NがN2に還元されるよりも酸化される率が
大きくなつていた。これに対して、反応槽内の全
体を均質化し、BODやアンモニア性窒素の濃度
差がない完全混合型の反応槽の場合は、同一反応
槽内の同じ箇所で硝化と脱窒が同時進行し、反応
槽内のPHや酸素濃度を亜硝酸菌の適性環境に維持
できる特徴がある。しかも、本発明者の実験によ
つて求められた第７図が示すように、反応槽に投
入する被処理水を反応槽内の処理済混合液で100
倍以上に希釈することによつて充分に攪拌混合す
れば、全酸化窒素NOx-Ｎ中の硝酸型窒素NO3-N
割合を50％未満にできて硝化反応が亜硝酸型にな
り、経済的に運転できるとともに窒素の除去率も
高い効果がある。 以下、本発明の実施例を比較例と対比しながら
説明する。 第１図は本発明の脱窒用水処理方法を実施する
にあたつて使用した水処理設備のフローシートを
示している。これは、夾雑物除去等の前処理を施
した生し尿等の被処理水を供給路１から反応槽２
に導くとともに、反応槽２からの処理済中に対す
る固液分離装置３から返送路４を通じて活性汚泥
を反応槽２に導く。反応槽２では、空気等の酸素
含有ガスを給気路５により被処理水中に吹き込む
とともに、ポンプ流路６により被処理水を10〜
100ｍ程度の比較的深い下降流路２ａと、それに
連なる上昇流路２ａとにわたつて循環流動させ、
活性汚泥中に生息する脱窒素菌によつて被処理水
中のBOD値を低下させるとともに、被処理水中
に溶在しているアンモニア性窒素NH4-を硝化し
た後、窒素ガスN2として除去する。この設備の
反応槽容量は32m3、固液分離装置の容量は16m3で
ある。 実験に使用した生し尿の性状 PH：8.1〜8.3 SS ppm：13000〜16500 BOD ppm：9000〜12500 NH4−Ｎ ppm：2400〜2900 Kj−Ｎ ppm：3000〜3700 Clイオン ppm：2800〜3800 実験No.・は前記深槽型の反応槽を本発明の
条件で運転し、実験No.・は希釈倍率を同様に
してその他の値を変更し、実験No.は被処理液の
流下方向に対して長い矩形の反応槽において希釈
倍率をも変更して運転した。その結果は次頁の表
の通りである。 （注） １ 希釈倍率は、処理済混合液の循環量をし尿の
投入量で除した値である。 ２ Ｔ−Ｎ＝NH4-N＋NO2-N＋NO3-Nである。 ３ 除去窒素量当たり消費酸素量 実験No.〜は酸素利用率46％ 実験No.は酸素利用率８％
素および硝酸性窒素を含まない被処理水を活性汚
泥法によつて硝化脱窒処理する脱窒用水処理方法
に関する。 アンモニア性窒素を含む被処理水の生成学的窒
素除去方法は、活性汚泥中に生息する硝化菌と脱
窒素菌の生理作用を合理的に組み合わせることに
よつて、被処理水中に溶存しているアンモニア性
窒素を亜硝酸あるいは硝酸にまで酸化させた後、
不活性な窒素ガスに還元処理する方法である。そ
の反応を図面の第２図に基づいてより詳しく説明
する。被処理水中のNH4−Ｎは、亜硝酸菌であ
るニトロゾモナスの作用でNO2-Nになり（反応
・亜硝酸型硝化）、このNO2-Nの一部が硝酸菌
であるニトロバクターの作用でNO3-Nになり
（反応・硝酸型硝化）、NO2-Nの残部が脱窒素
菌の作用でN2になるとともに（反応）、前記
NO3-Nが脱窒素菌の作用でNO2-Nを経てN2に
なる（反応）ものである。 脱窒素処理プロセスを計画する場合、硝化反応
を亜硝酸化の段階で止めるような人為的制御が可
能であれば、硝化処理に必要な酸素量や脱窒素処
理のために供給すべき水素供与体量を減少でき、
脱窒素菌による還元速度も速いことが既に知られ
ている。従来から、亜硝酸菌と硝酸菌との適性還
境の違いに着目してPHや水温を制御し、亜硝酸菌
の活性を高めた脱窒用水処理方法の研究が進めら
れているが実用化には至つていない。 本発明は、同一反応槽内の同じ箇所で硝化と脱
窒処理を同時進行させることによつて硝化反応を
亜硝酸型に制御し、経済的に運転できるとともに
窒素の除去率も高い脱窒用水処理方法の提供を目
的とする。 上記の目的を達成するために、本発明の脱窒用
水処理方法は、反応槽に投入する被処理水を反応
槽内の処理済混合液で100倍以上に希釈すること
によつて充分に攪拌混合した完全混合型に制御す
るとともに、前記反応槽内のPH値を７乃至8.5に、
水温を15乃至40℃に、アンモニア性窒素の濃度を
20ppm以上に、BOD値を30ppm以上に、DO値を
0.2乃至1.1ppmに維持して、同一反応槽内で硝化
と脱窒処理を同時に行うものである。 本発明の発明者は、アンモニア性窒素の硝化に
際して、硝化反応を亜硝酸型に制御するために、
つまり全酸化窒素NOx-Ｎ中の硝酸型窒素NO3-N
の割合を50％未満に、好ましくは30％未満にする
ために、反応槽において次の条件が満たされるよ
うにした。 反応槽に投入する被処理水を反応槽内の処理
剤混合液で100倍以上に希釈することによつて
充分に攪拌混合した完全混合型に制御する。 被処理水のPH値を７乃至8.5に、望ましくは
７乃至８に維持する。 被処理水の温度を15乃至40℃に、望ましくは
25乃至35℃に維持する。 アンモニア性窒素の濃度を20ppm以上に、望
ましくは30ppm以上に維持する。 BOD値を30ppm以上に、望ましくは40ppm
以上に維持する。 DO値を、反応槽の大部分において0.2乃至
1.1pmに維持する。 望ましくは、反応槽において被処理水中の
MLSS値を10000ppm以上に維持する。 望ましくは、反応槽において被処理水への酸
素供給速度を0.2ｇ−o2／ｇ−ss・日に維持す
るようにした。 これら各種条件の脱窒処理に対する影響につい
て説明する。深さ10ｍで上昇流室と下降流室の容
量比が391：９の反応槽によつて、水深とDO値
の相関を求めたところ第８図の結果を得、先の酸
化及び還元反応〜と反応槽の運転条件との相
関を調べたところ第３図乃至第８図の結果を得
た。第３図は、反応槽の８割以上におけるDO値
が0.2乃至1.1ppmの範囲において反応が反応
に比べて著しく速いことを示している。第４図
は、反応槽内のPH値が７乃至0.5の範囲において
反応が反応に比べて著しく速いことを示して
いる。第５図はアンモニア性窒素含有量を20ppm
以上にすることによつて、第６図はBOD値を
30ppm以上にすることによつて、第７図は反応槽
に投入する被処理水を反応槽内の処理剤混合液で
100倍以上に希釈することによつて、夫々全酸化
窒素NOx-Ｎ中の硝酸型窒素NO3-Nの割合を50％
未満にできることを示している。このことから、
先の条件・・・・が硝化反応を亜硝酸
型に制御する上で重要な要素であることが判る。
また、活性汚泥の活性を十分に維持するためには
先の条件を、高負荷処理を行う場合には先の条
件を、望ましくは条件を併せて満たす必要が
ある。すなわち、少なくとも前記の条件〜を
満たすことによつて全酸化窒素NOx-Ｎ中の硝酸
型窒素NO3-Nの割合を50％未満に制御できる。
その結果、酸素消費量が少なく、被処理水中の有
機物量が少ない場合であつても水素供与体として
の苛性ソーダやメタノール等の薬品投入が不用で
あり、硝化と脱窒が良好で処理速度も速く、設備
の小型化ならびに運転経費の節減を行える効果が
得られる。 以上、本発明の各種条件に関して説明してきた
が、硝化反応を亜硝酸型に制御する上では先の条
件が最も重要であり、従来技術と比較した場合
の本発明の最大の特徴もこの条件にある。この
点について詳細に説明する。本発明の発明者は、
生物学的脱窒法における各反応の反応速度につい
て検討した結果、単一の反応槽において亜硝酸菌
と脱窒素菌の活動を阻害せずこれらが同時に活動
できる環境を提供すると、硝化と脱窒が同じ箇所
で同時進行し、脱窒の殆どが第２図の反応と
で行われることを見出した。すなわち、従来の反
応槽では反応槽の入口と出口でBOD値とアンモ
ニア性窒素の濃度に大きな差が生じていた。その
結果、反応槽の入口では、酸素がBODの除去に
消費されるとともにNH4-N濃度が高く、硝化菌
の活性が低下して酸化反応が不十分になり、反応
槽の出口では、逆に水素供与体量が不足して
NO2-NがN2に還元されるよりも酸化される率が
大きくなつていた。これに対して、反応槽内の全
体を均質化し、BODやアンモニア性窒素の濃度
差がない完全混合型の反応槽の場合は、同一反応
槽内の同じ箇所で硝化と脱窒が同時進行し、反応
槽内のPHや酸素濃度を亜硝酸菌の適性環境に維持
できる特徴がある。しかも、本発明者の実験によ
つて求められた第７図が示すように、反応槽に投
入する被処理水を反応槽内の処理済混合液で100
倍以上に希釈することによつて充分に攪拌混合す
れば、全酸化窒素NOx-Ｎ中の硝酸型窒素NO3-N
割合を50％未満にできて硝化反応が亜硝酸型にな
り、経済的に運転できるとともに窒素の除去率も
高い効果がある。 以下、本発明の実施例を比較例と対比しながら
説明する。 第１図は本発明の脱窒用水処理方法を実施する
にあたつて使用した水処理設備のフローシートを
示している。これは、夾雑物除去等の前処理を施
した生し尿等の被処理水を供給路１から反応槽２
に導くとともに、反応槽２からの処理済中に対す
る固液分離装置３から返送路４を通じて活性汚泥
を反応槽２に導く。反応槽２では、空気等の酸素
含有ガスを給気路５により被処理水中に吹き込む
とともに、ポンプ流路６により被処理水を10〜
100ｍ程度の比較的深い下降流路２ａと、それに
連なる上昇流路２ａとにわたつて循環流動させ、
活性汚泥中に生息する脱窒素菌によつて被処理水
中のBOD値を低下させるとともに、被処理水中
に溶在しているアンモニア性窒素NH4-を硝化し
た後、窒素ガスN2として除去する。この設備の
反応槽容量は32m3、固液分離装置の容量は16m3で
ある。 実験に使用した生し尿の性状 PH：8.1〜8.3 SS ppm：13000〜16500 BOD ppm：9000〜12500 NH4−Ｎ ppm：2400〜2900 Kj−Ｎ ppm：3000〜3700 Clイオン ppm：2800〜3800 実験No.・は前記深槽型の反応槽を本発明の
条件で運転し、実験No.・は希釈倍率を同様に
してその他の値を変更し、実験No.は被処理液の
流下方向に対して長い矩形の反応槽において希釈
倍率をも変更して運転した。その結果は次頁の表
の通りである。 （注） １ 希釈倍率は、処理済混合液の循環量をし尿の
投入量で除した値である。 ２ Ｔ−Ｎ＝NH4-N＋NO2-N＋NO3-Nである。 ３ 除去窒素量当たり消費酸素量 実験No.〜は酸素利用率46％ 実験No.は酸素利用率８％
【表】
【表】
この実験結果が示すように、実験・に比べ
て実施例〜では全酸化窒素NOx-Ｎ中の硝酸
型窒素NO3-Nの割合が非常に高く、酸素消費量
も多い。特に、希釈倍率をも変更して運転した実
験では、水素供与体としてメタノールを投入し
ていながらＴ−Ｎ除去率は90％を超えず、本発明
との差が顕著に現れている。 以上、本発明の実施例では、反応槽２として循
環流動方式のものを示したが、強制攪拌混合によ
つて被処理水の希釈倍率を100倍以上にしても良
く、そのような希釈機能を有するものを本発明で
は完全混合型の反応槽と総称する。また、反応槽
の具体構造は、浅い槽タイプや地上設置タイプ等
各種変更できる。PH値、温度、アンモニア性窒素
含有量、BOD値、DO値、MLSS値、酸素供給速
度等の検出手段や制御手段は自由に変更できる。
本発明は、生し尿に限らず、し尿混入下水、浄化
槽汚泥混入下水等、アンモニア性窒素および有機
炭素分を含む各種汚水を処理対象にできる。 尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を便利
にする為に符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構造に限定されるものではない。
て実施例〜では全酸化窒素NOx-Ｎ中の硝酸
型窒素NO3-Nの割合が非常に高く、酸素消費量
も多い。特に、希釈倍率をも変更して運転した実
験では、水素供与体としてメタノールを投入し
ていながらＴ−Ｎ除去率は90％を超えず、本発明
との差が顕著に現れている。 以上、本発明の実施例では、反応槽２として循
環流動方式のものを示したが、強制攪拌混合によ
つて被処理水の希釈倍率を100倍以上にしても良
く、そのような希釈機能を有するものを本発明で
は完全混合型の反応槽と総称する。また、反応槽
の具体構造は、浅い槽タイプや地上設置タイプ等
各種変更できる。PH値、温度、アンモニア性窒素
含有量、BOD値、DO値、MLSS値、酸素供給速
度等の検出手段や制御手段は自由に変更できる。
本発明は、生し尿に限らず、し尿混入下水、浄化
槽汚泥混入下水等、アンモニア性窒素および有機
炭素分を含む各種汚水を処理対象にできる。 尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を便利
にする為に符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構造に限定されるものではない。
第１図は、水処理設備のフローシート、第２図
は脱窒反応の説明図、第３図乃至第８図は夫々実
験結果のグラフである。 １……被処理水の供給路、２……反応槽。
は脱窒反応の説明図、第３図乃至第８図は夫々実
験結果のグラフである。 １……被処理水の供給路、２……反応槽。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アンモニア性窒素を含み亜硝酸性窒素および
硝酸性窒素を含まない被処理水を活性汚泥法によ
つて硝化脱窒処理する脱窒用水処理方法におい
て、供給路１を通じて反応槽２に投入する被処理
水を反応槽２内の処理済混合液で100倍以上に希
釈することによつて充分に撹拌混合した完全混合
型に制御するとともに、前記反応槽２内のPH値を
７乃至8.5に、水温を15乃至40℃に、アンモニア
性窒素の濃度を20ppm以上に、BOD値を30ppm
以上に、DO値を0.2乃至1.1ppmに維持して、同
一反応槽２内の同じ箇所で硝化と脱窒処理を同時
に行うことを特徴とする脱窒用水処理方法。 ２ 前記反応槽２において、被処理水中のMLSS
値を10000ppm以上に維持する請求項１記載の脱
窒用水処理方法。 ３ 前記反応槽２において、被処理水への酸素供
給速度を0.2ｇ−o2／ｇ−ss・日に維持する請求
項２記載の脱窒用水処理方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9013881A JPS57204294A (en) | 1981-06-10 | 1981-06-10 | Denitrification of water |
| KR8200965A KR850001929B1 (ko) | 1981-06-10 | 1982-03-06 | 탈질소용 폐수처리방법 |
| NZ200142A NZ200142A (en) | 1981-06-10 | 1982-03-26 | Denitrification apparatus and method for waste water |
| AU81979/82A AU544855B2 (en) | 1981-06-10 | 1982-03-26 | Denitrification |
| GB8209008A GB2099807B (en) | 1981-06-10 | 1982-03-26 | Waste water treatment apparatus for denitrification |
| IN368/CAL/82A IN158592B (ja) | 1981-06-10 | 1982-04-01 | |
| PH27090A PH22769A (en) | 1981-06-10 | 1982-04-05 | Waste water treating apparatus for denitrification |
| HK121/85A HK12185A (en) | 1981-06-10 | 1985-02-12 | Waste water denitrification process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9013881A JPS57204294A (en) | 1981-06-10 | 1981-06-10 | Denitrification of water |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57204294A JPS57204294A (en) | 1982-12-14 |
| JPH0122039B2 true JPH0122039B2 (ja) | 1989-04-25 |
Family
ID=13990143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9013881A Granted JPS57204294A (en) | 1981-06-10 | 1981-06-10 | Denitrification of water |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57204294A (ja) |
| KR (1) | KR850001929B1 (ja) |
| AU (1) | AU544855B2 (ja) |
| GB (1) | GB2099807B (ja) |
| HK (1) | HK12185A (ja) |
| IN (1) | IN158592B (ja) |
| NZ (1) | NZ200142A (ja) |
| PH (1) | PH22769A (ja) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4537682A (en) * | 1982-01-29 | 1985-08-27 | Environmental Research & Technology | Activated sludge wastewater treating process |
| JPS59160593A (ja) * | 1983-03-03 | 1984-09-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高アンモニア廃液の活性汚泥処理方法 |
| JPS6019098A (ja) * | 1983-07-12 | 1985-01-31 | Ataka Kogyo Kk | 廃水の処理方法 |
| AU595177B2 (en) * | 1984-12-21 | 1990-03-29 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Nitrification/denitrification of waste material |
| NZ227832A (en) * | 1988-02-05 | 1991-05-28 | Gist Brocades Nv | Industrial biological denitrification using ammonium ion as electron donor; inoculation material |
| NL8902573A (nl) * | 1989-10-17 | 1991-05-16 | Ecotechniek Bv | Werkwijze en inrichting voor het verwerken van mest. |
| JPH0630784B2 (ja) * | 1990-05-14 | 1994-04-27 | 三菱化工機株式会社 | し尿系汚水の処理方法 |
| EP0509152A1 (en) * | 1991-04-17 | 1992-10-21 | Ecotechniek B.V. | Method and apparatus for processing manure |
| JP2563015B2 (ja) * | 1991-09-06 | 1996-12-11 | 株式会社荏原製作所 | 有機性汚水の生物学的処理方法 |
| DE19638492C2 (de) * | 1996-09-19 | 2003-05-15 | Alfred Albert | Verfahren zur Einstellung eines Gemisches aus Mikroorganismen und Nahrungsmenge in einem biotechnologischen Prozeß, insbesondere Belebtschlammprozeß bei der Abwasserreinigung |
| FR2787782B1 (fr) | 1998-12-23 | 2001-03-16 | Omnium Traitement Valorisa | Procede de traitement d'un effluent mettant en oeuvre une nitrification/denitrification simultanees dans un biofiltre |
| JP5292658B2 (ja) * | 2001-07-04 | 2013-09-18 | 栗田工業株式会社 | アンモニア性窒素含有水の硝化方法 |
| JP5292659B2 (ja) * | 2001-07-16 | 2013-09-18 | 栗田工業株式会社 | アンモニア性窒素含有水の硝化方法 |
| JP2003053382A (ja) * | 2001-08-09 | 2003-02-25 | Kurita Water Ind Ltd | 硝化脱窒処理方法 |
| JP4203853B2 (ja) * | 2003-11-13 | 2009-01-07 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 亜硝酸型硝化担体の製造方法 |
| JP2006289277A (ja) * | 2005-04-12 | 2006-10-26 | Tsukishima Kikai Co Ltd | 亜硝酸型の硝化脱窒方法、アンモニア性窒素含有液の硝化脱窒方法及び亜硝酸型の硝化脱窒設備 |
| JP5592677B2 (ja) * | 2010-03-12 | 2014-09-17 | 新日鐵住金株式会社 | アンモニア含有廃水の生物学的窒素処理方法 |
| JP2014018744A (ja) * | 2012-07-19 | 2014-02-03 | Yachiyo Industry Co Ltd | 排水処理システム |
| CN106986447B (zh) * | 2017-04-11 | 2019-11-26 | 清华大学 | 一种用于控制管道腐蚀恶臭的处理系统及处理方法 |
| CN113896320B (zh) * | 2021-09-23 | 2023-02-17 | 苏州金泽环境发展有限公司 | 一种能够模拟高压低温厌氧的深井曝气试验装置 |
-
1981
- 1981-06-10 JP JP9013881A patent/JPS57204294A/ja active Granted
-
1982
- 1982-03-06 KR KR8200965A patent/KR850001929B1/ko not_active Expired
- 1982-03-26 NZ NZ200142A patent/NZ200142A/en unknown
- 1982-03-26 GB GB8209008A patent/GB2099807B/en not_active Expired
- 1982-03-26 AU AU81979/82A patent/AU544855B2/en not_active Ceased
- 1982-04-01 IN IN368/CAL/82A patent/IN158592B/en unknown
- 1982-04-05 PH PH27090A patent/PH22769A/en unknown
-
1985
- 1985-02-12 HK HK121/85A patent/HK12185A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2099807A (en) | 1982-12-15 |
| IN158592B (ja) | 1986-12-20 |
| JPS57204294A (en) | 1982-12-14 |
| AU544855B2 (en) | 1985-06-13 |
| PH22769A (en) | 1988-12-12 |
| NZ200142A (en) | 1984-12-14 |
| KR850001929B1 (ko) | 1985-12-31 |
| GB2099807B (en) | 1984-08-30 |
| HK12185A (en) | 1985-02-19 |
| AU8197982A (en) | 1982-12-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0122039B2 (ja) | ||
| JP3656426B2 (ja) | アンモニア性窒素の生物学的処理方法 | |
| JPH06178995A (ja) | 有機性廃水の嫌気性消化処理方法 | |
| CN112551677A (zh) | 一种新型芬顿氧化法工业废水处理工艺 | |
| JPH0722757B2 (ja) | 窒素と燐の生物学的除去方法及びその処理装置 | |
| JPS585118B2 (ja) | ユウキセイハイスイノ セイブツガクテキダツチソホウ | |
| Chang et al. | Using sequencing batch biofilm reactor (SBBR) to treat ABS wastewater | |
| JPS6316100A (ja) | アンモニア含有排水の生物学的硝化脱窒法 | |
| JPS6038095A (ja) | 有機性汚水の処理方法 | |
| JPS6222678B2 (ja) | ||
| JPS643560B2 (ja) | ||
| KR100357771B1 (ko) | 질소 및 인 제거 효율을 향상시키기 위한 간헐폭기식 원형산화구를 이용한하수의 고도처리 방법 및 장치 | |
| JPS6358639B2 (ja) | ||
| JP3837763B2 (ja) | セレン含有水の処理方法 | |
| JPH0149555B2 (ja) | ||
| JPH0722756B2 (ja) | 廃水の生物学的脱窒素、脱リン方法 | |
| JPS59109293A (ja) | 廃水の生物学的脱窒法 | |
| JP2002192189A (ja) | 窒素含有排水の処理方法 | |
| JPS6121790A (ja) | 汚水の処理方法 | |
| KR20240034389A (ko) | 고농도 염분이 포함된 오폐수의 신속한 고효율 처리 방법 | |
| JPS6258799B2 (ja) | ||
| JPS6014997A (ja) | 有機性汚水の処理方法 | |
| JPS5851988A (ja) | 低希釈二段活性汚泥処理法 | |
| JPH05285491A (ja) | コークス炉安水の処理方法 | |
| JPS6115797A (ja) | 汚水の処理方法 |