JPH01220718A - 転がり軸受 - Google Patents
転がり軸受Info
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- JPH01220718A JPH01220718A JP63168033A JP16803388A JPH01220718A JP H01220718 A JPH01220718 A JP H01220718A JP 63168033 A JP63168033 A JP 63168033A JP 16803388 A JP16803388 A JP 16803388A JP H01220718 A JPH01220718 A JP H01220718A
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- JP
- Japan
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- corrosion resistance
- inner ring
- outer ring
- bearing
- corrosion
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/303—Parts of ball or roller bearings of hybrid bearings, e.g. rolling bearings with steel races and ceramic rolling elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/24—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly
- F16C19/26—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly with a single row of rollers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2206/00—Materials with ceramics, cermets, hard carbon or similar non-metallic hard materials as main constituents
- F16C2206/40—Ceramics, e.g. carbides, nitrides, oxides, borides of a metal
- F16C2206/58—Ceramics, e.g. carbides, nitrides, oxides, borides of a metal based on ceramic nitrides
- F16C2206/60—Silicon nitride (Si3N4)l
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の技術分野）
この発明は、腐食環境下、例えば合金鋳造時の溶湯処理
炉、金属溶融メツキ槽および電解メツキ槽の液中におけ
る回転部材を支持するのに用いられる転がり軸受に関す
る。
炉、金属溶融メツキ槽および電解メツキ槽の液中におけ
る回転部材を支持するのに用いられる転がり軸受に関す
る。
（発明の技術的背景）
例えば、アルミニウム合金などの合金鋳造時の溶湯処理
炉としては、雑誌「金属Ｊ （１９８０年４月号 株
式会社アグネ発行）の第１１頁に記載されているように
、炉外から炉内の溶湯合金中に伸びる固定軸の外周に対
し、回転筒を軸受を介して取り付け、この回転筒の先端
部に設けた羽根により溶湯合金を攪拌し、溶湯が容易に
均一化するようにした構造のものが一般に知られている
。
炉としては、雑誌「金属Ｊ （１９８０年４月号 株
式会社アグネ発行）の第１１頁に記載されているように
、炉外から炉内の溶湯合金中に伸びる固定軸の外周に対
し、回転筒を軸受を介して取り付け、この回転筒の先端
部に設けた羽根により溶湯合金を攪拌し、溶湯が容易に
均一化するようにした構造のものが一般に知られている
。
また電解メツキ槽としては、竪型メツキ槽等が「°７７
製鉄機械設備総覧」 （昭和５１年１１月２５日重工業
新聞社発行）等で知られている。すなわち、鋼板が電解
メツキ槽の外部のコンダクタ・ロールおよびホールド・
ダウン・ロールと、メツキ槽の電解液中のシンク・ロー
ルとにより案内され、電解液中で”陽極棒と、陰極であ
るコンダクタ・ロールを介した鋼板との間の通電により
、鋼板の表面が電解メツキされる。このシンク・ロール
の両端軸部は、メツキ槽の上端部に固定された支持部材
のロール端部嵌挿孔内に嵌合されているが、シンク・ロ
ールは高速回転させられるため、支持部材とロール間に
軸受を介在させて、支持部材とロールとの摩耗を防止し
ている。
製鉄機械設備総覧」 （昭和５１年１１月２５日重工業
新聞社発行）等で知られている。すなわち、鋼板が電解
メツキ槽の外部のコンダクタ・ロールおよびホールド・
ダウン・ロールと、メツキ槽の電解液中のシンク・ロー
ルとにより案内され、電解液中で”陽極棒と、陰極であ
るコンダクタ・ロールを介した鋼板との間の通電により
、鋼板の表面が電解メツキされる。このシンク・ロール
の両端軸部は、メツキ槽の上端部に固定された支持部材
のロール端部嵌挿孔内に嵌合されているが、シンク・ロ
ールは高速回転させられるため、支持部材とロール間に
軸受を介在させて、支持部材とロールとの摩耗を防止し
ている。
（背景技術の問題点）
ところが合金の溶湯処理炉においては、回転羽根は溶湯
合金中にあるため、この羽根と同位置の回転筒と固定軸
間に軸受を配置すると、この軸受は、溶湯合金による腐
食環境下におかれて、早期に腐食損傷する。
合金中にあるため、この羽根と同位置の回転筒と固定軸
間に軸受を配置すると、この軸受は、溶湯合金による腐
食環境下におかれて、早期に腐食損傷する。
このため従来は、やむを得ず回転筒の端部を溶湯合金液
面より上方に延長し、この延長部で、回転筒が固定軸に
軸受を介して回転支承されている。
面より上方に延長し、この延長部で、回転筒が固定軸に
軸受を介して回転支承されている。
従って、回転筒は、軸受部から羽根部までの距離が長く
なるため、軸受部を支点とする片持支持の状態になり、
羽根が回転時に振れ回って攪拌効率が悪く、溶湯が均一
になりに＜−１゜ また、前記電解メツキ槽にお−１では、シンク・ロール
が電解液中にあるため、ンンク・ロールおよび軸受は、
常に電解液による腐食環境下におかれている。
なるため、軸受部を支点とする片持支持の状態になり、
羽根が回転時に振れ回って攪拌効率が悪く、溶湯が均一
になりに＜−１゜ また、前記電解メツキ槽にお−１では、シンク・ロール
が電解液中にあるため、ンンク・ロールおよび軸受は、
常に電解液による腐食環境下におかれている。
ところでシンク・ロールの腐食防止対策については、例
えば材料面の改善などにより、従来から種々行われてい
るが、それらの場合でも、軸受の腐食防止対策について
は特に考慮されることがなかった。これがため、軸受が
腐食により早期に使用不能となる恐れがあった。もし軸
受が腐食により使用不能となると、その都度、電解メツ
キ装置の運転を停止して軸受交換をしなければならず、
著しい操業低下につながる。
えば材料面の改善などにより、従来から種々行われてい
るが、それらの場合でも、軸受の腐食防止対策について
は特に考慮されることがなかった。これがため、軸受が
腐食により早期に使用不能となる恐れがあった。もし軸
受が腐食により使用不能となると、その都度、電解メツ
キ装置の運転を停止して軸受交換をしなければならず、
著しい操業低下につながる。
（発明の目的）
この発明の目的は、腐食環境下で使用する耐熱性および
耐腐食性にすぐれた転がり軸受を提供することである。
耐腐食性にすぐれた転がり軸受を提供することである。
（発明の構成）
そこでこの発明では、軌道輪を耐熱性および耐腐食性を
有する材料で形成するとともに、転動体をセラミックス
により形成し、該セラミックスが、窒化けい素を主体と
し、希土類金属酸化物およびアルミニウム酸化物を添加
した焼結体である転がり軸受をその構成として、前記目
的が達成される。
有する材料で形成するとともに、転動体をセラミックス
により形成し、該セラミックスが、窒化けい素を主体と
し、希土類金属酸化物およびアルミニウム酸化物を添加
した焼結体である転がり軸受をその構成として、前記目
的が達成される。
（発明の実施例）
第１図の実施例にもとづき、この発明の詳細な説明する
。
。
１は腐食環境下で使用される内側部材としての回転軸で
、その端部は非回転部材である外側部材２の軸嵌合孔３
に嵌合されている。また、前記回転軸１の端部は小径の
役付部４に形成されるとともに、前記外側部材２の軸嵌
合孔３の内周面には、前記役付部４に対向する大径の役
付部５が形成されている。
、その端部は非回転部材である外側部材２の軸嵌合孔３
に嵌合されている。また、前記回転軸１の端部は小径の
役付部４に形成されるとともに、前記外側部材２の軸嵌
合孔３の内周面には、前記役付部４に対向する大径の役
付部５が形成されている。
前記回転軸１の役付部４の外周面には、役付肩部４ａに
当接するように耐熱性および耐腐食性を有する内輪７が
嵌合され、前記外側部材２の軸嵌合孔３の役付部５内周
面には、役付肩部５ａに当接しかつ前記内輪７と対向す
るように、耐熱性および耐腐食性を有する外輪８が嵌合
されている。
当接するように耐熱性および耐腐食性を有する内輪７が
嵌合され、前記外側部材２の軸嵌合孔３の役付部５内周
面には、役付肩部５ａに当接しかつ前記内輪７と対向す
るように、耐熱性および耐腐食性を有する外輪８が嵌合
されている。
前記内輪７は、軌道部７ａと、その両端部に同体に形成
された半径方向外方に延びる鍔７ｂ、７Ｃとからなり、
前記外輪８は、軌道部８ａと、外側部材２の肩部５ａ側
に配置された別体の半径方向内方に延びる鍔８Ｃと、肩
部５ａと反対側で軌道部８ａと同体に形成され半径方向
内方に延びる鍔８ｂとからなる。
された半径方向外方に延びる鍔７ｂ、７Ｃとからなり、
前記外輪８は、軌道部８ａと、外側部材２の肩部５ａ側
に配置された別体の半径方向内方に延びる鍔８Ｃと、肩
部５ａと反対側で軌道部８ａと同体に形成され半径方向
内方に延びる鍔８ｂとからなる。
内外輪７．８の各軌道部７ａ、３．ａ間の環状空間内円
周上に、耐熱性、耐腐食性部材であるセラミックスによ
りなる軸受用円筒ころ９が、内輪軌道部７ａの外周面１
０と外輪軌道部８ａの内周面１１とに対して転勤可能な
ように、複数個配置されている。これにより、回転軸１
を回転自在に支承する軸受部６が形成されている。
周上に、耐熱性、耐腐食性部材であるセラミックスによ
りなる軸受用円筒ころ９が、内輪軌道部７ａの外周面１
０と外輪軌道部８ａの内周面１１とに対して転勤可能な
ように、複数個配置されている。これにより、回転軸１
を回転自在に支承する軸受部６が形成されている。
円筒ころ９は、転勤時、内輪７の鍔７ｂ、７ｃの内側面
と、外輪８の鍔３ｂ、８ｃの内側面により案内される。
と、外輪８の鍔３ｂ、８ｃの内側面により案内される。
また、前記内輪軌道部７ａと鍔７ｂ１７Ｃ％および外輪
軌道部８ａと鍔８ｂの、それぞれの境界隅角部は、従来
の軸受のようなぬすみが設けられておらず、円筒ころ９
の面取り半径とほぼ同一半径か若干小さい半径のＲ部と
されている。
軌道部８ａと鍔８ｂの、それぞれの境界隅角部は、従来
の軸受のようなぬすみが設けられておらず、円筒ころ９
の面取り半径とほぼ同一半径か若干小さい半径のＲ部と
されている。
なお、実施例では円筒ころ９を保持器にて円周等配に保
持する構造としても何等さしつかえない。
持する構造としても何等さしつかえない。
もちろんこの場合、保持器は耐熱性および耐腐食性のあ
る材料から作られる。１２は内輪７の固定用止め輪、１
３は外輪８の固定用スリーブである。
る材料から作られる。１２は内輪７の固定用止め輪、１
３は外輪８の固定用スリーブである。
前記実施例においては、内側部材を回転軸１とし、外側
部材２を回転軸１を回転支承する非回転部材とした場合
を説明したが、逆に、内側部材としての軸１を非回転軸
とし、外側部材２を非回転軸１に回転支承される回転部
材とする場合もある。
部材２を回転軸１を回転支承する非回転部材とした場合
を説明したが、逆に、内側部材としての軸１を非回転軸
とし、外側部材２を非回転軸１に回転支承される回転部
材とする場合もある。
円筒ころ９とされるセラミックスとしては、ホットプレ
ス法、ホットアイソスタティックプレス法または雰囲気
加圧焼結法等による加圧焼結法で形成される窒化けい素
（Ｓ１３Ｎ、）、あるいはサイアロンを使用し、さらに
、窒化けい素焼給体の場合には、窒化けい素が典型的な
難焼結材であるため、希土類金属酸化物、特に好ましく
はイツトリア（Ｙ２Ｏ，）を、必要に応じて例えばＡ１
．０３などのアルミニウム酸化物をそれぞれ１０％以下
添加焼成したものが良好な焼結性を示すとともに、高い
強度と良好なころがり寿命の点から望ましい。
ス法、ホットアイソスタティックプレス法または雰囲気
加圧焼結法等による加圧焼結法で形成される窒化けい素
（Ｓ１３Ｎ、）、あるいはサイアロンを使用し、さらに
、窒化けい素焼給体の場合には、窒化けい素が典型的な
難焼結材であるため、希土類金属酸化物、特に好ましく
はイツトリア（Ｙ２Ｏ，）を、必要に応じて例えばＡ１
．０３などのアルミニウム酸化物をそれぞれ１０％以下
添加焼成したものが良好な焼結性を示すとともに、高い
強度と良好なころがり寿命の点から望ましい。
第１表および第３図に、窒化けい素の焼結助剤として本
発明のイツトリアおよびアルミニウム酸化物を添加した
セラミックボールと、従来から知られている酸化マグネ
シウムを添加したセラミックボールとの、圧砕強度とこ
ろがり寿命の比較を示す。
発明のイツトリアおよびアルミニウム酸化物を添加した
セラミックボールと、従来から知られている酸化マグネ
シウムを添加したセラミックボールとの、圧砕強度とこ
ろがり寿命の比較を示す。
試験方法は、第２図に示すように、負荷荷重：１００ｋ
ｇｆ、回転数：１２０Ｏｒｐｍ、潤滑油ニスピンドル＃
６０のもとてボール径：３７３インチ、ボール数：３個
で行った。
ｇｆ、回転数：１２０Ｏｒｐｍ、潤滑油ニスピンドル＃
６０のもとてボール径：３７３インチ、ボール数：３個
で行った。
第１表および第３図により明らかなように、圧砕強度お
よびころがり寿命ともに、本発明品の方が優れているこ
とがわかる。
よびころがり寿命ともに、本発明品の方が優れているこ
とがわかる。
また、上記した本発明の焼結助剤は、窒化けい素に対す
る配合比が増すにつれて、焼結が容易になるものの、電
解液などに対する耐食性が劣ってくるので、この点から
、前述したようにそれぞれ１０％以下添加したものがよ
く、特に、イツトリアとアルミニウム酸化物との総量が
１０％以下であるのが好ましい。
る配合比が増すにつれて、焼結が容易になるものの、電
解液などに対する耐食性が劣ってくるので、この点から
、前述したようにそれぞれ１０％以下添加したものがよ
く、特に、イツトリアとアルミニウム酸化物との総量が
１０％以下であるのが好ましい。
さらに、必要に応じ窒化アルミニウム１０％以下添加す
ること、あるいは酸化チタン、酸化ジルコニウム、酸化
マグネシウム、炭化モリブテン、スピネノペガーネット
等を適宜に、好ましくは５％以下で添加することも、焼
結性改善の点では効果的である。
ること、あるいは酸化チタン、酸化ジルコニウム、酸化
マグネシウム、炭化モリブテン、スピネノペガーネット
等を適宜に、好ましくは５％以下で添加することも、焼
結性改善の点では効果的である。
第４図に、本発明に用いた窒化けい素焼給体の耐食性試
験値を示す。試験値は、試験材を８０℃：１ｍｏｌ Ｍ
ＣＩ水溶液中に浸漬した時の重量減少率で表わしている
。第２表に各試験材の成分を表示する。
験値を示す。試験値は、試験材を８０℃：１ｍｏｌ Ｍ
ＣＩ水溶液中に浸漬した時の重量減少率で表わしている
。第２表に各試験材の成分を表示する。
第２表
第４図から明らかなように、本発明に用いた窒化けい素
焼給体ぼ比較例に比べ低い重量減少率を示しており、こ
のことは、とりもなおさず良好な耐食性を示しているこ
とに他ならない。
焼給体ぼ比較例に比べ低い重量減少率を示しており、こ
のことは、とりもなおさず良好な耐食性を示しているこ
とに他ならない。
次に、比較的低温下にある腐食環境、例えば鉛や亜鉛な
どの合金鋳造や電解メツキの場合、腐食性がそれほど厳
しくないため、円筒ころ９のみをセラミックスにより形
成し、内輪７および外輪８をステンレス鋼等の耐腐食性
のある金属で形成すれば十分である。しかし、高、低温
にかかわらず非常に強い腐食環境下、例えばアルミニウ
ム合金の溶湯処理炉やアルミニウム電解メツキの場合、
円筒ころ９のみをセラミックスにて形成するだけでは不
十分で、内輪７およ乙；外輪８をセラミックスにて形成
することが最もよく、あるいは、例えば亜鉛溶湯のよう
な場合、通常の軸受鋼より内輪７および外輪８を形成し
た後、全表面にバナジウム炭化物、クロム化合物などの
耐腐食性被膜を施したものを使用してもよい。
どの合金鋳造や電解メツキの場合、腐食性がそれほど厳
しくないため、円筒ころ９のみをセラミックスにより形
成し、内輪７および外輪８をステンレス鋼等の耐腐食性
のある金属で形成すれば十分である。しかし、高、低温
にかかわらず非常に強い腐食環境下、例えばアルミニウ
ム合金の溶湯処理炉やアルミニウム電解メツキの場合、
円筒ころ９のみをセラミックスにて形成するだけでは不
十分で、内輪７およ乙；外輪８をセラミックスにて形成
することが最もよく、あるいは、例えば亜鉛溶湯のよう
な場合、通常の軸受鋼より内輪７および外輪８を形成し
た後、全表面にバナジウム炭化物、クロム化合物などの
耐腐食性被膜を施したものを使用してもよい。
なお、この内輪７および外輪８をセラミックスにて形成
した場合、材料としては、既述した円筒ころ９と同様の
ものを使用する。
した場合、材料としては、既述した円筒ころ９と同様の
ものを使用する。
またこの内、外輪７．８をセラミックスにて形成した場
合、内、外輪７．８０組込時、内輪７と回転軸１とを所
要寸法のスキマばめとし、外輪８と外側部材２とを中間
ばめの状態にしておかなければならない。その理由は、
セラミックスは金属に対して熱膨張係数が小さいため、
内輪７と回転軸１とのはめあい寸法をきつくしておくと
、使用時に、回転軸１が熱膨張により内輪７を放射方向
に突っ張る現象が生じて、内輪７が損傷する恐れがある
ため、内輪７と回転軸１を所要寸法のスキマばめとする
のがよい。一方、外輪８は、外側部材２に対してシマリ
ばめにしておく程、使用時の外側部材２の熱膨張に対し
良好なはめあいが維持できるが、実際には、セラミック
スは強度的に弱く、圧入時刻れる恐れがあるため、外輪
８は、圧入時の影響および外側部材２の熱膨張による影
響をできるだけ小さくできる、中間ばめの状態にするの
がよい。もちろん円筒ころのみをセラミックスとした場
合には、上述の熱膨張による影響は回避できる。
合、内、外輪７．８０組込時、内輪７と回転軸１とを所
要寸法のスキマばめとし、外輪８と外側部材２とを中間
ばめの状態にしておかなければならない。その理由は、
セラミックスは金属に対して熱膨張係数が小さいため、
内輪７と回転軸１とのはめあい寸法をきつくしておくと
、使用時に、回転軸１が熱膨張により内輪７を放射方向
に突っ張る現象が生じて、内輪７が損傷する恐れがある
ため、内輪７と回転軸１を所要寸法のスキマばめとする
のがよい。一方、外輪８は、外側部材２に対してシマリ
ばめにしておく程、使用時の外側部材２の熱膨張に対し
良好なはめあいが維持できるが、実際には、セラミック
スは強度的に弱く、圧入時刻れる恐れがあるため、外輪
８は、圧入時の影響および外側部材２の熱膨張による影
響をできるだけ小さくできる、中間ばめの状態にするの
がよい。もちろん円筒ころのみをセラミックスとした場
合には、上述の熱膨張による影響は回避できる。
なお、上記内、外輪７．８の組込み状聾は、外側部材２
を回転部材とし、軸ｌを非回転部材とした場合にも当然
適用できることはもちろんである。
を回転部材とし、軸ｌを非回転部材とした場合にも当然
適用できることはもちろんである。
（発明の効果）
この発明によれば、回転部材支持用の転がり軸受におい
て、少なくとも転動体を窒化けい素を主体とし希土類金
属酸化物およびアルミニウム酸化物を添加した焼結体で
なるセラミックス製とし、内輪および外輪を、金属の全
表面にバナジウム炭化物、クロム化合物等の耐腐食性被
膜が施される等した耐熱性、耐腐食性のある部材とする
か、必要に応じて特にセラミックス製とするもので、高
、低温にかかわらず腐食環境下に使用した場合でも、軸
受性能および寿命が維持かつ向上できる。
て、少なくとも転動体を窒化けい素を主体とし希土類金
属酸化物およびアルミニウム酸化物を添加した焼結体で
なるセラミックス製とし、内輪および外輪を、金属の全
表面にバナジウム炭化物、クロム化合物等の耐腐食性被
膜が施される等した耐熱性、耐腐食性のある部材とする
か、必要に応じて特にセラミックス製とするもので、高
、低温にかかわらず腐食環境下に使用した場合でも、軸
受性能および寿命が維持かつ向上できる。
例えば合金の溶湯処理炉に適用した場合、羽根と同位置
で回転筒を固定軸に軸受にて支承させることができるた
め、攪拌効率が向上し、溶湯を容易に均一化させやすい
。
で回転筒を固定軸に軸受にて支承させることができるた
め、攪拌効率が向上し、溶湯を容易に均一化させやすい
。
また電解メツキ槽に適用した場合、軸受部の取替えに伴
う装置の停止時間を、大幅に削減できる。
う装置の停止時間を、大幅に削減できる。
第１図はこの発明の一実施例を示す縦断面図、第２図は
圧砕強度およびころがり寿命の試験方法を示す図、第３
図はころがり寿命の試験結果を示すグラフ、第４図は耐
腐食性試験結果を示すグラフである。
圧砕強度およびころがり寿命の試験方法を示す図、第３
図はころがり寿命の試験結果を示すグラフ、第４図は耐
腐食性試験結果を示すグラフである。
Claims (2)
- （１）軌道輪を耐熱性および耐腐食性を有する材料で形
成するとともに転動体をセラミックスにより形成し、該
セラミックスが、窒化けい素を主体とし、希土類金属酸
化物およびアルミニウム酸化物を添加した焼結体である
ことを特徴とする転がり軸受。 - （２）前記セラミックスが、ホットプレス法あるいはホ
ットアイソスタティックプレス法により加圧焼結される
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の転がり軸
受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63168033A JPH0737813B2 (ja) | 1988-07-05 | 1988-07-05 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63168033A JPH0737813B2 (ja) | 1988-07-05 | 1988-07-05 | 転がり軸受 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59064844A Division JPS60208626A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 腐食環境下で使用する回転部材支持装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01220718A true JPH01220718A (ja) | 1989-09-04 |
| JPH0737813B2 JPH0737813B2 (ja) | 1995-04-26 |
Family
ID=15860575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63168033A Expired - Lifetime JPH0737813B2 (ja) | 1988-07-05 | 1988-07-05 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0737813B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5522667A (en) * | 1992-08-19 | 1996-06-04 | Nsk Ltd. | Ball bearing for turbocharger |
| US5549462A (en) * | 1992-10-23 | 1996-08-27 | Maag Pump Systems Ag | Gear pump and its uses |
| US5725688A (en) * | 1993-10-21 | 1998-03-10 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
Citations (2)
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| JPS4921091A (ja) * | 1972-06-16 | 1974-02-25 | ||
| JPS5347861A (en) * | 1976-10-08 | 1978-04-28 | Hitachi Ltd | Position detector of control type |
-
1988
- 1988-07-05 JP JP63168033A patent/JPH0737813B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0737813B2 (ja) | 1995-04-26 |
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