JPH01225754A - 二重溶解高マンガンステンレス鋼 - Google Patents
二重溶解高マンガンステンレス鋼Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ｌｔｌへ１肚たｉ
本発明は、二重溶解ステンレス鋼に関するものであり、
−層詳細には、良好な延性、耐食性、じん性及び強度を
含む優れた鋳放し特性を有している二重溶解高マンガン
ステンレス鋼に関するものである。これらの鋳放し特性
は、熱処理無しに得られることができるものである。
−層詳細には、良好な延性、耐食性、じん性及び強度を
含む優れた鋳放し特性を有している二重溶解高マンガン
ステンレス鋼に関するものである。これらの鋳放し特性
は、熱処理無しに得られることができるものである。
本発明による二重溶解高マンガンステンレス鋼は、マル
テンサイトへの変態に対して熱的に安定なものである。
テンサイトへの変態に対して熱的に安定なものである。
スピンドル・リンクや、排気マニホルドのような自動車
の下部車体の部品に対する薄肉鋳造品が、この成分から
容易に鋳造され、また、優れた鋳放し特性を有している
。この二重溶解高マンガンステンレス鋼は、また、鋳造
品、ストリップ、板、バー、棒及び線のような他の形態
において製造されることもできるものである。
の下部車体の部品に対する薄肉鋳造品が、この成分から
容易に鋳造され、また、優れた鋳放し特性を有している
。この二重溶解高マンガンステンレス鋼は、また、鋳造
品、ストリップ、板、バー、棒及び線のような他の形態
において製造されることもできるものである。
【胆へ１１
米国特許第３．５６７．４３４号は、高クロム二重溶解
ステンレス鋼において、高いレベルの窒素Ｎを使用する
ための早期の企ての一つである。この鋼は、３ｚ以下の
マンガン含有量を有している。
ステンレス鋼において、高いレベルの窒素Ｎを使用する
ための早期の企ての一つである。この鋼は、３ｚ以下の
マンガン含有量を有している。
特開昭６０−１８１２５７号公報は、高い゛ケイ素Ｓｉ
を有している二重溶解ステンレス鋼において、高いマン
ガンＭｎ含有量（３％〜１ｏｚ）を開示している。
を有している二重溶解ステンレス鋼において、高いマン
ガンＭｎ含有量（３％〜１ｏｚ）を開示している。
米国特許第４ＪＯ１，３４７号は、オーステナイ１−を
安定化し、耐食性を改善するために、高クロムの二重溶
解ステンレス鋼の中に、ｏ、ｏｓｓ〜０．２５％の窒素
Ｎを含んでいる。マンガンは、シグマ相を避けるために
２ｚ以下あレベルに限定されなければならない。
安定化し、耐食性を改善するために、高クロムの二重溶
解ステンレス鋼の中に、ｏ、ｏｓｓ〜０．２５％の窒素
Ｎを含んでいる。マンガンは、シグマ相を避けるために
２ｚ以下あレベルに限定されなければならない。
米国特許第４．６５７．６０６号は、溶体化処理の後の
冷却を簡単化するために、高クロム二重溶解ステンレス
鋼に５％〜７ｚのマンガンを添加している。この二重溶
解合金は、鋼成分の中に１．１ｚ〜３ｚの銅Ｃｕを含ん
でいる。
冷却を簡単化するために、高クロム二重溶解ステンレス
鋼に５％〜７ｚのマンガンを添加している。この二重溶
解合金は、鋼成分の中に１．１ｚ〜３ｚの銅Ｃｕを含ん
でいる。
米国特許第４．６６４．７２５号は、オーステナイトを
安定化し、また、０．０６％〜０．２０＄であり得る窒
素Ｎに対する溶解性を与えるために、二重溶解ステンレ
ス鋼に４．１０％までのマンガンＭｎを添加している。
安定化し、また、０．０６％〜０．２０＄であり得る窒
素Ｎに対する溶解性を与えるために、二重溶解ステンレ
ス鋼に４．１０％までのマンガンＭｎを添加している。
少なくとも、２ｇのモリブデンＭｏが、この鋼において
は、本質的である。
は、本質的である。
日が ｉ しようと る：題
シグマ相及び４７５℃（８８５゜Ｆ）ぜい化に対して改
善された抵抗性を有している二重溶解ステンレス鋼を得
ることが、本発明の主目的である。
善された抵抗性を有している二重溶解ステンレス鋼を得
ることが、本発明の主目的である。
高価な合金元素、特に、クロム、モリブデン及びニッケ
ルを減少させることが、本発明の他の目的である。
ルを減少させることが、本発明の他の目的である。
溶体化処理、又は、冷却速度の繊細な制御を必要とする
こと無しに、鋳放しにおいて使用されることができる成
分を得ることが、本発明のなお他の目的である。
こと無しに、鋳放しにおいて使用されることができる成
分を得ることが、本発明のなお他の目的である。
マルテンサイトへの熱的変態を防止するように合金され
ると共に良好な強度、耐食性、延性及びじん性を与える
成分のつり合いを得ることが、本発明の更に他の目的で
ある。
ると共に良好な強度、耐食性、延性及びじん性を与える
成分のつり合いを得ることが、本発明の更に他の目的で
ある。
＝ を ゞ るための
鋳放して３ｏｚ〜６０ｇのフェライトを有し、残部がオ
ーステナイトである二重溶解ステンレス鋼は、最善の鋳
放し強度、延性、じん性及び耐食性のために、つり合わ
された成分を有している。この成分は、また、これらの
特性を、従来の合金よりも、より高価では無い元素によ
り与えるためにも、つり合わされる。
ーステナイトである二重溶解ステンレス鋼は、最善の鋳
放し強度、延性、じん性及び耐食性のために、つり合わ
された成分を有している。この成分は、また、これらの
特性を、従来の合金よりも、より高価では無い元素によ
り与えるためにも、つり合わされる。
本発明による二重溶解ステンレス鋼の成分は、重量２で
本質的に、０．０７Ｘ以下、好適には、０．０４＄以下
ノＣ１１７ｚ〜２１．５％、好適ニ？、ｔ１８．５％〜
２０＄（７）Ｃｒ、１１以上４ｚ以下、好適には、２１
〜３ｚの旧、４ｚ〜８ｇ、好適には、４．２５Ｌ”５．
５％のＭｎ、０．０５％〜０．１５％、好適４： ハ、
０．０７Ｓ〜０．１３％のＮ、２１以下、好適には、１
．２５＄＋７）Ｓｉ、２２以下、好適には、１４５＄以
下（７）ＭＯ５％、，５＄以下、好適には、１１以下の
Ｃｕ、残部が実質的にＦｅから成り立っている。
本質的に、０．０７Ｘ以下、好適には、０．０４＄以下
ノＣ１１７ｚ〜２１．５％、好適ニ？、ｔ１８．５％〜
２０＄（７）Ｃｒ、１１以上４ｚ以下、好適には、２１
〜３ｚの旧、４ｚ〜８ｇ、好適には、４．２５Ｌ”５．
５％のＭｎ、０．０５％〜０．１５％、好適４： ハ、
０．０７Ｓ〜０．１３％のＮ、２１以下、好適には、１
．２５＄＋７）Ｓｉ、２２以下、好適には、１４５＄以
下（７）ＭＯ５％、，５＄以下、好適には、１１以下の
Ｃｕ、残部が実質的にＦｅから成り立っている。
この成分から製造される二重溶解ステンレス鋼物体は、
鋳放しで、最小１０１（２，５ｃ輪／１インチ）の伸び
、０℃（３２゜Ｆ）において３５ＯＮ／ｍｍ２（５０ｋ
ｓｉ）より大きな、２＄の降伏強さ、０℃（３２゜Ｆ）
において、少なくとも３ＯＮｍ （２０フイート・ボン
ド）のしん性を含み、Ｎ気孔の無い特性を有している。
鋳放しで、最小１０１（２，５ｃ輪／１インチ）の伸び
、０℃（３２゜Ｆ）において３５ＯＮ／ｍｍ２（５０ｋ
ｓｉ）より大きな、２＄の降伏強さ、０℃（３２゜Ｆ）
において、少なくとも３ＯＮｍ （２０フイート・ボン
ド）のしん性を含み、Ｎ気孔の無い特性を有している。
□例
以下、本発明の詳細な説明する。
３ｏｚ〜６ｏｚのフェライト及び残部オーステナイトで
ある二重溶解ステンレス鋼は、高いレベルの強度を与え
ながら粒間腐食及びビットに抵抗するために広く使用さ
れていることが発見された。これらの特性は、高いレベ
ルのクロム及びモリブデン、残部ニッケルにより与えら
れている。クロム等量及びニッケル等量に対する種々の
関係を使用して、他の元素は、オーステナイトとフェラ
イトとの間のつり合いに含まれる。
ある二重溶解ステンレス鋼は、高いレベルの強度を与え
ながら粒間腐食及びビットに抵抗するために広く使用さ
れていることが発見された。これらの特性は、高いレベ
ルのクロム及びモリブデン、残部ニッケルにより与えら
れている。クロム等量及びニッケル等量に対する種々の
関係を使用して、他の元素は、オーステナイトとフェラ
イトとの間のつり合いに含まれる。
本発明による二重溶解ステンレス鋼、又は、物体は、次
ぎの成分を有している。すなわち重ＭＳで本質的に ０．０７Ｘ以下のＣ １７＄ 〜２１．５＄のＣｒ １＄以上４ｚ以下のＮｉ Ｏ，０５＄ 〜０．１５？ノＮ ４ｚ以上８＄マｔ’＜７）Ｍｎ ２ｚ以下のＳｉ ２ｚ以下のＭｏ １５％以下のＣｕ １ｚまテノＮｂ、Ｔｉ 、Ｔａ、Ｚｒ及び（又ハ）Ｖ０
．０１ｇまでのＣａ ０．１０ｇまでのＰ Ｏ９４ｚのまでの５ Ｏ１２ｚまでのＣｅ Ｏ，０１．１０％までのＢ 残部実質的にＦｅ から成り立っている。
ぎの成分を有している。すなわち重ＭＳで本質的に ０．０７Ｘ以下のＣ １７＄ 〜２１．５＄のＣｒ １＄以上４ｚ以下のＮｉ Ｏ，０５＄ 〜０．１５？ノＮ ４ｚ以上８＄マｔ’＜７）Ｍｎ ２ｚ以下のＳｉ ２ｚ以下のＭｏ １５％以下のＣｕ １ｚまテノＮｂ、Ｔｉ 、Ｔａ、Ｚｒ及び（又ハ）Ｖ０
．０１ｇまでのＣａ ０．１０ｇまでのＰ Ｏ９４ｚのまでの５ Ｏ１２ｚまでのＣｅ Ｏ，０１．１０％までのＢ 残部実質的にＦｅ から成り立っている。
次ぎに、各合金成分の選択理由を説明する。
炭素Ｃは、粒間腐食を害し、延性及びじん性を減少させ
る炭化物析出を制御するために、二重溶解合金の中にお
いてＯ９Ｏフ２以下に維持される。好適には、炭素は、
０．０４Ｅ以下のレベルに制限される。炭素の存在は、
鋳造の間にある強度を与え、また、オーステナイト成形
材である。
る炭化物析出を制御するために、二重溶解合金の中にお
いてＯ９Ｏフ２以下に維持される。好適には、炭素は、
０．０４Ｅ以下のレベルに制限される。炭素の存在は、
鋳造の間にある強度を与え、また、オーステナイト成形
材である。
クロムＣｒは、月並みな二重溶解レベルから１７１〜２
１．５ｇに低下されている。このクロムのレベルは、依
然として、良好な耐食性を与えるが、しかしながら、合
金の中への窒素Ｈの溶解性を減少する。好適なりロムの
範囲は、１８．５ｇ〜２０ｇである。クロムは、強いフ
ェライト成形材であり、シグマ相及び４７５℃（８８５
゜Ｆ）ぜい化に寄与する。クロム含有量を減少すること
により、ニッケル含有量も、また、低下されることがで
き；また、同一のオーステナイトのつり合いを維持され
ることかで゛きる。
１．５ｇに低下されている。このクロムのレベルは、依
然として、良好な耐食性を与えるが、しかしながら、合
金の中への窒素Ｈの溶解性を減少する。好適なりロムの
範囲は、１８．５ｇ〜２０ｇである。クロムは、強いフ
ェライト成形材であり、シグマ相及び４７５℃（８８５
゜Ｆ）ぜい化に寄与する。クロム含有量を減少すること
により、ニッケル含有量も、また、低下されることがで
き；また、同一のオーステナイトのつり合いを維持され
ることかで゛きる。
ニッケルＮｉは、二重溶解ステンレス鋼における典型的
な範囲４ｚ〜７ｚから、１１以上で４ｚ以下に減少され
る。ニッケル含有量を減少することは、窒素Ｎ及びマン
ガンＭｎの含有量が、ニッケルのより高いレベルの必要
を経済的に相殺するが、オーステナイトの存在を減少す
る。均等なオーステナイト含量においては、より高いニ
ッケルのレベルは、窒素の溶解性を減少させるように作
用をし、鋳造物の中に気孔とすることがあり得る。５ｅ
ａｃｕｒｅ又は２９−４Ｃのような高度に合金化された
超フェライトステンレス合金についての検討により、ニ
ッケルは、重いゲージのしん性を改選するが、しかしな
がら、シグマ相及び４７５℃（８８５゜Ｆ）のぜい化を
促進することが分かった０本発明の二重溶解合金の中の
ニッケルの多くは、多分オーステナイト相に分配されて
いるが、３ｏｚ〜６０１のフェライトの存在の中に止ど
まって存在しているニッケルは、ぜい化を促進する。シ
グマ相、又は、４７５℃（８８５゜Ｆ）ぜい化を形成す
るフェライトに対するこの傾向は、本発明のより低いニ
ッケルのレベルにおいて減少される。２１〜３ｚの好適
な範囲が、オーステナイトの希望されるレベルを促進し
、シグマ相及び他のぜい他相を減少させ、鋳放しの気孔
を減少することが発見された。
な範囲４ｚ〜７ｚから、１１以上で４ｚ以下に減少され
る。ニッケル含有量を減少することは、窒素Ｎ及びマン
ガンＭｎの含有量が、ニッケルのより高いレベルの必要
を経済的に相殺するが、オーステナイトの存在を減少す
る。均等なオーステナイト含量においては、より高いニ
ッケルのレベルは、窒素の溶解性を減少させるように作
用をし、鋳造物の中に気孔とすることがあり得る。５ｅ
ａｃｕｒｅ又は２９−４Ｃのような高度に合金化された
超フェライトステンレス合金についての検討により、ニ
ッケルは、重いゲージのしん性を改選するが、しかしな
がら、シグマ相及び４７５℃（８８５゜Ｆ）のぜい化を
促進することが分かった０本発明の二重溶解合金の中の
ニッケルの多くは、多分オーステナイト相に分配されて
いるが、３ｏｚ〜６０１のフェライトの存在の中に止ど
まって存在しているニッケルは、ぜい化を促進する。シ
グマ相、又は、４７５℃（８８５゜Ｆ）ぜい化を形成す
るフェライトに対するこの傾向は、本発明のより低いニ
ッケルのレベルにおいて減少される。２１〜３ｚの好適
な範囲が、オーステナイトの希望されるレベルを促進し
、シグマ相及び他のぜい他相を減少させ、鋳放しの気孔
を減少することが発見された。
窒素Ｎは、二重溶解ステンレス鋼に対する成分における
一層最近の変化の一つである。窒素は、強度を増加し、
ピッチング抵抗を改善し、オーステナイトを形成し、又
は、増強する。窒素は、また、二重溶解合金における一
般的な腐食を、クロムがフェライト相へ分配する傾向を
減少することにより改選することが、示されている。窒
素は、０．０５Ｓ〜０．１５２存在するが、しかしなが
ら、鋼の中における気孔、又は、ガスを防止するために
、他の元素とつり合わされなければならない、推奨され
る範囲は、０．０７ｇ〜０．１３ｇであり、また、−層
推奨される範囲は、０．０９％〜０．１２＄である。成
分に窒素を添加することは、オーステナイトつり合いを
依然として維持しながら、ニッケルの含有量の減少を許
す、窒素は、凝固の間にオーステナイトの形成の割合を
増加し、鋳放し状憩において、希望されるオーステナイ
トとフェライトとのつり合いを得るために熱処理する必
要を省略する。
一層最近の変化の一つである。窒素は、強度を増加し、
ピッチング抵抗を改善し、オーステナイトを形成し、又
は、増強する。窒素は、また、二重溶解合金における一
般的な腐食を、クロムがフェライト相へ分配する傾向を
減少することにより改選することが、示されている。窒
素は、０．０５Ｓ〜０．１５２存在するが、しかしなが
ら、鋼の中における気孔、又は、ガスを防止するために
、他の元素とつり合わされなければならない、推奨され
る範囲は、０．０７ｇ〜０．１３ｇであり、また、−層
推奨される範囲は、０．０９％〜０．１２＄である。成
分に窒素を添加することは、オーステナイトつり合いを
依然として維持しながら、ニッケルの含有量の減少を許
す、窒素は、凝固の間にオーステナイトの形成の割合を
増加し、鋳放し状憩において、希望されるオーステナイ
トとフェライトとのつり合いを得るために熱処理する必
要を省略する。
本発明の鋼の中のマンガンＭｎのレベルは、伝統的な二
重溶解ステンレス鋼成分からの最も大きな離脱を現して
いる。米国特許第４，１０１．３４７号のような特許は
、マンガンのレベルは、２ｚ以下であるべきことを教示
しており、あるいは、シグマ相が増進され、腐食抵抗が
悪くなると教示している。マンガンは、以前には脱酸剤
として使用されていた０本発明合金の窒素に対する溶解
性は、今や、より高いマンガンのレベルを要求している
。このことは、特に、２２１以下のクロムを有する合金
に対して、確かである。マンガンは、オーステナイトを
安定化するために強力に寄与しており、また、オーステ
ナイトを形成するのに、ニッケルの強さの約半分よりも
、より小さいものと信じられる。理論に束縛されること
を望まないが、マンガン含有量の最初のほんの２ｚだけ
が、オーステナイト形成に寄与するものと信じられる。
重溶解ステンレス鋼成分からの最も大きな離脱を現して
いる。米国特許第４，１０１．３４７号のような特許は
、マンガンのレベルは、２ｚ以下であるべきことを教示
しており、あるいは、シグマ相が増進され、腐食抵抗が
悪くなると教示している。マンガンは、以前には脱酸剤
として使用されていた０本発明合金の窒素に対する溶解
性は、今や、より高いマンガンのレベルを要求している
。このことは、特に、２２１以下のクロムを有する合金
に対して、確かである。マンガンは、オーステナイトを
安定化するために強力に寄与しており、また、オーステ
ナイトを形成するのに、ニッケルの強さの約半分よりも
、より小さいものと信じられる。理論に束縛されること
を望まないが、マンガン含有量の最初のほんの２ｚだけ
が、オーステナイト形成に寄与するものと信じられる。
本発明の鋼の中のマンガンは、約４ｚ〜８ｚ存在する。
推奨される範囲は、約４．５％〜６ｚである。
高いレベルのマンガンが、米国特許第４．６５７．６０
６号の中に開示されているが、しかしながら、これは、
良好なピッチング抵抗を与え、溶体化処理を省略するた
めに、窒素を有している２５に−Ｃｒ、Ｎｉ−２＄Ｃｕ
合金に限定されている。この米国特許は、明らかに一＄
Ｃｒ＋３Ｘ＄Ｍｏが、３２よりもより大きな高クロム高
銅合金に向けられているものである。この特許からの材
料は、高圧延温度からの徐冷の後に、ぜい化を有するこ
とを評価されており、また、発見されている。
６号の中に開示されているが、しかしながら、これは、
良好なピッチング抵抗を与え、溶体化処理を省略するた
めに、窒素を有している２５に−Ｃｒ、Ｎｉ−２＄Ｃｕ
合金に限定されている。この米国特許は、明らかに一＄
Ｃｒ＋３Ｘ＄Ｍｏが、３２よりもより大きな高クロム高
銅合金に向けられているものである。この特許からの材
料は、高圧延温度からの徐冷の後に、ぜい化を有するこ
とを評価されており、また、発見されている。
これらの合金の中におけるマンガンのレベルの増加は、
ぜい化に対する抵抗を改善しないものである。
ぜい化に対する抵抗を改善しないものである。
ケイ素Ｓｉは、本発明の鋼の中に、鋳造性及び流動性を
改善するために存在している。ケイ素は、また、フェラ
イト成形剤であり、脱酸剤でもある。本発明合金の中に
は、ケイ素は、２％以下、好適には、１．３Ｚ以下保持
される。なぜならば、ケイ素は、シグマ相及び他のぜい
化の形成に寄与するからである。ケイ素は、塩化環境に
おけるピッチング抵抗を改善する傾向があるが、しかし
ながら、じん性を悪化させる。ケイ素は、窒素の溶解性
を減少させ、窒素気孔を増加し、好適には、１．３Ｘ以
下に保持される。
改善するために存在している。ケイ素は、また、フェラ
イト成形剤であり、脱酸剤でもある。本発明合金の中に
は、ケイ素は、２％以下、好適には、１．３Ｚ以下保持
される。なぜならば、ケイ素は、シグマ相及び他のぜい
化の形成に寄与するからである。ケイ素は、塩化環境に
おけるピッチング抵抗を改善する傾向があるが、しかし
ながら、じん性を悪化させる。ケイ素は、窒素の溶解性
を減少させ、窒素気孔を増加し、好適には、１．３Ｘ以
下に保持される。
モリブデンＭＯは、常に、二重溶解ステンレス鋼に必要
とされているが、しかしながら、本発明の中には必要と
されない。本発明の鋼は、２１以下、典型的には、１．
２５Ｘ以下のレベルに維持されている。モリブデンは、
シグマ相及び４７５℃（８８５’ Ｆ）におけるぜい化
に寄与する。モリブデン含有量の低下は、また、モリブ
デンは、フェライト成形剤であるので、二・ンケルの一
層の減少を許す。
とされているが、しかしながら、本発明の中には必要と
されない。本発明の鋼は、２１以下、典型的には、１．
２５Ｘ以下のレベルに維持されている。モリブデンは、
シグマ相及び４７５℃（８８５’ Ｆ）におけるぜい化
に寄与する。モリブデン含有量の低下は、また、モリブ
デンは、フェライト成形剤であるので、二・ンケルの一
層の減少を許す。
銅Ｃｕは、本発明においては意図的に添加されるもので
あるが、単に、１．５％までのレベルが、許されるだけ
である。典型的には、そのレベルは、１ｚ以下である。
あるが、単に、１．５％までのレベルが、許されるだけ
である。典型的には、そのレベルは、１ｚ以下である。
銅は、更に、ニッケルの経済的な減少を許し、また、窒
素の溶解性を改善することができる。
素の溶解性を改善することができる。
銅は、オーステナイトを安定化し、加工硬化割合を減少
し、還元酸に対する腐食抵抗を改善する。銅は、シグマ
相に寄与するかも知れない。高いレベルのケイ素により
、高いレベルの銅は、オーステナイト合金における高温
加工の問題を生じさせることを発見し、このようにして
、１．５ｓ以下のレベルに限定されるべきである。
し、還元酸に対する腐食抵抗を改善する。銅は、シグマ
相に寄与するかも知れない。高いレベルのケイ素により
、高いレベルの銅は、オーステナイト合金における高温
加工の問題を生じさせることを発見し、このようにして
、１．５ｓ以下のレベルに限定されるべきである。
フェライトの安定化を改善し、粒子組織を精練し、偏析
を抑圧あるいは粒間腐食を改善するためには、次ぎの随
意の元素の単独、又は、組み合わせで１種、又は、それ
以上の添加が、含まれることができる。すなわち、ニオ
ブＮｂ、タンタルＴａ、ジルコニウムＺｒ、又は、バナ
ジウムＶである。
を抑圧あるいは粒間腐食を改善するためには、次ぎの随
意の元素の単独、又は、組み合わせで１種、又は、それ
以上の添加が、含まれることができる。すなわち、ニオ
ブＮｂ、タンタルＴａ、ジルコニウムＺｒ、又は、バナ
ジウムＶである。
含まれることができる他の随意の元素は、高温加工及び
硝酸に対する抵抗を改善するための０゜０１２までのホ
ウ素Ｂである。同様に、ｏ、ｏｔｓまでのカルシウムＣ
ａが、高温加工を改善し、また、硫黄の制限と組み合わ
される時は、応力腐食割れにも抵抗する。
硝酸に対する抵抗を改善するための０゜０１２までのホ
ウ素Ｂである。同様に、ｏ、ｏｔｓまでのカルシウムＣ
ａが、高温加工を改善し、また、硫黄の制限と組み合わ
される時は、応力腐食割れにも抵抗する。
硫黄Ｓは、通常、０．０５Ｘ以下に維持されるが、しか
しながら、快削のために、０．３５＄まで渡ることがで
きる。カルシウムと共に添加される時は、硫黄は、０．
００５＄以下のレベルに限定されるべきである。
しながら、快削のために、０．３５＄まで渡ることがで
きる。カルシウムと共に添加される時は、硫黄は、０．
００５＄以下のレベルに限定されるべきである。
リンＰは、典型的には０．０５＄以下に維持される残余
である。しかしながら、０．１０．１０％までのリンの
レベルは、鋳造に対する流動性を改善するために使用さ
れることができる。
である。しかしながら、０．１０．１０％までのリンの
レベルは、鋳造に対する流動性を改善するために使用さ
れることができる。
残部は、本質的に鉄及び他の残留元素である。
上に示された推奨される、又は、−層推奨される範囲の
任意の一つ、又は、多数が、上述の残りの元素に対する
広い範囲の任意の一つ、又は、多数と共に使用されるこ
とができる。
任意の一つ、又は、多数が、上述の残りの元素に対する
広い範囲の任意の一つ、又は、多数と共に使用されるこ
とができる。
オーステナイトと、フェライトとの間のつり合いは、特
性の最善の組み合わせを展開させるために非常に重要で
ある。強度レベルは、フェライトの含有量に強く依存す
る。最小３０ｇのフェライトが、少なくとも３５ＯＮ／
＋＋＋ａ＋２（５０ｋｓｉ）の、２ｚの降伏強さを展開
させるために必要とされる。良好な延性は、フェライト
が６０％以下に維持されることを必要とする。
性の最善の組み合わせを展開させるために非常に重要で
ある。強度レベルは、フェライトの含有量に強く依存す
る。最小３０ｇのフェライトが、少なくとも３５ＯＮ／
＋＋＋ａ＋２（５０ｋｓｉ）の、２ｚの降伏強さを展開
させるために必要とされる。良好な延性は、フェライト
が６０％以下に維持されることを必要とする。
このようにして、フェライトの広い範囲は、３ｏｚ〜６
０１であり、好適には、特性の最善の組み合わせのため
に、３５％〜５０πである。
０１であり、好適には、特性の最善の組み合わせのため
に、３５％〜５０πである。
上述の二重溶解ステンレス鋼は、薄壁の自動車鋳物に対
して理想的に適している特性を有するように決定された
。厚壁鋳物及び他の鋳造物体が、この成分から製造され
ることができ並びにストリップ、薄板、棒、ロッド及び
線のような種々の圧延製品を製造することができる。粉
末金属物品も、また、この成分から製造されることもで
きる。この合金は、経済的であり、鋳放しで使用される
ことができ、良好な耐食性、強度を有し、また、じん性
と延性との合理的なレベルを保持する１本発明合金は、
また、熱処理の必要を省略し、鋳放しで使用されること
ができる。
して理想的に適している特性を有するように決定された
。厚壁鋳物及び他の鋳造物体が、この成分から製造され
ることができ並びにストリップ、薄板、棒、ロッド及び
線のような種々の圧延製品を製造することができる。粉
末金属物品も、また、この成分から製造されることもで
きる。この合金は、経済的であり、鋳放しで使用される
ことができ、良好な耐食性、強度を有し、また、じん性
と延性との合理的なレベルを保持する１本発明合金は、
また、熱処理の必要を省略し、鋳放しで使用されること
ができる。
多数の鋼の成分、！！４械的時的特性耐食性が、次表に
示されている。
示されている。
フ１ニニ二ニ二：二：：
表Ｉは、試験された二重溶解ステンレス鋼に対する成分
を表示するものである。すべての成分は重量％で与えら
れている。クロム等量及びニッケル等量の式は、最も正
確に存在するオーステナイト及びフェライトの量を現す
５ｃｈａｅｆｆｌｅｒ Ｄｉａｇｒａｍの変形である。
を表示するものである。すべての成分は重量％で与えら
れている。クロム等量及びニッケル等量の式は、最も正
確に存在するオーステナイト及びフェライトの量を現す
５ｃｈａｅｆｆｌｅｒ Ｄｉａｇｒａｍの変形である。
ｕ
ａ ５２．６ ８０．０ ８９．５ ４
１ ３％ｂ ５％、．２ ８２．７ ８
２．５ ３８ ５％、ｃ ５０．５ ８
５．０ ８５．０ ３４ １０％ｄ ６３
．２ ８２．０ ８３．５ ４７ ３１ｅ
５８．６ ９３．３ ８７．０ ３６
０Ｓｆ ４３．９ ９２．６ ８１．５
２６ ２１ｇ ５３．８ ８０．２
９４ ５５ −ｈ ６７．７ ９２．
１ ９８ ４９ −５８．４ ７５．８
９４．５ ６５ −表１ｒは、表Ｉの鋼に対する機
械的性質及び腐食データを表示するらのである。機械的
性質は、真空の援助を使用して内径０．５ｃｍ（０，２
インチ）に引き抜がれな空気溶解された化学的性質に基
づくものである。
１ ３％ｂ ５％、．２ ８２．７ ８
２．５ ３８ ５％、ｃ ５０．５ ８
５．０ ８５．０ ３４ １０％ｄ ６３
．２ ８２．０ ８３．５ ４７ ３１ｅ
５８．６ ９３．３ ８７．０ ３６
０Ｓｆ ４３．９ ９２．６ ８１．５
２６ ２１ｇ ５３．８ ８０．２
９４ ５５ −ｈ ６７．７ ９２．
１ ９８ ４９ −５８．４ ７５．８
９４．５ ６５ −表１ｒは、表Ｉの鋼に対する機
械的性質及び腐食データを表示するらのである。機械的
性質は、真空の援助を使用して内径０．５ｃｍ（０，２
インチ）に引き抜がれな空気溶解された化学的性質に基
づくものである。
鋳造された０、５ｃｍ（０，２インチ）の直径の棒材が
、抗張試験片として引き抜きされた。直線長さが、ガラ
スビードでたたかれ、酸洗いされ、２５時間５％の塩噴
霧に露出された。赤さび試験が、視覚的になされた。さ
びの被覆は、１０Ｋを超過してはならず、好適には、５
％、又は、それ以下でなければならない。
、抗張試験片として引き抜きされた。直線長さが、ガラ
スビードでたたかれ、酸洗いされ、２５時間５％の塩噴
霧に露出された。赤さび試験が、視覚的になされた。さ
びの被覆は、１０Ｋを超過してはならず、好適には、５
％、又は、それ以下でなければならない。
本発明では無い３個の＊（ｇ、ｈ及び；）が、Ｌ 、５
ｃｍ０１６インチ）の直径の棒材として鋳造された０本
発明ではない試験片ｆが、０．５ｃｍ（０，２インチ）
の棒材として鋳造された。
ｃｍ０１６インチ）の直径の棒材として鋳造された０本
発明ではない試験片ｆが、０．５ｃｍ（０，２インチ）
の棒材として鋳造された。
磁性の読みが、Ｆｉｓｅｈｅｒ ５ｃｏｐｅを使用して
決定された。
決定された。
試験片ｆは、若しも、最小３５ＯＮ／ｍｍ２（５０ｋｓ
ｉ）の降伏強さが生成されるべきであるならば、少なく
とも３０％のフェライトを与えることの必要を示してい
る。
ｉ）の降伏強さが生成されるべきであるならば、少なく
とも３０％のフェライトを与えることの必要を示してい
る。
試験片ｇは、適正につり合わされていない成分による窒
素気孔の問題を有している。
素気孔の問題を有している。
試験片りは、低マンガン及び高ニッケルによる窒素気孔
の問題を有している。この気孔ｎｏ問題は、試験片ｇよ
りも、はるかに少ない窒素のレベルにおいて生じている
６ 試験片ｉは、高クロムの高レベルが、窒素が範囲の高い
端部にある時には、窒素気孔を制御し、ないことを示し
ている。気孔の問題は、ニッケルが試験片りの約半分に
おいてさえも、生じている。マグネシウムのより高いレ
ベルも、この窒素量を必要とされることが、示されてい
る。
の問題を有している。この気孔ｎｏ問題は、試験片ｇよ
りも、はるかに少ない窒素のレベルにおいて生じている
６ 試験片ｉは、高クロムの高レベルが、窒素が範囲の高い
端部にある時には、窒素気孔を制御し、ないことを示し
ている。気孔の問題は、ニッケルが試験片りの約半分に
おいてさえも、生じている。マグネシウムのより高いレ
ベルも、この窒素量を必要とされることが、示されてい
る。
本発明による鋼は、独特の性質の組み合わせを生成する
成分のつり合わせを示している。この成分から製造され
た鋳造物品は、２．５ｃ＋ｅ（１インチ）において少な
くともＬｏｇの延び、３５ＯＮ／ｍｍ２（５０ｋｓｉ）
よりもより大きな 、２ｚ降伏強さ、０℃（３２゜Ｆ）
における少なくとも３ＯＮ催（２０ｆｔ、−１ｂｓ、）
のしん性を有し、窒素気孔が無い。二重溶解ステンレス
鋼は、これらの特性を得るためには、３ｏｚ〜６０％の
フェライ！−を与えるように、つり合わされなければな
らない。
成分のつり合わせを示している。この成分から製造され
た鋳造物品は、２．５ｃ＋ｅ（１インチ）において少な
くともＬｏｇの延び、３５ＯＮ／ｍｍ２（５０ｋｓｉ）
よりもより大きな 、２ｚ降伏強さ、０℃（３２゜Ｆ）
における少なくとも３ＯＮ催（２０ｆｔ、−１ｂｓ、）
のしん性を有し、窒素気孔が無い。二重溶解ステンレス
鋼は、これらの特性を得るためには、３ｏｚ〜６０％の
フェライ！−を与えるように、つり合わされなければな
らない。
１賢へ１艮
本発明は、上記のような化学成分から成り立つており且
つフェライトとオーステナイトとの顕微鏡組織を特定の
ものとすることにより、鋳放し状態において、良好な特
性を与えるために、経済的であり且つつり合わされ、ま
た、高いマンガンのレベルによりマルテンサイトへの熱
的変態に抵抗する二重溶解ステンレス鋼を提供するもの
である。
つフェライトとオーステナイトとの顕微鏡組織を特定の
ものとすることにより、鋳放し状態において、良好な特
性を与えるために、経済的であり且つつり合わされ、ま
た、高いマンガンのレベルによりマルテンサイトへの熱
的変態に抵抗する二重溶解ステンレス鋼を提供するもの
である。
特許出願人代理人 曾 我 道 照；・・ □ｊｙＶパ
１“
１“
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、フェライト３０％〜６０％残部オーステナイトの顕
微鏡組織を有している二重溶解高マンガンステンレス鋼
合金において、前記合金が、重量％で本質的に ０．０７％以下のＣ １７％〜２１．５％のＣｒ １％以上４％以下のＮｉ ０．０５％〜０．１５％のＮ ４％以上８％までのＭｎ ２％以下のＳｉ ２％以下のＭｏ １．５％以下のＣｕ 残部実質的Ｆｅ から成り立っていることを特徴する二重溶解高マンガン
ステンレス鋼合金。 ２、１％までのＮｂ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｚｒ及び（又は）Ｖ
を含んでいる請求項１記載の二重溶解高マンガンステン
レス鋼合金。 ３、０．０１％までのＣａ ０．１０％までのＰ ０．４％までのＳ ０．２％までのＣｅ ０．０１％までのＢ の１種又はそれ以上を含んでいる請求項１記載の二重溶
解高マンガンステンレス鋼合金。４、Ｃが０．０４％以
下、Ｍｎが４．２５％〜５．５％、Ｎが０．０７％〜０
．１３％である請求項１記載の二重溶解高マンガンステ
ンレス鋼合金。 ５、顕微鏡組織が、フェライト３５％〜５０％、残部オ
ーステナイトであり、Ｃｒが１８．５％〜２０％、Ｎｉ
が２％〜３％、Ｓｉが１．３％以下、Ｍｏが１．２５％
以下、Ｃｕが１％以下である請求項４記載の二重溶解高
マンガンステンレス鋼合金。 ６、Ｎが０．０９％〜０．１２％、Ｓが０．０５％以下
である請求項５記載の二重溶解高マンガンステンレス鋼
合金。 ７、鋳放しで、最小１０％（２．５ｃｍ／１インチ）の
伸び、０℃（３２゜Ｆ）において３５０Ｎ／ｍｍ＾２（
５０ｋｓｉ）より大きな、２％の降伏強さ、３０〜６０
％のフェライト、残部オーステナイトの顕微鏡組織）を
有し、Ｎ気孔が無いステンレス鋼物体であって、前記物
体が、重量％で本質的に ０．０７％以下のＣ １７％〜２１．５％のＣｒ １％以上４％以下のＮｉ ０．０５％〜０．１５％のＮ ４％以上８％までのＭｎ ２％以下のＳｉ ２％以下のＭｏ １．５％以下のＣｕ 残部実質的Ｆｅ から成り立っていることを特徴する二重溶解高マンガン
ステンレス鋼物体。 ８、薄壁である請求項７記載の二重溶解高マンガンステ
ンレス鋼物体。 ９、薄板、ストリップ、板、棒、ロッドである請求項７
記載の二重溶解高マンガンステンレス鋼物体。 １０、鋳造品及び粉末金属物体である請求項７記載の二
重溶解高マンガンステンレス鋼物体。 １１、前記物体が３５％〜５０％のフェライト、残部オ
ーステナイトの顕微鏡組織を有しており、前記物体が、
重量％で本質的に ０．０４％以下のＣ １８．５％〜２０％のＣｒ ２％〜３％のＮｉ ０．０７％〜０．１３％のＮ ４．２５％〜５．５％のＭｎ ２％以下のＳｉ １．２５％以下のＭｏ １％以下のＣｕ ０．１０％までのＰ 残部が実質的にＦｅ から成り立っている請求項７記載の二重溶解高マンガン
ステンレス鋼物体。 １２、ストリップ、板、棒、ロッド、鋳造品、薄壁鋳造
品、粉末金属物体である請求項１１記載の二重溶解高マ
ンガンステンレス鋼物体。 １３、前記物体が、重量％で本質的に ０．０１％までのＣａ ０．１０％までのＰ ０．４％までのＳ ０．２％までのＣｅ ０．０１％までのＢ １％までのＮｂ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｚｒ及び（又は）Ｖの１
種又はそれ以上から成り立っている請求項１１記載の二
重溶解高マンガンステンレス鋼物体。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US152,178 | 1988-02-04 | ||
| US07/152,178 US4828630A (en) | 1988-02-04 | 1988-02-04 | Duplex stainless steel with high manganese |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01225754A true JPH01225754A (ja) | 1989-09-08 |
| JP2701913B2 JP2701913B2 (ja) | 1998-01-21 |
Family
ID=22541818
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1015214A Expired - Lifetime JP2701913B2 (ja) | 1988-02-04 | 1989-01-26 | 二重溶解高マンガンステンレス鋼 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4828630A (ja) |
| EP (1) | EP0327053B1 (ja) |
| JP (1) | JP2701913B2 (ja) |
| KR (1) | KR970008165B1 (ja) |
| AR (1) | AR247249A1 (ja) |
| AT (1) | ATE76445T1 (ja) |
| BR (1) | BR8900374A (ja) |
| CA (1) | CA1324729C (ja) |
| DE (1) | DE68901538D1 (ja) |
| ES (1) | ES2032224T3 (ja) |
| IN (1) | IN171008B (ja) |
| ZA (1) | ZA8988B (ja) |
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