JPS60262946A - 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼Info
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- JPS60262946A JPS60262946A JP11955084A JP11955084A JPS60262946A JP S60262946 A JPS60262946 A JP S60262946A JP 11955084 A JP11955084 A JP 11955084A JP 11955084 A JP11955084 A JP 11955084A JP S60262946 A JPS60262946 A JP S60262946A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
二相ステンレス鋼に関して、この明細書に述べる技術内
容は、その成分組成に工夫を加えることによって、熱間
加工性の向上を図ることに関連している〇 背景技術 二相ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼や
フェライト系ステンレス鋼に較べて、耐食性や耐応力腐
食割れ抵抗性および溶接性に優れていることから、近年
、構造用材料として幅広く用いられるようになシ、最近
では、ＣＯＢやＨ，Ｓを含む環境下でのパイプライン用
鋼として注目されている〇 しかしながら二相ステンレス鋼は、フェライト相とオー
ステナイト相から成っているため、熱間加工の際に、そ
れらの界面に割れが生じ易く、従つて分塊圧延や熱間圧
延における歩留りが極めて悪いところに問題を残してい
た・ 発明の目的 この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、分塊
圧延や熱間圧延時における割れ発生を極力低減して歩留
りの向上を可能ならしめた、熱間加工性１優れた二相ス
テンレス鋼を提案することを目的とする。
容は、その成分組成に工夫を加えることによって、熱間
加工性の向上を図ることに関連している〇 背景技術 二相ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼や
フェライト系ステンレス鋼に較べて、耐食性や耐応力腐
食割れ抵抗性および溶接性に優れていることから、近年
、構造用材料として幅広く用いられるようになシ、最近
では、ＣＯＢやＨ，Ｓを含む環境下でのパイプライン用
鋼として注目されている〇 しかしながら二相ステンレス鋼は、フェライト相とオー
ステナイト相から成っているため、熱間加工の際に、そ
れらの界面に割れが生じ易く、従つて分塊圧延や熱間圧
延における歩留りが極めて悪いところに問題を残してい
た・ 発明の目的 この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、分塊
圧延や熱間圧延時における割れ発生を極力低減して歩留
りの向上を可能ならしめた、熱間加工性１優れた二相ス
テンレス鋼を提案することを目的とする。
解決手段の解明経緯
高温でフェライト相とオーステナイト相との二相組織を
呈するステンレス鋼の熱間加工性については、これまで
にも数多くの研究がなされていて、その一般的な向上策
としては、Ｓを低減すること、ならびにさらにＲＥＭを
添加することなどが有効であるといわれている。
呈するステンレス鋼の熱間加工性については、これまで
にも数多くの研究がなされていて、その一般的な向上策
としては、Ｓを低減すること、ならびにさらにＲＥＭを
添加することなどが有効であるといわれている。
そこで発明者らも、まず鋼中Ｓの低減による改善を試み
、Ｓを０．００１６重量％（以下単に係で示す）未満に
低減し次二相ステンレス鋼スラブを連続鋳造で製造し、
分塊圧延ミルでサイジング後、熱間圧延を施したところ
、熱延板の両端部には、板幅方向に約７０５＋の長さを
もった割れがいたるところに発止した。
、Ｓを０．００１６重量％（以下単に係で示す）未満に
低減し次二相ステンレス鋼スラブを連続鋳造で製造し、
分塊圧延ミルでサイジング後、熱間圧延を施したところ
、熱延板の両端部には、板幅方向に約７０５＋の長さを
もった割れがいたるところに発止した。
そこで次に、従来いわれているＲＩＭの効能を検討すべ
く、Ｓが０．００１６係未満でかつＲＩＭ １に０．０
１５％含む二相ステンレス鋼のインゴットを造り、上述
と同様の実駿に供した。その結果、熱延板における耳割
れの発生は軽微となったが、表面性状はＲＥＭ無添加の
ものに比べてかえって悪化した０さらに、かかるＲＩＭ
添加鋼は、連続鋳造法を適用することができず、インゴ
ツト材とする必要がおることから、この発明で所期した
歩留りの向上はあまり望み得ないことも判明した。
く、Ｓが０．００１６係未満でかつＲＩＭ １に０．０
１５％含む二相ステンレス鋼のインゴットを造り、上述
と同様の実駿に供した。その結果、熱延板における耳割
れの発生は軽微となったが、表面性状はＲＥＭ無添加の
ものに比べてかえって悪化した０さらに、かかるＲＩＭ
添加鋼は、連続鋳造法を適用することができず、インゴ
ツト材とする必要がおることから、この発明で所期した
歩留りの向上はあまり望み得ないことも判明した。
この発明は、上記の諸問題を有利に解決して、たとえ割
れの発生し易い連続鋳造材を素材とした場合であっても
、耳割れなどの発生を極力低減して、歩留りの大幅な向
上を実現したものであり・二相ステンレス鋼の組成につ
き、とくにＡＩ！を一定範囲に限定した上で、Ｓを低減
すると共に、こ°のＳｉに応じてＯａを添加することが
、所期した目的の達成に関し、極めて有効であるとの新
規知見に立脚する０ 発明の構成 すなわち仁の発明性、ａ ： ｏ、ｏａ％以下、Ｓにｓ
、ｏ ％以下、Ｉｎ ： ５．０９４以下、Ｏｒ ：
１８．０〜Ｂ０．０−１Ｎｉ ： １．０〜９．０９＆
、 ＭＯ： ０．６〜５．０ ％、ＱｕＳ ８．０ ％
以下、Ｎ ： ０．０６〜０．８０ ％お工びＰ：０．
０４％以下を、０．００６〜０．１０チのＡｒと混入量
をｏ、ｏｏａチ以下に抑制したＳと共に含み、かつＯａ
を、Ｓ含有量に応じＱａ ： （１〜ｌＯ）〔％Ｓ〕の
範囲において含有し、残部はＦｅおよび不可避不純物か
らなることを特徴とする、熱間加工性に優れた二相ステ
ンレス鋼である。
れの発生し易い連続鋳造材を素材とした場合であっても
、耳割れなどの発生を極力低減して、歩留りの大幅な向
上を実現したものであり・二相ステンレス鋼の組成につ
き、とくにＡＩ！を一定範囲に限定した上で、Ｓを低減
すると共に、こ°のＳｉに応じてＯａを添加することが
、所期した目的の達成に関し、極めて有効であるとの新
規知見に立脚する０ 発明の構成 すなわち仁の発明性、ａ ： ｏ、ｏａ％以下、Ｓにｓ
、ｏ ％以下、Ｉｎ ： ５．０９４以下、Ｏｒ ：
１８．０〜Ｂ０．０−１Ｎｉ ： １．０〜９．０９＆
、 ＭＯ： ０．６〜５．０ ％、ＱｕＳ ８．０ ％
以下、Ｎ ： ０．０６〜０．８０ ％お工びＰ：０．
０４％以下を、０．００６〜０．１０チのＡｒと混入量
をｏ、ｏｏａチ以下に抑制したＳと共に含み、かつＯａ
を、Ｓ含有量に応じＱａ ： （１〜ｌＯ）〔％Ｓ〕の
範囲において含有し、残部はＦｅおよび不可避不純物か
らなることを特徴とする、熱間加工性に優れた二相ステ
ンレス鋼である。
以下この発明を具体的に説明する０
まずこの発明において、成分組成を上記の範囲に限定し
た理由について述べる。
た理由について述べる。
０ ： ０．０８％以下
Ｃは、不可避的に鋼中に含まれる元素であるが０．０８
％を超えて含有されると耐食性、耐粒界腐食性を劣化
させるので、上限を０，０８チに定めた。
％を超えて含有されると耐食性、耐粒界腐食性を劣化
させるので、上限を０，０８チに定めた。
ｓｉ ： ｓ、ｏチ以下
Ｓｉは、脱散剤として有用Ａ元素であるが、含有量がｇ
、ｏ係を超えるとσ相が発生して耐食性やじん性が著し
く劣化するので、上限を２．０％としたＯ Ｉｎ ： ６゜０％以下 罰は、強度を高める元素として、また相比率を調整する
元素として有用でおるが、含有量がｂチを超えると耐食
性が劣化するので、上限は５．０係に定めた。
、ｏ係を超えるとσ相が発生して耐食性やじん性が著し
く劣化するので、上限を２．０％としたＯ Ｉｎ ： ６゜０％以下 罰は、強度を高める元素として、また相比率を調整する
元素として有用でおるが、含有量がｂチを超えると耐食
性が劣化するので、上限は５．０係に定めた。
Ｏｒ ： １８．０〜８０．０％
Ｑｒは、耐食性の向上ならびにオーステナイト−フエラ
イ）Ｓ相組織の形成のためには不可欠の元素であって、
孔食や隙間腐食に対する抵抗性を考慮するとｉｓ、Ｏｑ
ｂ未満ではその効果に乏しく、一方８０．０％を超える
とσ相が析出し易くなってじん性が劣化する傾向にある
ので、Ｑｒ含有量は１８．０〜８０．０チの範囲に限定
し九〇’Ｎｉ ： １．０〜９．０ チ Ｎｉ Ｖｉ、全面腐食に対する抵抗性の増加と２相組織
形成の面から不可欠な元素であるが、含有量が１．０１
未満では十分な耐食性が得られず、一方９．０俤を超え
て含有されてもその改善効果は飽和に達するだけでなく
、高価でもあるので、１．０〜９．０チの範囲に限定し
九〇 Ｍｏ ： ０．５〜６．０９６ ＭｏＶｉ、塩素イオンを含む腐食環境で生じる局部腐食
に対する抵抗性を同上させるのに有用な元素であるが、
含有量が０．５％に満たないとその添加効果に乏しく、
一方５．０％を超えて添加しても改善効果の増加は極め
て小さく、しかも高価な元素でもあるので、０．５〜５
．０チの範囲に限定したＯｃｕ ： ｓ、ｏ％以下 Ｃｕは、非酸化性酸に対する耐食性の改善に有効に寄与
するが、８．０％を超えて添加されると熱間加工性を劣
化させるので、上限を８．０％にしたＯＮ ： ０．０
５〜０．８０チ Ｎけ、２相組織を形成するのに重要な元素であるほか、
耐食性の同上にも有効に寄与するが、０．０５９ｂ未満
ではその添加効果に乏しく、一方０．８０チを超えると
熱間加工性を著しく劣化させるので、含有量は０．０ｂ
〜０．８０係の範囲に限定したＯＰ ： ０．０４係以
下 Ｐは、不可避に混入する不純物であって、熱間加工性の
改善に有害な元素であるが、０．０４％ｔでなら許容で
きる◎ ＡＩ！： ０．００５〜Ｏ，ｌＯ％ ＡＩ！は、この発明鋼種の熱間加工性を劣化させる酸素
を減少させるのに有用な元素であるが、０．００５チ未
満ではその添加効果に乏しく、熱間加工性を改善して満
足のいく程度に圧延時における割れの発生を抑制するた
めには、０．００６４以上を含有させる必要がある・ 第１図に、鋼中ｈｐ量が熱間加工性に及は１影響につい
て調べた結果を示す。実験は、Ｃ：約０．０２％、Ｓｉ
： １ ％以下、Ｍｎ ： ０．５ ％ 〜１ ％、
Ｏｒ ： ２２．０〜２８．０ ％、Ｎｉ ： ５．０
〜７．０％、Ｍ。
イ）Ｓ相組織の形成のためには不可欠の元素であって、
孔食や隙間腐食に対する抵抗性を考慮するとｉｓ、Ｏｑ
ｂ未満ではその効果に乏しく、一方８０．０％を超える
とσ相が析出し易くなってじん性が劣化する傾向にある
ので、Ｑｒ含有量は１８．０〜８０．０チの範囲に限定
し九〇’Ｎｉ ： １．０〜９．０ チ Ｎｉ Ｖｉ、全面腐食に対する抵抗性の増加と２相組織
形成の面から不可欠な元素であるが、含有量が１．０１
未満では十分な耐食性が得られず、一方９．０俤を超え
て含有されてもその改善効果は飽和に達するだけでなく
、高価でもあるので、１．０〜９．０チの範囲に限定し
九〇 Ｍｏ ： ０．５〜６．０９６ ＭｏＶｉ、塩素イオンを含む腐食環境で生じる局部腐食
に対する抵抗性を同上させるのに有用な元素であるが、
含有量が０．５％に満たないとその添加効果に乏しく、
一方５．０％を超えて添加しても改善効果の増加は極め
て小さく、しかも高価な元素でもあるので、０．５〜５
．０チの範囲に限定したＯｃｕ ： ｓ、ｏ％以下 Ｃｕは、非酸化性酸に対する耐食性の改善に有効に寄与
するが、８．０％を超えて添加されると熱間加工性を劣
化させるので、上限を８．０％にしたＯＮ ： ０．０
５〜０．８０チ Ｎけ、２相組織を形成するのに重要な元素であるほか、
耐食性の同上にも有効に寄与するが、０．０５９ｂ未満
ではその添加効果に乏しく、一方０．８０チを超えると
熱間加工性を著しく劣化させるので、含有量は０．０ｂ
〜０．８０係の範囲に限定したＯＰ ： ０．０４係以
下 Ｐは、不可避に混入する不純物であって、熱間加工性の
改善に有害な元素であるが、０．０４％ｔでなら許容で
きる◎ ＡＩ！： ０．００５〜Ｏ，ｌＯ％ ＡＩ！は、この発明鋼種の熱間加工性を劣化させる酸素
を減少させるのに有用な元素であるが、０．００５チ未
満ではその添加効果に乏しく、熱間加工性を改善して満
足のいく程度に圧延時における割れの発生を抑制するた
めには、０．００６４以上を含有させる必要がある・ 第１図に、鋼中ｈｐ量が熱間加工性に及は１影響につい
て調べた結果を示す。実験は、Ｃ：約０．０２％、Ｓｉ
： １ ％以下、Ｍｎ ： ０．５ ％ 〜１ ％、
Ｏｒ ： ２２．０〜２８．０ ％、Ｎｉ ： ５．０
〜７．０％、Ｍ。
： １．０〜４．０％、Ｃｕ ： ８ ％以下、Ｎ ：
（１，１０〜０．２０チ、Ｐ ： ０．００２〜０．
０４ チ、Ｓ ： ０．０００５〜０．００８係、そし
てＯａ／Ｓ比が８〜５の組成になり、９６０℃でのフェ
ライト量が８０〜６０チの試料について、９５０℃にお
ける高温、高速引張り試験を行ない、その断面減少率に
ついて調べた０耳割れの発生しない断面減少率の限界は
７０％であるが、ＡＩ！量が０．００５％に満たないと
その限界断面率を下まわっている。
（１，１０〜０．２０チ、Ｐ ： ０．００２〜０．
０４ チ、Ｓ ： ０．０００５〜０．００８係、そし
てＯａ／Ｓ比が８〜５の組成になり、９６０℃でのフェ
ライト量が８０〜６０チの試料について、９５０℃にお
ける高温、高速引張り試験を行ない、その断面減少率に
ついて調べた０耳割れの発生しない断面減少率の限界は
７０％であるが、ＡＩ！量が０．００５％に満たないと
その限界断面率を下まわっている。
とはいえＡＩ！量が０．１０％を超えると、アルミナク
ラスターによる表面欠陥が増大するので、Ａ／含有量は
０．００５〜０．１０％の範囲に限定したＯ３ ： ｏ
、ｏｏａ％以下 Ｓは、鋼中に不可避に混入する不純物であって、とりわ
けこの発明に係る鋼徨の熱間加工性にとっては有害な元
素であり、その含有量が０．００８％を超えると、後述
するＣａを添加しても硫化物の量が増大してＣａの添加
による効果が減殺されるだけでなく、溶接性も悪化する
ので、Ｓ含有量は０．００８％以下の範囲に抑制するこ
ととした。
ラスターによる表面欠陥が増大するので、Ａ／含有量は
０．００５〜０．１０％の範囲に限定したＯ３ ： ｏ
、ｏｏａ％以下 Ｓは、鋼中に不可避に混入する不純物であって、とりわ
けこの発明に係る鋼徨の熱間加工性にとっては有害な元
素であり、その含有量が０．００８％を超えると、後述
するＣａを添加しても硫化物の量が増大してＣａの添加
による効果が減殺されるだけでなく、溶接性も悪化する
ので、Ｓ含有量は０．００８％以下の範囲に抑制するこ
ととした。
Ｃａ ： （１〜１０）（％５）
Ｃａは、強力な硫化物形成元素であり、硫化物を形成す
ることによって固溶Ｓを低減させ、熱間加工性の改善に
有効に寄与する。しかしながら、ただ単に添加したとし
ても、添加量が固溶Ｓの固定に必要とする量に満たない
場合にはその添加効果に乏しく、一方固溶Ｓ量に較べて
添加量が多すぎると溶接性が悪化する０従ってＱａは、
Ｓ量との兼合いで適切量を添加することが肝要なわけで
あるＯ 第２因に、０ ： ０．０２％、Ｓｉ ： ０．４ ’
Ｉｙ、Ｍｎ：１．５ ％、Ｏｒ：ｚｓ４、Ｎｉ ： ５
．５ ％、Ｍ□ ： ８９ｂｓＮ ： ０．１５チ、Ｐ
≦０．０４チ、ＡＩ！≧Ｑ、００５％そしてＳ≦０．０
０８チを基本成分とする鋼に、Ｃａを種種の範囲で添加
し几場合の熱間加工性について調べた結果を、０シ、比
と高温高速引張り試験におゆる断面減少率との関係で示
す。
ることによって固溶Ｓを低減させ、熱間加工性の改善に
有効に寄与する。しかしながら、ただ単に添加したとし
ても、添加量が固溶Ｓの固定に必要とする量に満たない
場合にはその添加効果に乏しく、一方固溶Ｓ量に較べて
添加量が多すぎると溶接性が悪化する０従ってＱａは、
Ｓ量との兼合いで適切量を添加することが肝要なわけで
あるＯ 第２因に、０ ： ０．０２％、Ｓｉ ： ０．４ ’
Ｉｙ、Ｍｎ：１．５ ％、Ｏｒ：ｚｓ４、Ｎｉ ： ５
．５ ％、Ｍ□ ： ８９ｂｓＮ ： ０．１５チ、Ｐ
≦０．０４チ、ＡＩ！≧Ｑ、００５％そしてＳ≦０．０
０８チを基本成分とする鋼に、Ｃａを種種の範囲で添加
し几場合の熱間加工性について調べた結果を、０シ、比
と高温高速引張り試験におゆる断面減少率との関係で示
す。
同図よシ明らかなように、Ｃａ／８が１に満たないと断
面減少率が７０％を下まわるので０ａ／ｓの下限は１に
定めた〇一方０ａ／ｓが１０を超えると、Ｏａの添加効
果が飽和に達するだけでなく、酸化物や硫化物による表
面欠陥が発生するおそれが大金＜、まｆｃＣａの添加量
が多くなると上述したように溶接性も阻害されるので、
。ａ／ｓの上限はｌＯに定めた◎ 実 施 例 表１に示した成分組成になる各徨溶鋼（供試材４１〜Ｉ
ＥＩ）を連続鋳造法によって、Ｓ ＯＯｒｎｍ厚のスラ
ブとしたのち、１８（ｌｓｍＨまで分塊圧延し、ついで
再加熱してから４闘］で熱間圧延を施した０ 得られた熱延板における耳割れの発生状況について調べ
た結果を、表１に併記する０なお幅方向における耳割れ
の長さがｌ Ｑ ｍｍ未満の場合には、実害は小さく、
合格品として許容できるものでろるＯ Ａ／含有量がこの発明の適正範囲を下回る供試材Ａ１お
よび８、またＣａ量が適正量に満たない同４Ｂおよび６
、さらにＮ量およびＳ量が上限を超えて含まれる同ム４
お工び５ではいずれも、２０ ｍｍ以上の耳割れが発生
した〇 これに対しこの発明の適正範囲を満足する実施例（供試
材／４６７〜１８）はいずれも、耳割れの発生程度は極
めて小感＜、最大のものでも高々１１１ｍｍにすぎなか
った。
面減少率が７０％を下まわるので０ａ／ｓの下限は１に
定めた〇一方０ａ／ｓが１０を超えると、Ｏａの添加効
果が飽和に達するだけでなく、酸化物や硫化物による表
面欠陥が発生するおそれが大金＜、まｆｃＣａの添加量
が多くなると上述したように溶接性も阻害されるので、
。ａ／ｓの上限はｌＯに定めた◎ 実 施 例 表１に示した成分組成になる各徨溶鋼（供試材４１〜Ｉ
ＥＩ）を連続鋳造法によって、Ｓ ＯＯｒｎｍ厚のスラ
ブとしたのち、１８（ｌｓｍＨまで分塊圧延し、ついで
再加熱してから４闘］で熱間圧延を施した０ 得られた熱延板における耳割れの発生状況について調べ
た結果を、表１に併記する０なお幅方向における耳割れ
の長さがｌ Ｑ ｍｍ未満の場合には、実害は小さく、
合格品として許容できるものでろるＯ Ａ／含有量がこの発明の適正範囲を下回る供試材Ａ１お
よび８、またＣａ量が適正量に満たない同４Ｂおよび６
、さらにＮ量およびＳ量が上限を超えて含まれる同ム４
お工び５ではいずれも、２０ ｍｍ以上の耳割れが発生
した〇 これに対しこの発明の適正範囲を満足する実施例（供試
材／４６７〜１８）はいずれも、耳割れの発生程度は極
めて小感＜、最大のものでも高々１１１ｍｍにすぎなか
った。
発明の効果
かくしてこの発明によれば、オーステナイト−７エライ
トニ相ステンレス鋼において従来懸念された熱間加工に
おける割れの発生を大幅に低減することができ、従って
歩留りの向上も併せて実現できる。
トニ相ステンレス鋼において従来懸念された熱間加工に
おける割れの発生を大幅に低減することができ、従って
歩留りの向上も併せて実現できる。
ｗＪ１図は、鋼中Ａｊが熱間加工性に及ばず影響をＡｌ
量と断面減少率との関係で示したグラフ、第２図は、同
じく０ａ／ｓと断面減少率との関係を・示したグラフで
ある０ 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 Ａｌ量（壷量％） 断面減少、！！（匍
量と断面減少率との関係で示したグラフ、第２図は、同
じく０ａ／ｓと断面減少率との関係を・示したグラフで
ある０ 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 Ａｌ量（壷量％） 断面減少、！！（匍
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ Ｇ ：０．０８重量％以下、 Ｓｉ ： ２．０重量％以下、 Ｍｎ ： ５．０重量％以下、 Ｏｒ ： １８．０〜８ｏ、Ｏ重量係、Ｎｉ ： １．
０〜９．０重量係、 ＭＯ： ０．５〜５．０重量−１ Ｏｕ ： １３．０重量％以下、 Ｎ ： ０．０５〜０．８０重量％およびＰ：０．０４
重量％以下 を、 ０．００５〜０．１０重量％のＡｌと混入量をｏ、ｏｏ
ｓ・重量％以下に抑制したＳと共に含み、かつＱａを、
Ｓ含有量に応じ、 （３ａ ： （１〜１０）（ＳＳ） の範囲において含有し、残部はＦ８および不可避不純物
からなることを特徴とする・熱間加工性に優れた二相ス
テンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11955084A JPS60262946A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11955084A JPS60262946A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60262946A true JPS60262946A (ja) | 1985-12-26 |
| JPH0119465B2 JPH0119465B2 (ja) | 1989-04-11 |
Family
ID=14764082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11955084A Granted JPS60262946A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60262946A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6289848A (ja) * | 1985-08-26 | 1987-04-24 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | ヤング率並びに熱間加工性に優れた車輌用高強度高耐食性２相ステンレス鋼 |
| JPS62202021A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nippon Chiyuutankou Kk | 溶接性と耐環境腐食性に優れた鋳鋼製品の製造法 |
| US4721600A (en) * | 1985-03-28 | 1988-01-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Superplastic ferrous duplex-phase alloy and a hot working method therefor |
| JPS63157838A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 耐隙間腐食性に優れる２相ステンレス鋼 |
| JPH01225754A (ja) * | 1988-02-04 | 1989-09-08 | Armco Advanced Materials Corp | 二重溶解高マンガンステンレス鋼 |
| JPH02258956A (ja) * | 1989-03-29 | 1990-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間加工性に優れた高耐食二相ステンレス鋼 |
| JPH0741906A (ja) * | 1993-07-28 | 1995-02-10 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 超塑性２相ステンレス鋼 |
| JPH0741907A (ja) * | 1993-07-28 | 1995-02-10 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 超塑性２相ステンレス鋼 |
| JP2012510491A (ja) * | 2008-12-01 | 2012-05-10 | ロディア オペレーションズ | アジピン酸の製造方法 |
| JP2020059900A (ja) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | 日鉄ステンレス株式会社 | 耐食性に優れた省資源型二相ステンレス鋼 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58224155A (ja) * | 1982-06-19 | 1983-12-26 | Kawasaki Steel Corp | ２相ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-06-11 JP JP11955084A patent/JPS60262946A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58224155A (ja) * | 1982-06-19 | 1983-12-26 | Kawasaki Steel Corp | ２相ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
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| JP2020059900A (ja) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | 日鉄ステンレス株式会社 | 耐食性に優れた省資源型二相ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0119465B2 (ja) | 1989-04-11 |
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