JPH01232182A - 可変容量式斜板型圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は斜板型圧縮機の容量制御に関するものであり、
例えば自動車用空調装置用の冷媒圧縮機として使用して
有効である。

〔発明の背景〕

本発明者らは先に斜板型圧縮機の容量制御方式として、
シャフトにより回転駆動される斜板がスプールの軸方向
移動に応じてその傾きが減少し、ピストンのストローク
を可変するという構成を提案した。特に斜板の中心をス
プールの移動に同期して変位させるという構成とし、そ
のためピストンの一方側の作動室ではデッドボリューム
の大幅な増加があるものの、他方側の作動室ではデッド
ボリュームの大幅な増加を伴うことなく徐々に容量を低
下させるようにする旨提案した。

従って、この本発明者らが先に提案した可変容量式斜板
型圧縮機では、スプールの変位に応じて圧縮機の容量が
連続的に制御されることになる。

〔発明が解決しようとする課題〕

この圧縮機は、第１図に−示すように、制御圧室２０゛
０空間の圧力を連続的に制御することによってスプール
３０のストロ、−り量を良好に制御することができる。

しかしながら、本発明者等の実験検討によれば、スプー
ル３０のストロークが小さな領域においては、制御圧室
２００の圧力を下げていってもスプールが良好に変位し
ない状態があることが確かめられた。

これは、第２図に示すようにスプール３０のストローク
比が０．３、すなわちスプール３０のストローク量が１
０ｍｍとした場合、変位量０圓〜３Ｍまでの領域におい
てはスプール３０を第１図中左方向に押圧するのに要す
るスラスト荷重が負となるからである。

このスプールの変位量が最小値近傍の状態は、第１作動
室５０内に残っている圧力が減少している。一方、第２
作動室６０側はデッドスペースが生じないため、ピスト
ン７の往復移動に応じて吸入圧と吐出圧との間で圧力が
変動することになる。

従って、このストロークが小さな状態であっても、第２
作動室６０内の圧力は吐出圧Ｐｄまで上昇する。

次に、このスプール３０のストロークが小さい状態にお
けるスラスト荷重についてさらに詳細に説明する。第３
図はこの状態においてスプール３０に加わる荷重状態を
示したものである。図中ＦＰＳｉはピストン７の圧縮に
伴う斜板１０押さえ力の総和を示す。また図中ＦＰＮは
ピン８０に加わる力を示す。またＰｓは吸入室７４内の
圧力を示し、Ｐｃは制御圧室２００内の圧力を示す。さ
らにこの圧力ＰｓおよびＰｃによって発生するスラスト
荷重をＦＰＳおよびＦＰＣで示す。さらに図中Ｆ、Ｂ、
、ＦＳ、ＦＯはそれぞれ球面支持部１０７と斜板１０と
の間の摩擦力、シャフト１とリアシャフト４０との間の
摩擦力及びスプール３０とハウジング内面１３５との間
の摩擦力を示す。この第３図より明らかなように、ある
容量で作動している状態からスプール３０をさらにその
変位量が小さくなる方向、換言すれば図中右方向に変位
させるためには ＦＰＳ　ｉ＋ＦＰｓ＞ＦＰＮ＋ＦＰＣ＋ＦＢ＋ＦＳ＋Ｆ
Ｏ・・・・・・（１） が成立しなければならない。

ところが圧縮機の吐出容量が小さな状態では第１作動室
５０側の圧力があまり増加せず、−力筒２作動室６０側
は吐出圧まで上昇可能であるため、ＦＰＳ　ｉが小さな
値となっている。従って上述の不等式が成り立たず、容
量を下げられないことになる。

この不等式（１）を成り立たせるためには、式の右辺の
第１項（ＦＰＮ’）の値を小さくするか、または式の左
辺の第１項（ＦＰＳｉ）の・値を大きくすることが考え
られる。

しかしながら、ＦＰＮは吸入室７４と制御圧室２００と
の差圧によって生じられるものであり、この値を小さく
することは構造上困難である。すなわち制御圧室２００
内の圧力Ｐｃを吸入圧Ｐｓ以下にすることは困難である
。さらにＦＢ、ＦＳ。

ＦＵはそれぞれ摩擦力であり、各部の摩擦係数を低下さ
せることには限界がある。また、ＦＰＳｉを変化させる
ことは可能であるが、その為には、圧縮機側に特別な機
構を追加しなければならず、実用上の困難を伴うことが
ある。

そこで、本発明者等は、上記圧縮機について更に検討を
加え、他に不等式（１）に影響を及ぼす要因がないか考
察した。その結果、本発明者らは、斜板の遠心力による
モーメント及びピストンの慣性力によるモーメントが不
等式に影響を与えることを見出した。即ち、第４図に示
すように、ピストン７の慣性力ＦＰによるモーメントＭ
ｐは斜板１０をより傾斜させる方向に働くのに対し、斜
板１０の遠心力ＦＳによるモーメントＭｓは斜板１０の
傾斜を小さくする方向に働くことに本発明者等は着目し
た。尚、図中Ｍｇはシリンダ内圧力ＦＰＳｉによるモー
メント、Ｍｃはスプール３０によるモーメントＦＰＮを
示す。

そこで、本発明者等は、まず、斜板１０の遠心力Ｆｓに
よるモーメントＭｓを計算した。第５図のようにＺ軸と
シャフト１中心軸を一致させ、かつ、Ｙ軸が斜板１０に
含ま５れるようにして摩擦をとって計算したところ、Ｚ
軸のまわりに斜板１０が角速度ωで回転するどきの、斜
板１０全体によるＹ軸まわりのモーメントＭｓは、 ｈｃｏｓβ）） となる。但し、ここで、Ｒ；斜板１０の外周半径、Ｒｏ
　：斜板１０の内周半径、Ｈ：斜板１０の厚さ、β：斜
板１０の傾斜角、β：斜板１０の密度、ｇ：重力加速度
である。

一方、第６図のように第５図と同じ座標系において、ピ
ストン７の慣性力ＦＰによるモーメントＭｐを計算した
ところ、等間隔にピストン７がｎ本配置したときのモー
メントは、 ｇ となる。ここで、Ｌニジリンダピッチ円半径、Ｗｐ：シ
ュー１８．１９を含んだ状態におけるピストン７の重量
である。

上記の（２）弐と（３）式とを対比すれば、共に角速度
ω２を含んでいるので、両式は角速度ωの大きさに拘わ
らず比較可能であることが認められる。また、不等式（
１）が問題となるのは、スプールストロークの小さい状
態、即ち斜板１０の傾斜角βが小さい状態であり、この
状態では、ｓｉｎβｃｏｓβと、ｔａｎβとはほとんど
同一となる。従って、（２）、（３）式は、斜板１０の
傾斜角βの大きさに拘わらず比較することが可能である
ことが認められる。本発明は、このような本発明者等の
検討結果に基づいて案出されたもので、圧縮機吐出容量
が最小となる部位にスプールが確実に変位できるように
することを目的とする。

又、本発明は、圧縮機の一運転状態に応じて、例えば圧
縮機の高速回転時等には、吐出容量を最小とすることが
できるよう↓こすることを目的とする。

〔構成及び作動］ 上記目的を達成するため、本発明では、斜板遠心力によ
るモーメントＭｓを、特に斜板傾斜角βの状態において
もピストン慣性力によるモーメントＭｐより大きくする
という構成を採用する。即ち、 Ｍ　ｓ　＞　Ｍ　ｐ −　Ｗ　ｐ　ｎ　Ｌ　”　　　　・・・・・・（４）と
する。

これにより、本発明では、上記（１）式の不等式を緩和
でき、圧縮機の吐出容量を小容量側へ良好に制御可能と
なる。

〔実施例〕

以下本発明の一実施例を図に基づいて述べる。

第１図は可変容量式斜板型圧縮機の縦断面図である。ア
ルミニウム合金製のフロントノｈウジング４、フロント
サイドプレート８、吸入弁９、フロントシリンダブロッ
ク５、リアシリンダプロ・ンク６、吸入弁１２、リアサ
イドプレート１１及びリアハウジング１３はスルーボル
ト２によって一体的に固定された圧縮機の外殻を成して
いる。シリンダブロック５，６には第７図に示すように
シリンダ６４（６４１〜６４５）が夫々５７所、各シリ
ンダ６４が互いに平行になるように形成されている。

図示しない自動車走行用エンジンの駆動力を受けて回転
するシャフト１はベアリング３を介してフロントシリン
ダブロック５に回転自在に軸支されている。また、シャ
フト１に加わるスラスト力（図中左方向へ働く力）はス
ラスト軸受１５を介してフロントシリンダブ、ロック５
で受はシャフト１の図中左方向への動きを規制している
。

シャフト１の後端はベアリング１４を介してリアハウジ
ング１３に回転自在に軸支されている。

シャフト１の後端に働くスラスト力（図中右方向へ働く
力）はスラスト軸受１１６を介してスプール３０で受け
ている。スプール３０はリアシリンダブロック６の円筒
部６５及びリアハウジング１３の円筒部１３５内に軸方
向摺動可能に配されている。

斜板１０の中央部には球面部１０７が形成され、この球
面部１０７は揺動可能な状態で球面支持部４０５に支持
されている。球面支持部４０５はシャフト１上に摺動自
在に支持されている。斜板１０の側面にはスリット１０
５が形成されており、一方、シャフト１のうち斜板１０
のスリット１０５と対向する面には平板部１６５が形成
されている。そして、平板部１６５がスリット１０５内
壁に面接触するようにして配置されることにより、シャ
フト１に与えられた回転駆動力を斜板１０に伝えるもの
である。

また、斜板１０両面側にはシュー１８及びシュー１９が
摺動自在に配設されている。一方、フロントシリンダブ
ロック５のシリンダ６４及びリアシリンダブロック６の
シリンダ６４内にはピストン７が摺動可能に配されてい
る。上述のようにシュー１８及び１９は斜板１０に対し
、摺動自在に取り付けられている。またシュー１８及び
１９はピストン７の内面に対し、回転可能に係合してい
る。従って、斜板１０の回転を伴う揺動運動は、このシ
ュー１８及び１９を介しピストンに往復運動として伝達
される。尚、シュー１８．１９は斜板１０上に組み付け
られた状態で、外面が同一球面上にくるように形成され
ている。

前記シャフト１の平板部１６５には長溝１６６が設けら
れており、また、斜板１０にはビン通し孔が形成されて
いる。シャフト１の平板部１６５は斜板１０のスリット
１０５に配された後、ビン８０及び止め輪によりビイ通
し孔とシャフト１の長溝１６６とに係止される。この長
溝１６６内のビン８０の位置により斜、板１０の傾きが
変わるのであるが、傾きが変わると共に斜板中心（球面
支持部４０５中心）の位置も変わる。すなわち、第１図
中右側の第２作動室６０においては、斜板１０の（頃き
が変わってピストン７のストロークが変化しても、ピス
トン７の作動室６０側の上死点は殆ど変わらずデッドボ
リュームの増加が実質的に生じないように長溝１６６が
設けられている。−方、図中左方向の第１作動室５０で
は斜板の傾きが変わると共にピストン７の上死点は変化
するため、デッドボリュームも変化する。

本例では上述したように斜板ｌＯの傾斜角が変動じても
、ピストン７の第２作動室６０側の上死点位置が変動し
ないような形状に長溝１６６が形成されている。従って
この長溝１６６は厳密には曲線状となるが、実際の形成
に当たってはほぼ直線の長溝で近似できることになる。

さらに本例では長溝１６６の形成により平板部１６５の
形状が過大となることがないように、長溝１６６はシャ
ツ）１の軸線上に配設されている。このように長溝１６
６をシャフト１の軸線上に形成し、平板部１６５を小型
化することは平板部１６５がピストン７の内側に配設さ
れるタイプの斜板型圧縮機においては特に有効である。

図中符号２１は軸封装置であり、シャツｌ−１を伝って
冷媒ガスや潤滑オイルが外部へ洩れるのを防いでいる。

図中符号２４は作動室５０．６０に開口し、吐出室９０
．９３と連通ずる吐出口であり、この吐出口２４は、吐
出弁２２によって開閉される。吐出弁２２は弁押さえと
共に図示しないボルトによりフロントサイドプレート８
及びリアサイドプレート１１に固定されている。図中符
号２５は作動室５０．６０と吸入室７２．７４とを連通
ずる吸入口で、吸入弁９によって開閉される。

図中符号４００は制御圧空間２００内圧力を制御するた
めの制御弁である。制御弁４００の一方は低圧導入通路
９７によりリア側の吸入空間７４と結ばれている。また
、他方は絞り９９及び高圧導入通路９６を介して吐出空
間９３と結ばれると共に、制御圧通路９８を介して制御
圧室２００と　□結ばれている。

図中フロント側の吐出空間９０は、シリンダブロック５
に形成された吐出通路により吐出ポートに導かれ、又、
リア側の吐出空間９３はシリンダブロック６に形成され
た吐出通路により吐出ポートに導かれている。吐出ポー
トは外部配管９５により連結されるため、吐出空間９０
と吐出空間９３内圧力は同一圧力である。またフロント
側の吸入空間７２は吸入通路７１によりハウジング中央
部に形成された吸入空間７０に導かれ、同様にリア側の
吸入空間７４も吸入通路７３により吸入空間７０に導か
れている。

以上説明したとおり、本例圧縮機の構成は零発明者等が
先に提案したものと同様となっているが、本例では、斜
板１０の遠心力に伴うモーメントＭＳがピストン７の慣
性力に伴うモーメントＭｐより大きくなるよう、斜板１
０の形状（Ｒ，Ｒ，、Ｈ）材質（ρ）及びピストン７の
配置位置（Ｌ）、重Ｌｔ（Ｗｐ）を定めている。即ち、
本例では、−ｗｐｎｔ、ｚ　　　・・・・・・（４）と
なるように斜板１０、ピストン７及びシュー４８．１９
が定められている。

次に、上記構成よりなる圧縮機の作動について述べる。

図示しない電磁クラッチが接続され、シャフト１にエン
ジンからの駆動力が伝えられると圧縮機は起動する。

この起動が、圧縮機の停止後長時間経過した後に行われ
た場合には、冷凍サイクル内の圧力が均圧化しているこ
とにより吸入室７４と吐出室９３との間に大きな圧力差
は生じなくなっている。従って、制御圧室２００内の制
御圧と吸入室７４内の圧力との間にも大きな差はなく、
スプール３０はスプリング９００の付勢力により第１図
中右方向に変位している。

この状態では球面支持部４０５も第１図中右方向に最大
変位していることとなり、斜板１０の傾斜角は最小とな
っている。従って、斜板の傾斜に伴う揺動量も最小とな
り１、ピストン７の往復ストロークも最小である。

このような状態でシャフト１が回転を開始すると、シャ
フト１の回転は斜板１０を介してピストン７を往復駆動
することになる。このピストン７の往復移動に伴い作動
室６０内で冷媒の吸入、圧縮、吐出が行われることにな
る。

そしてこの場合、リア側の作動室６０とフロント側の作
動室５０との圧力差に基づく力がピストン７およびシュ
ー１８．１９を介して斜板１０に加わることになる。特
に斜板１０は球面支持部４０５によって揺動自在に支持
されており、かつスリフト１０５と平板部１６５との嵌
合によりシャフト１０回転力を受けるようになっている
ため、ピストン７に加わる力が斜板１０の傾斜角を減少
させる方向にモーメントとして作動することになる。

例えば第７図に軸ＢＸ上にピン８０が位置している状態
では、第１シリンダ空間６４１に配設されているピスト
ンからは斜板１０に対し傾斜角を変動させるモーメント
は発生しない。しかしながら第２乃至第５のシリンダ空
間６４２，６４３゜６４４．６４５に配設されたピスト
ン７からは、斜板１０の傾斜角を減少させる方向に回転
モーメントが発生する。この回転モーメントは、ビン８
０周りに生ずるモーメントによって受けられることにな
る。またこのピストン７により発生する回転モーメント
は、球面支持部４０５に対し押圧力を加えることになる
。

その結果、球面支持部４０５およびスプール３０が図中
右方向に変位し、斜板１０はその傾斜角を小さくする。

ただ、斜板１０はシャフト１の長溝１６６にビン８０に
よって規制されているため、斜板１０は傾きを減少する
と共に、斜板１０の中心にある球部４０５に対し図中右
方向に力を与え、球部４０５を右方向へ移動させる。球
面支持部４０５に働く図中右方向の力はスラスト軸受１
６を介してスプール３０に伝えられ、スプール３０はリ
アハウジング１３の底部に当たるまで移動する。

この状態では圧縮機の吐出容量が最小となる。

そして、図示されない吸入ボート（冷凍サイクルの蒸発
器につながる）より吸入される冷媒ガスは、中央部の吸
入空間７０へ入り、次いで吸入通路７３を通り、リア側
の吸入室７４へ入る。その後、ピストン７の吸入行程に
おいて、吸入弁１２を介して吸入口２５より作動室６０
内へ吸入される。吸入された冷媒ガスは圧縮行程で圧縮
され、所定圧まで圧縮されれば吐出口２４より吐出弁２
２を押し開いて吐出室９３へ吐出される。高圧の冷媒ガ
スは吐出通路を通り、吐出ポートより冷凍サイクルの図
示しない凝縮器に吐出される。

この際、フロント側の第１の作動室５０はデッドボリュ
ームが大きいため、リア側の第２作動室６０よりも圧縮
比が小さく、第１作動室５０内の冷媒ガスの圧力が吐出
空間９０内圧力（リア側第２作動室６０の吐出圧力が導
かれている）よりも低く、フロント側第１作動室５０で
の冷媒ガスの吸入、吐出作用は行われない。

圧縮機の起動時には、上述したように圧縮機吐出容量を
最小容量とする。しかし冷凍サイクルより要求される圧
縮機の能力が高い場合には、吸入圧力も設定圧力より高
くなり、それに応じ制御弁４００は制御圧通路９８と低
圧導入通路９７との間を遮断する。その状態では制御圧
室２００は絞り９９を介し、高圧導入通路９６と連通し
ている。

従って、このように低圧導入通路９７との間が遮断され
た状態では、制御圧室２００には高圧導入通路９６より
受ける吐出圧の影響が大きくなり、制御王室２００内の
圧力は上昇してくる。

そのため、スプール３０に対し、圧力差により図中左方
向へ働く力（制御王室２００と吸入空間７４との圧力差
による）は圧縮機の回転に伴い次第に上昇する。そして
、この力が前述した球面支持部４０５を図中右方向へ押
す力に打ち勝つと、スプール３０は次第に図中左方向へ
移動し始める。

そしてシャフト１の長溝１６６とピン８０の作用により
斜板１０はその回転中心（球面支持部４０５）を図中左
方向へ移動しつつその傾きを大きくしてゆく。更に制御
圧室２００内圧力が上がってゆくと、スプール３０はそ
の肩部３０５がリアサイドプレート１１に当だ、るまで
図中左方向へ移動し、最大容量状態を実現する。この状
態では、図示されない吸入ポートより吸入される冷媒ガ
スは中央の吸入空間７０に入り、吸入通路７１及び７３
を通ってそれぞれ吸入室７２及び７４へ流入する。そし
て、吸入行程で゛は吸入口２５より吸入弁９及び１２を
介して、それぞれ作動室５０及び６０へ入り、次いでピ
ストン７の変位と共に圧縮され、吐出口２４より吐出弁
２２を介して、それぞれ吐出空間９０及び９３へ入り、
吐出通路９１及び９４を通り吐出ボート９２及び９５よ
り吐出され、外部配管で合流す名ものである。この状態
では作動室５０及び作動室６０共に冷媒ガスの吸入、吐
出作用を行っている。

ここで、本例ではスプール３０を変位させるための高圧
圧力を吐出室９３の下部より採るようにしているため、
この制御圧力により同時に可変機構の潤滑が行われるこ
とになる。即ち、吐出室の下部には圧縮機の潤滑油が高
濃度で貯えられることとなっているので、この部位より
制御圧を導入すれば、高濃度に潤滑油を含む冷媒がスプ
ール３０側へ供給されることになり、スプール３０等の
摺動がより円滑となる。

また、第１１図、第１２図に示すように制御弁４００を
介して吐出室９３下部とシャフト１後端部６０とを結ぶ
給油通路６０１を設けるようにしてもよい。これにより
、圧縮機の摺動部、回転部の潤滑がより円滑となる。

第８図中実線ａは本発明による可変容量式斜板型圧縮機
のビストンストロークと圧縮機容量との関係を表す図で
ある。本例による容量制御方式は斜板１０の傾きを変え
ることにより、ピストン７のストロークを変えると共に
斜板１０の中心位置をも変えるため、リア側第２作動室
６０ではビストンストロークの減少によるデッドボリュ
ームの増加は殆どない。そのため、−点鎖線すに示すよ
うに、ビストンストロークに応じて吐出容量は漸減する
。逆にフロント側第１作動室５０ではビストンストロー
クの減少につれてデッドボリュームが増大するものであ
り、デッドボリュームの増加により圧縮比が低下し１、
吐出容量は第８図中実線Ｃで示すように急激に減少する
。そして、フロント側作動室５０での最高圧力（吐出圧
力）が作動室６０での吐出圧力よりも低くなった時点（
第８図中ｄ点）でフロント側作動室５０の吸入、吐出作
用が行われなくなり、リア側作動室６０だけで冷媒ガス
の吸入、圧縮、吐出作用が行われる。

なお、このビストンストロークはスプール３０の移動量
に殆ど比例するものであり、第１図中スプール３０が図
中右方向へ行ききった状態を０゜図中左方向へ行ききっ
た状態を！とすれば第８図のようにスプールの移動量と
圧縮機容量の関係を見ることができる（Ｌ＝／り。

さて、第８図中実線部ａが本発明による圧縮機の容量変
化特性であるが、スプール３０の移動量１−　ｅ区間に
おいては、容量は実線ａの如く変化し、図中細線、ｆの
ようにスプール移動量に対し、圧縮機容量がリニアに変
化するもの″に対し勾配が急なため制御性が劣るが、ス
プール変位量ｅ〜０区間においては容量は図中実線ａ２
の如く変化し、勾配は細線ｆよりも緩やかとなり、特に
低容量時での制御性に優れるものである。

しかも、本例の圧縮機では、斜板工０の遠心力に伴うモ
ーメントＭｓをピストン７の慣性力によるモーメントＭ
ｐより大きくしているため、スプール３０を圧縮機最小
容量側へ確実に変位制御できる。

第９図中−点鎖線ＡはＭｐ＞Ｍｓとした圧縮機における
スプール３０の変位域を示し、実線Ｂは本例に係るＭｐ
＜Ｍｓとした圧縮機におけるスプール３０の変位域を示
すが、図より明らかなように、本例のものでは変位域を
圧縮機の最少容量側に拡大することができる。

しかも、本例による効果は、斜板ｌＯの回転速度が大き
くなった状態でより顕著となる。即ち、前述の（２）式
・（３）式の関係よりＭｓ＞Ｍｐは回転速度ωに拘わら
ず常に達成されるのであるが、そのモーメントの差ＩＭ
ｓ−Ｍｐｌは回転速度ωの増大に応じて大きくなること
が認められる。

ここで回転速度ωが大きな状態とは圧縮機が高速回転し
ている状態であり、この状態では通常圧縮機に要求され
る吐出容量が小さくなった状態である。それゆえ、本例
の圧縮機ではこのような状態で圧縮機の吐出容量を確実
に減少させることが可能となり、その実用的価値は高い
ものである。

また、この圧縮機の高速回転状態は、自動車の加速状態
に符号することが多く、その様な状態で圧縮機吐出容量
を低減できるのは、自動車走行用エンジンに加わる負荷
低減となり、加速性能の向上という効果も併せて有する
。

尚、上述の例では斜板１０、ピストン７の材質、形状等
の工夫でＭｓ＞Ｍｐを達成したが、必要に応じて斜板１
０に加わるモーメントＭＳを増大する手段もしくはピス
トン７に加わるモーメントＭＰを減少する手段を付加す
るようにしてもよい。

第１０図図示例では斜板１０にバランスウェイト５００
．５０１を付加して、斜板ｌＯの遠心力によるモーメン
トＭｓを大きくするようにしている。また、ピストン７
をより軽質な材料で作成したり、肉ぬすみを設けたりし
て、ピストン７の慣性力によるモーメントＭｐを低減し
てもよい。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明の圧縮機では回転に伴いピ
スト□ン、斜板に生じるモーメントを適宜設定したため
、圧縮機の吐出容量の制御がより確実、かつ良好に行わ
れるという効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る圧縮機の一例を示す断面図、第２
図は第１図図示圧縮機に係るスプール変位を示す説明図
、第３図第１図図示圧縮機に係る荷重状態を示す説明図
、第４図は第１図図示圧縮機に係る荷重状態を示す説明
図、第５図は第１図図示斜板に係る座標を示す説明図、
第６図は第１図図示ピストンに係る座標を示す説明図、
第７図は第１図の■−■線に沿う断面図、第８図は第１
図図示圧縮機の吐出容量とスプール変位との関係を示す
説明図、第９図は第、１図図示圧縮機に係るスプール変
位を示す説明図、第１０図は本発明圧縮機の他の例を示
す断面・図、第１１．１２図は給油通路を設けた圧縮機
を示す断面図である。 １・・・シャフト、７・・・ピストン、１０・・・斜板
、５０．６０・・・作動室。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）　内部にシリンダ室を有するシリンダブロックと
   、 このシリンダブロック内に回転自在に支持されたシャフ
   トと、 このシャフトに揺動可能に連結し、シャフトと一体回転
   する斜板と、 前記シリンダ室に摺動自在に配設され、前記斜板にシュ
   ーを介して係合し、前記斜板の揺動運動を受けて前記シ
   リンダ室内を往復移動し、その両側の端部と前記シリン
   ダ室内面との間で作動室を形成するピストンと、 前記斜板の中心点位置を回転自在に支持し、前記斜板の
   傾斜角度を変位させると共に、前記斜板の前記中心点位
   置を前記シャフトの軸方向に変位させる支持部材と、 この支持部材を前記シャフトの軸方向に変位させ、前記
   斜板の傾斜角を前記斜板の回転中心位置とを変位させ、
   前記ピストンの一面側に形成された作動室においては、
   前記斜板の傾斜角変化に応じてデッドボリュームを増大
   させるようにする制御手段とを備え、 前記斜板と前記ピストン及び前記シューとの関係を ▲数式、化学式、表等があります▼ 但し、Ｒ：斜板外周半径 Ｒ＿０：斜板内周半径 Ｈ：斜板厚さ ρ：斜板密度 Ｗ＿Ｐ：ピストン及びシューの重量 Ｎ：ピストン本数 Ｌ：シャフト軸線とピストン軸線との距離 としたことを特徴とする可変容量式斜板型圧縮機。