JPH01195979A - 可変容量式斜板型圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は斜板型圧縮機の容量制御に関するものであり、
例えば自動車用空調装置の冷媒圧縮機として使用して有
効である。

〔発明の背景〕

本発明者らは、先に両頭ピストンを採用した斜板型圧縮
機において、ピストンの両側において一様にデッドボリ
ュームが増加することを防ぎつつ、連続容量制御を行う
ことができるよう、シャフトにより回転駆動される斜板
が、スプールの軸方向移動に応じてその傾きが減少し、
ピストンの往復ストロークを可変するという斜板型圧縮
機を提案した。

この斜板型圧縮機では、スプールの背面に制御圧室を形
成し、この制御圧室に供給される圧力に応じてスプール
を変位させ、その変位により斜板の傾斜角及び中心位置
を可変制御す、るものである。

従って、このような斜板型圧縮機においては、スプール
の変位が確実になされるようにするためにも、制御王室
に要求される信号圧力の変位幅を大きくすることが望ま
しい。

（発明が解決しようとする課題〕 本発明は上記点に鑑みて案出されたもので、制御圧室に
供給される信号圧力が、圧縮機の低圧側圧力相当の圧力
から、圧縮機の高圧側圧力相当の圧力まで幅広く制御さ
れるようにすることを目的する。

（構成及び作動］ 上記目的達成のため、本発明の斜）反型圧縮機では、制
御圧室に供給される信号圧力を制御する制御弁として、 圧縮機の吸入側部位と連通し、低圧を導入する低圧導入
通路と、圧縮機の高圧側に連通し、高圧を導入する高圧
通路と、制御圧室に連通ずる信号圧通路と、この信号圧
通路と低圧導入通路との間に形成された第１弁座而と、
信号圧通路と高圧導入通路との間で、かつ第１弁座面と
対抗する部位に形成された第２弁座面と、この第２弁座
面と第１弁座商との間に介在した制御弁体とを具備する
ようにする。

そして、制御弁体は、ダイヤフラムの連続的な変位を伝
達部材を介して受け、第１弁座面と第２弁座面との間で
連続的に位置が変わるようにしている。

本発明の斜板型圧縮機によれば、制御弁体は、第１弁座
面に当接することにより、信号圧通路と低圧導入通路と
の間の導通を完全に遮断することが可能である。従って
、その場合には、高圧導入通路より導入された圧縮機高
圧部位の圧力がそのまま信号圧通路を介して制御圧室に
導入されることになり、制御室内圧力は、圧縮機高圧側
部位の圧力まで上昇する。

逆に、制御弁体が、第２弁座面に着座した状態では、高
圧導入通路と信号圧通路との間の導通を完全に遮断する
ことができる。この場合には、低圧導入通路を介して導
入される圧縮機低圧側部位の圧力が、信号圧通路を介し
て制御圧室に導入されることになる。換言すれば、制御
室内圧力は、すべて圧縮機低圧側部位に逃がされること
になり、制御圧室内は、圧縮機低圧側部位と同様の低圧
に保持可能となる。

〔効果］ 従って、本発明の斜板型圧縮機では、制御圧室に供給さ
れる信号圧力の可変電位を最も広くすることができ、制
御スプールの受圧面積を減少させても、制御スプールの
移動制御が確実に行われることになる。

さらに本発明の斜板型圧縮機では、ダイヤフラムの連続
的な変位を弁座部材を介して制御弁体に伝達するように
しているため、制御弁体が第１弁座面と第２弁座面との
間で連続的に位置変化することになる。そのため、信号
圧通路を介して制御圧室に導入される信号圧力を連続的
に可変制御することができる。

〔実施例〕

以下本発明の一実施例全図に基づいて述べる。

第１図は可変容量式斜板型圧縮機の縦断面図である。ア
ルミニウム合金製のフロントハウジング４、フロントサ
イドプレート８、吸入弁９、フロントシリンダブロック
５、リアシリンダブロック６、吸入弁１２、リアサイド
プレート１１及びリアハウジング１３は図示されないス
ルーボルトによって一体的に固定された圧縮機の外殻を
成している。

シリンダブロック５．６には第２図に示すようにシリン
ダ６４（６４１〜６４５）が夫々５ケ所、各シリンダ６
４が互いに平行になるように形成されている。図示しな
い自動車走行用エンジンの駆動力を受けて回転するシャ
フト１はベアリング２及びベアリング３を介してそれぞ
れフロントハウジング４及びフロントシリンダブロック
５′に回転自在に軸支されている。また、シャフト１に
加わるスラスト力（図中左方向へ働く力）はスラスト軸
受１５を介してフロントシリンダブロック５で受け、止
め輪１６によりシャフト１の図中右方向への動きを規制
している。尚、止め輪１６はシャフト１に形成された環
状溝によって係止されている。

リアシャフト４０はベアリング１４を介してスプール３
０に回転自在に軸支されている。リアシャフト４０に働
くスラスト力（図中右方向へ働く力）はスラスト軸受１
１６を介してスプール３０で受け、止め輪１７によりリ
アシャフト４０がスプール３０から外れるのを防いでい
る。この止め輪もリアシャフト４０に形成された環状溝
に係止されている。スプール３０はリアシリンダブロッ
ク６の円筒部６５及びリアハウジング１３の円筒部１３
５内に軸方向摺動可能に配されている。

斜板１０の中央部には球面部１０７が形成され、この球
面部１０７にはリアシャフト４０の端部に固定された球
支持部４０５が配され、斜板１０は揺動可能な状態で球
面支持部４０５に支持されている。

斜板１０のシャフト１側面にはスリット１０５が形成さ
れており、シャフト１の斜板１０側端面には平板部１６
５が形成されている。そして、平板部１６５がスリン）
１０５内壁に面接触するようにして配されることにより
、シャフト１に与えられた回転駆動力を斜板１０に伝え
るものである。

また、斜板１０両面側にはシュー１８及びシュー１９が
摺動自在に配設されている。一方、フロントシリンダブ
ロック５のシリンダ６４及びリアシリンダブロック６の
シリンダ６４内にはピストン７が摺動可能に配されてい
る。上述のようにシュー１８及び１９は斜板１０に対し
、摺動自在に取り付けられている。またシュー１８及び
１９はピストン７の内面に対し、回転可能に係合してい
る。従って、斜板１０の回転を伴う揺動運動は、このシ
ュー１８及び１９を介しピストンに往復運動として伝達
される。尚、シュー１８．１９は斜板１０上に組み付け
られた状態で、外面が同一球面上にくるように形成され
ている。

前記シャフト１の平板部１６５には長溝１６６が設けら
れており、また、斜板１０にはピン通し孔が形成されて
いる。シャフト１の平板部１６５は斜板１０のスリット
１０５に配された後、ピン８０及び止め輪８１によりピ
ン通し孔１０６，１０８とシャフト１の長溝１６６とに
係止される。

この長溝１６６内のピン８０の位置により斜板の傾きが
変わるのであるが、傾きが変わると共に斜板中心（球面
部１０７０球面支持部４０５）の位置も変わる。すなわ
ち、第１図中右側の第２作動室６０においては、斜板１
０の傾きが変わってピストン７のストロークが変化して
も、ビス６フフ０作動室６０側の上死点は殆ど変わらず
デッドボリュームの増加が実質的に生じないように長溝
１６６が設けられている。一方、図中左方向の作動室５
０では斜板の傾きが変わると共にピストン７の上死点は
変化するため、デッドボリュームも変化する。

本例では上述したように斜板１０の傾斜角が変動しても
、ピストン７の作動室６０側の上死点位置が変動しない
ような形状に長溝１６６が形成されている。従ってこの
長溝１６６は厳密には曲線状となるが、実際の形成に当
たってはほぼ直線の長溝で近似できることになる。さら
に本例では長溝１６６の形成により平板部１６５の形状
が過大となることがないように、長溝１６６はシャフト
１の軸線上に配設されている。このように長溝１６６を
シャフト１の軸線上に形成し、平板部１６５を小型化す
ることは平板部１６５がピストン７の内側に配設される
タイプの斜板型圧縮機においては特に有効である。

図中符号２１は軸封装置であり、シャフト１を伝って冷
媒ガスや潤滑オイルが外部へ洩れるのを防いでいる。図
中符号２４は作動室５０．６０に開口し、吐出室９０．
９３と連通ずる吐出口であり、この吐出口２４は、吐出
弁２２によって開閉される。吐出弁２２は弁押さえ２３
と共に図示しないボルトによりフロントサイドプレート
８及びリアサイドプレート１１に固定されている。図中
符号２５は作動室５０．６０と吸入室７２．７４とを連
通ずる吸入口で、吸入弁９及び吸入弁１２によって開閉
される。

第１図中フロント側の吐出空間９０は、シリンダブロッ
ク５に形成された吐出通路９１により吐出ポート９２に
導かれ、又、リア側の吐出空間９３はシリンダブロック
６に形成された吐出通路９４により吐出ポート９５に導
かれている。吐出ボート９２及び吐出ボート９５は外部
配管により連結されるため、吐出空間９０と吐出空間９
３内圧力は同一圧力である。またフロント側の吸入空間
７２は吸入通路７１によりハウジング中央部に形成され
た吸入空間７０に導かれ、同様にリア側の吸入空間７４
も吸入通路７３により吸入空間７０に導かれている。尚
、図中符号５１．５２，５３゜５４．５５．５６は０リ
ングである。

図中４００は制御圧室２００に導入される信号圧力を、
吐出空間９３内圧力と、吸入空間７４内圧力との間で連
続的に制御する制御弁である。

この制御弁は、第３図のような構造となっている。制御
弁ハウジング４０１は、リアハウジング１３上に固定さ
れている。この制御弁ハウジング４０１には、信号圧通
路４０２が形成されており、リアハウジング１３に形成
された信号圧通路９８を介して制御圧室２００に導通し
ている。制御弁ハウジング４０１には、また高圧導入通
路４０３が形成されており、リアハウジングに形成され
た高圧導入通路９６を介して吐出空間９３に連通してい
る。同じく制御弁ハウジング４０１には、低圧導入通路
４０４が形成されており、リアハウジング１３に形成さ
れた低圧導入通路９７を介して吸入空間７４に連通して
いる。

低圧導入通路４０４と信号圧通路４０２との間には、第
１弁座面４０５が形成されている。また、制御弁ハウジ
ング４０１には、弁座部材４０６が形成されており、こ
の弁座部材４０６には、第１弁座面４００と対向する位
置に第２弁座面４０７が形成されている。第２弁座面は
、信号圧通路４０２と、高圧導入通路４０３との間に形
成される。

弁座部材４０６の内部には、保持部材４０８が摺動自在
に配設されており、この保持部材４０８の先端は、制御
弁体４０９と当接している。保持部材４０８の背面には
、保持スプリング４１０が形成されており、この保持ス
プリング４１０の付勢力を受けて保持部材４０８は常時
制御弁体４０９に当接している。なお、高圧導入通路４
０３は、弁座部材４０６に形成された絞り４１１及び保
持部材に形成された絞り４１２を介して、第２弁座面４
０７に連通している。

制御弁ハウジング４０１には、吸入圧空間４２０が形成
される。この吸入圧空間４２０は、導圧孔４２１を介し
て低圧導入通路４０４と連通している。従って、吸入圧
空間４２０には、吸入空間７４内の圧力が導かれること
になる。

４２２はダイヤフラムで、その一面に吸入圧空間の圧力
を受けるようになっている。ダイヤフラム４２２の他面
部は、他は４２３内の大気圧を受けるようになっている
。ダイヤフラム４２２の周辺は、制御弁ハウジング４０
１とカバー４２３により挟持される。また、ダイヤフラ
ム４２２の中心部は、スプール４２４と伝達部材４２５
により挟持される。

ダイヤフラム４２２の変位は、伝達部材４２５を介して
制御弁体４０９に伝達される。スプール４２４の背面に
は、付勢スプリング４２６が配設されており、この付勢
スプリング４２６の付勢力を受けて伝達部材４２５は常
時制御弁体４０９に当接している。付勢スプリング４２
６は、その−端がスプール４２４に当接し、その他端は
ばね受け４２７により支持される。ばね受け４２７の位
置は、アジャスタスクリュー４２８により調節され、こ
れにより付勢スプリング４２６の設定荷重が調節される
。

上記構成により圧縮機の作動について述べる。

図示しない電磁クラッチが接続され、シャフト１にエン
ジンからの駆動力が伝えられると圧縮機は起動する。

圧縮機が長期間停止していた状態から始動する場合には
、圧縮機内部に圧力差は生じていない。

従って、制御圧室２００内の圧力も、吸入空間７４内圧
力とさほど差がないことになる。このように、スプール
３０の前後では、圧力差が生じなくなっている。すなわ
ち、起動時においては、支持部１０７に対して他端１０
を１頃斜させる方向には荷重が加わっ÷いない。

このような状態でシャフトｌが回転を開始すると、シャ
フト１の回転は斜板１０を介してピストン７を往復駆動
することになる。このピストン７の往復移動に伴い作動
室５０．６０内で冷媒の吸入、圧縮、吐出が行われるこ
とになる。

ただこの場合、リア側の作動室６０とフロント側の作動
室５０との圧力差に基づ−く力がピストン７およびシュ
ー１８．１９を介して斜板１０に加わることになる。特
に斜板１０は球面支持部４０５によって揺動自在に支持
されており、かつスリッｌ−１０５と平板部１６５との
嵌合によりシャフトｌの回転力を受けるようになってい
るため、ピストン７に加わる力が斜板１０の傾斜角を減
少させる方向にモーメントとして作動することになる。

例えば第２図において軸線Ｘ上にピン８０が位置してい
る状態では、第１シリンダ空間６４１に配設されている
ピストンからは斜板１ｏに対し傾斜角を変動させるモー
メントは発生しない。しかしながら第２乃至第５のシリ
ンダ空間６４２，６４３．６４４，６４５に配設された
ピストン７からは、斜板１０の傾斜角を減少させる方向
に回転モーメントが発生する。この回転モーメントＦｉ
ＸＲｉは、ピン８０周りに生ずるモーメントＦｐｍ×Ｒ
によって受けられることになる（第４図図示）。

またこのピストン７により発生する回転モーメントは、
球面支持部４０５に対しＦｂｘの押圧力を加えることに
なる。

すなわち、制御弁が制御圧室２００に吸入圧を導入する
状態では、球面支持部４０５およびスプール３０が図中
右方向に変位する。その結果、斜板１０はその１頃斜角
を小さくする。ただ、斜板１０はシャフト１の長溝１６
６にピン８０によって規制されているため、斜板１０は
傾きを減少すると共に、斜板ｌＯの中心にある球部４０
５に対し図中右方向に力を与え、球部４０５を右方向へ
移動させる。球面支持部４０５を介してリアシャフト４
０に働く図中右方向の力はスラスト軸受１６を介してス
プール３０に伝えられ、スプール３０はリアハウジング
１３の底部に当たるまで移動する。この状態で第６図の
状態で圧縮機の吐出容量が最小となる状態である。

そして、図示されない吸入ポート（冷凍サイクルの蒸発
器につながる）より吸入される冷媒ガスは、中央部の吸
入空間７０へ入り、次いで吸入通路７１．７３を通り、
フロント・リア側の吸入室７２．７４へ入る。その後、
ピストン７の吸入行程において、吸入弁１２を介して吸
入口２５より作動室５．０．６０内へ吸入される。吸入
された冷媒ガスは圧縮行程で圧縮され、所定圧まで圧縮
されれば吐出口２４より吐出弁２２を押し開いて吐出室
９０．９３へ吐出される。高圧の冷媒ガスは吐出通路９
１．９４を通り、吐出ボート９２．９５より冷凍サイク
ルの図示しない凝縮器に吐出される。

この際、フロント側の第１の作動室５０はデッドボリュ
ームが大きいため、リア側の第２作動室６０よりも圧縮
比が小さく、第１作動室５ｏ内の冷媒ガスの圧力は吐出
空間９０内圧力（リア側第２作動室６０の吐出圧力が導
かれている）よりも低くなる。従って、フロント側第１
作動室５０での冷媒ガスの吸入、吐出作用は行われない
。

圧縮機の起動時には、上述したように圧縮機吐出容量を
最小容量とする。しかし冷凍サイクルより要求される圧
縮機の能力が高い場合には、圧縮機の吐出容量を増大さ
せる必要がある。

ここで、圧縮機に要求される能力、すなわち冷房負荷は
、圧縮機の吸入側圧力と相関関係があることが知られて
いる。すなわち、冷房負荷が高く、圧縮機に大きな容量
が必要とされる場合には、蒸発器におけるスーパーヒー
トに伴い、吸入側圧力が高くなる。逆に、冷房負荷が小
さく、圧縮機に要求される吐出容量が少なくてよい場合
には、蒸発器での大きなスーパーヒートがなく、吸入側
圧力は低くなる。

本例の制御弁４００では、この吸入側の圧力が吸入空間
７４、低圧導入通路９７，４０４及び導圧孔４２１を介
して吸入・圧空間４２０に導入される。従って、この吸
入圧空間４２０内の圧力の変動に応じて、ダイヤフラム
４２２が変位することになる。冷房負荷が大きく、圧縮
機に大きな吐出容量が必要とされる場合には、吸入圧空
間４２２内の圧力が増大することになる。従って、この
圧力増大が付勢スプリング４２６の設定荷重に打ち勝ち
、ダイヤフラム４２２を第３図中右方向に変位させるこ
となる。このダイヤフラム４２２の変位は、伝達部材４
２５に伝達される。そのため、伝達部材４２５を介して
制御弁体４０９を第３図中左方向に付勢する荷重が減少
することになる。

一方、制御弁体４０９は、保持部材４０８より図中右方
向の付勢力を受けているため、このように伝達部材４２
５が図中右方向に変位すれば、制御弁体４０９は保持部
材４０Ｂの付勢力を受けて第１弁座面４０５側に押し付
けられることになる。

制御弁体４０９が第１弁座面４０５に当接することによ
り、低圧導入通路４０４と信号圧通路４０２との間の導
通が遮断される。この状態では、制御弁体４０９は第２
弁座面４０７から離脱しており、信号圧通路４０２は高
圧導入通路４０３と導通することになる。そのため、制
御圧室２００には、吐出空間９３内の圧力が導入される
。

圧縮機の起動に伴い、吐出空間９３内の圧力が上昇して
（ると、この圧力上昇を受けて、制御圧室２００内の圧
力も上昇することになる。

そのため、スプール３０に対し、圧力差により第１図中
左方向へ働く力（制御圧室２００と吸入空間７４との圧
力差による）は圧縮機の回転に伴い次第に上昇する。そ
して、この力が前述した球面支持部４０５を図中右方向
へ押す力に打ち勝つと、スプール３０は次第に図中左方
向へ移動し始める。そしてシャフト１の長溝１６６とピ
ン８０の作用により斜板１０はその回転中心（球面支持
部４０５）を図中左方向へ移動しつつその傾きを大きく
してゆく。更に制御圧室２００内圧力が上がってゆくと
、スプール３０はその肩部３０５がリアサイドプレート
１１に当たるまで図中左方向へ移動し、最大容量状態を
実現する。これが第１図の状態である。第１図の状態で
は、図示されない吸入ボートより吸入される冷媒ガスは
中央の吸入空間７０に入り、吸入通路１１及び７３を通
ってそれぞれ吸入室７２及び７４へ流入する。そして、
吸入行程では吸入口２５より吸入弁９及び１２を介して
、それぞれ作動室５０及び６０へ入り、次いでピストン
７の変位と共に圧縮され、吐出口２４より吐出弁２２を
介して、それぞれ吐出空間９０及び９３へ入り、吐出通
路９１及び９４を通り吐出ボート９２及び９５より吐出
され、外部配管で合流するものである。この状態では作
動室５０及び作動室６０共に冷媒ガスの吸入、吐出作用
を行っている。

第５図中実線ａは本発明による可変容量式斜板型圧縮機
のビストンストロークと圧縮機容量との関係を表す図で
ある。本例による容量制御方式は斜板１０の傾きを変え
ることにより、ピストン７のストロークを変えると共に
斜板１０の中心位置をも変えるため、リア側第２作動室
６０ではビストンストロークの減少によるデッドボリュ
ームの増加は殆どない。そのため、−点鎖線すに示すよ
うに、ビストンストロークに応じて吐出容量は漸減する
。逆にフロント側第１作動室５０ではビストンストロー
クの減少につれてデッドボリュームが増大するものであ
り、デッドボリュームの増加により圧縮比が低下し、吐
出容量は第５図中実線Ｃで示すように急激に減少する。

そして、フロント側作動室５０での最高圧力（吐出圧力
）が作動室６０での吐出圧力よりも低くなった時点（第
５図中ｄ点）でフロント側作動室５０の吸入、吐出作用
が行われなくなり、リア側作動室６０だけで冷媒ガスの
吸入、圧縮、吐出作用が行われる。この第１作動室５０
が冷媒ガスの吸入、吐出作用を行わなくなるビストンス
トロークｄは最大ビストンストロークをし、吸入圧力Ｐ
　ｓ　（ｋｇ／ａｆｌ−ａ　ｂｓ）、吐出圧力Ｐｄ　（
ｋｇ／ｃｒｆｌ・ａｂｓ）、冷媒ガスの断熱指数ｋ、ピ
ストン半径Ｒ１円周率πとすれば Ｐ　ｓ　・（πＲ２Ｌ）’＝Ｐ　ｄ　−（πＲ”　（Ｌ
−ｄ））　’により表され、この際の容１ｂは Ｌ となる。

ここでＰｓ＝３ｋｇ／ｃ１１１・ａｂｓ、Ｐｂ＝１６ｋ
ｇ／ｃｎｔ・ａ　ｂｓ、　　Ｋ＝１．１４とすると、ｄ
＝０．７７Ｌ ｂ＝３８．５（％） となる。

なお、このビストンストロークはスプール３０の移動量
に殆ど比例するものであり、第１図中スプール３０が図
中右方向へ行ききった状態をＯ１図中左方向へ行ききっ
た状態を！とすれば第５図のようにスプールの移動量と
圧縮機容量の関係を見ることができる（ＬｏＣｊ２）。

さて、第５図中実線部ａが本発明による圧縮機の容量変
化特性であるが、スプール３０の移動量！〜ｅ区間にお
いては、容量は実線ａの如く変化し、図中細線［のよう
にスプール移動量に対し、圧縮機容量がリニアに変化す
るものに対し勾配が急なため制御性が劣るが、スプール
変位ｆｅｅ〜０区間においては容量は図中実線ａ２の如
く変化し、勾配は細線ｒよりも緩やかとなり、特に低容
量時での制御性に優れるものである。

次に、冷房負荷が減少してきた際には、それに応じて吸
入圧空間４２０内の圧力も低下してくる。

その結果、ダイヤフラム４２２の両面間に作用する圧力
差が減少し、ダイヤフラム４２２は付勢スプリング４２
６の付勢力を受けて第３図中左方向に変位する。この変
位は、伝達部材４２５を介して制御弁体４０９に伝達さ
れる。そのため、制御弁体４０９は、保持部材４０８と
共に第３図中左方向に変位する。ここで、制御弁体４０
９が変位して第１弁座面４０５より離脱すれば、信号圧
通路４０２は低圧導入通路４０４及び高圧導入通路４０
３０両方に導通することになる。しかし、高圧導入通路
４０３途中には、絞り４１１，４１２が形成されている
ため、吐出空間９３内の圧力が多量に吸入空間７４内へ
洩れることはない。

そして、冷房負荷がさらに減少して、吸入圧空間４２０
内の圧力がさらに低下すれば、伝達部材４２５は第３図
中量も左方向に変位し、制御弁体４０９が第２弁座面４
０７に当接する。そのため、信号圧通路４０２と高圧導
入通路４０３との導通が遮断され、信号圧通路４０２は
低圧導入通路４０４とのみ連通する。

この場合には、高圧導入通路４０３は完全に遮断される
ことになるため、吐出空間９３内の圧力が吸入空間７４
側に洩れ出ることは全くない。

第６図は、制御弁４００の制御弁体４０９位置と制御圧
室２００内圧力との関係を示す。この第６図に示される
ように、本例の制御弁４００では、制御弁体４０９の位
置に応じて、制御圧室２００内の圧力を吐出空間９３内
の高圧から吸入空間７４内の低圧まで連続的に、かつ幅
広く制御することができる。

このように、本例の制御弁４００は、信号圧力の可変レ
ンジを幅広く取ることができる。これは、第７図に示す
ように、信号圧通路４０２と高圧導入通路４０３とを常
時連通させておく制御弁、及び第８図に示すように信号
圧通路４０２と低圧導入通路４０４とを常時連通させる
制御弁に比べて、信号圧可変レンジの増加が達成される
。第７図図示制御弁では、信号圧通路４０２は絞り５０
０を介して常時高圧導入通路４０３と連通しており、信
号圧通路４０２と低圧導入通路４０４との間の導通遮断
が制御弁体４０９によって制御される。

制御弁体４０９が弁座面を開いた場合には、制御卸圧室
２００内の圧力が吸入空間７４側に逃がされるため、制
御圧室２００内圧力は、吸入空間内圧力に向けて低下す
る。しかしながら、この場合であっても、吐出空間９３
から所定の高圧が導入されるため、制御圧室２００内の
圧力を吸入空間７４と同じレベルまで下げることはでき
ない。この状態を第９図に示す。第９図より明らかなよ
うに、制御弁体４０９を最大量いた場合でも、制御圧室
２００内の圧力は吸入空間７４内圧力よりは高くなって
いる。

同様に、第８図図示例のものにおいては、信号圧通路４
０２と低圧導入通路４０４とが絞り５゜１を介して常時
連通しているため、第１０図に示すように、制御圧室２
００内の圧力を、吐出空間９３と同程度まで高くするこ
とができない。

上述の次第であり、本例の制御弁４００では、第７図及
び第８図図示制御弁に比べて、制御王室２００へ出力す
る信号圧力の可変レンジを大きくすることができる。

なお、本発明の圧縮機としては、第１図図示形状のもの
に限定されるものではなく、斜板１０の傾斜角及び回転
中心位置をスプール３０の変位により可変制御できるも
のであれば広く適用可能である。例えば、第１１図実施
のような圧縮機としても良い。実施例ではシャフトｌが
斜板１０を貫通してリアハウジング６側まで延びており
、そのシャフトｌはリア側の軸受１４及びフロント側の
軸受３によって両側から支持されている。従って、この
第１１図実施例においてはシャフトが両持支持となり、
円滑に回転支持されるようになっている。さらに、この
第１１図実施実施例においては、ビン８０はベアリング
９０９を介してスリット１０５のビン通し孔１０６，１
０８に支持されている。従ってスプール３０の変位を受
けて、斜板１０がその傾斜角を変化させる際、ビン８０
周りにおける摩擦力は極めて小さなものとなっている。

その結果、スプール３０の変位が斜板１０の傾斜角変化
に円滑に伝達され、圧縮機吐出量の連続的変化がより良
好に発揮される。

さらに、第１図図示圧縮例では、戻しスブリク９００を
有しており、制御圧室２００内に導入される圧力が低い
状態では、スプール３０を図中右方向に変位させること
ができるようにしている。

これにより、圧縮機起動時に吐出容量を最小とすること
がさらに容易に達成できることになる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明圧縮機の一実施例を示す断面図、第２図
は第１図の■−■線に沿う断面図、第３図は第１図図示
制御弁を示す断面図、第４図は第１図図示圧縮機の圧力
関係を示す説明図、第５図は第１図図示圧縮機のスプー
ル変位量と圧縮機容量とを示す説明図、第６図は第１図
図示圧縮機制御弁のバルブ開度と制御圧室内圧力との関
係を示す説明図、第７図及び第８図は本例制御弁の比較
例を示す構成図、第９図及び第１０図は、それぞれ第７
図図示制御弁、第８図図示制御弁のバルブ開度と制御圧
室内圧力との関係を示す説明図、第１１図は本発明圧縮
機の他の例を示す断面図である。 ｌ・・・シャフト　１０・・・斜＋ｆｆｌ、３０・・・
スプール。 ２００・・・制御圧室、４００・・・制御弁、４０１・
・・制御弁ハウジング、４０２・・・信号圧通路、４０
３・・・高圧導入通路、４０４・・・低圧導入通路、４
０５・・・第１弁座面、４０６・・・第２弁座面、４０
８・・・保持部材、４０９・・・制御弁体、４２２・・
・ダイヤフラム。 ４２６・・・付勢スプリング。 代理人弁理士　　岡　部　　　隆 第　５　図 第７図　　　　　　Ｍ８図 第。図　　　　　ｉ　７ｏ図

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）内部にシリンダ室を有するシリンダブロックと、 このシリンダブロック内に回転自在に配設されたシャフ
   トと、 このシャフトに揺動可能に連結し、シャフトと一体回転
   する斜板と、 前記シリンダ室内に摺動自在に配設され、前記斜板の揺
   動運動を受けて前記シリンダ室内を往復移動するピスト
   ンと、 このピストンの両側の端部のそれぞれに前記シリンダ室
   内面との間で形成され、流体の吸入、圧縮、吐出を行う
   作動室と、 前記シャフトと同軸上に配設され、前記斜板の中心点位
   置を揺動可能に支持する支持部と、この支持部を前記シ
   ャフトの軸方向に変位させるスプールと、 このスプールのうち前記支持部と反対側の部位に形成さ
   れ、内部の圧力に応じて前記スプールを前記シャフトの
   軸方向に変位させる制御圧室と、この制御圧室に供給さ
   れる信号圧力を制御する制御弁とを備え、 前記制御弁は、前記制御圧室に連通する信号圧通路と、
   圧縮機の低圧部位と連通する低圧導入通路と、圧縮機の
   高圧部位と連通する高圧導入通路と、前記信号圧通路と
   前記低圧通路との間に形成された第１弁座面と、前記信
   号圧通路と前記高圧導入通路との間であって、かつ前記
   第１弁座面と対向する部位に形成された第２弁座面と、
   この第２弁座面と前記第１弁座面との間に配設され、前
   記第１弁座面及び前記第２弁座面に着座可能な制御弁体
   と、圧縮機低圧側圧力を一面に受け、その圧力変動に応
   じて変位するダイヤフラムと、このダイヤフラムの変位
   を前記制御弁体に伝達する伝達部材とを有し、 前記制御圧室に供給される信号圧力に応じて、前記スプ
   ールが前記斜板の中心点位置を前記シャフトの軸方向に
   変位させると共に、前記斜板の傾斜角を変位させるべく
   、駆動するよう構成したことを特徴とする可変容量式斜
   板型圧縮機。
2. （２）前記制御弁は、前記制御圧室に供給される信号圧
   力を圧縮機の吸入側圧力と吐出側圧力との間で切換制御
   し、 前記制御弁が圧縮機の吐出側圧力を前記制御圧室に導入
   した時には、前記制御圧室内圧力に基づき前記スプール
   が前記支持部を前記斜板の傾斜角が増大する方向に変位
   させ、 前記制御弁が圧縮機の吸入側圧力を前記制御圧室に導入
   した時には前記ピストンの圧縮反力により前記支持部お
   よび前記スプールが前記斜板の傾斜角の小さくなる方向
   に変位し、 かつ前記作動室のうち前記ピストンの一端面側に形成さ
   れた作動室においては、前記斜板の傾斜角変位にかかわ
   らず、前記ピストンを流体の吸入、圧縮、吐出を行う所
   定位置まで前進可能にし、前記作動室のうち前記ピスト
   ンの他面側に形成された作動室においては、前記斜板の
   傾斜角に応じて作動室にデッドスペースが増加するよう
   に構成したことを特徴とする請求項１記載の可変容量式
   斜板型圧縮機。
3. （３）前記ダイヤフラムは、その一面に圧縮機低圧側圧
   力を受けると共に、その他面には大気圧を受けることを
   特徴とする請求項１記載の可変容量式斜板型圧縮機。
4. （４）前記制御弁体の前記伝達部材と反対側の部位に保
   持部材が配設され、前記制御弁体は、前記伝達部材と前
   記保持部材により挟持されることを特徴とする請求項１
   ないし３いずれか記載の斜板型圧縮機。
5. （５）前記制御弁は、前記伝達部材を所定の設定荷重で
   前記制御弁体側に付勢する付勢スプリングを有すること
   を特徴とする請求項１ないし４いずれか記載の可変容量
   式斜板型圧縮機。