JPH01238767A

JPH01238767A - ベルト式無段変速機用プーリ

Info

Publication number: JPH01238767A
Application number: JP63229187A
Authority: JP
Inventors: Yasunobu Jufuku; 寿福　康信; Takehiro Tatara; 多々良　雄大; Kiyoomi Sato; 佐藤　清臣; Susumu Okawa; 進大川
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1987-10-26
Filing date: 1988-09-13
Publication date: 1989-09-22
Also published as: US4898567A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明は、ベルト式無段変速機用プーリの改良に関する
ものである。

従来の技術無段変速機の一種に、有効径が可変な一対のプーリ間に
巻き掛けられた伝動ベルトを介して動力が伝達される形
式のベルト式無段変速機がある。

この形式のヘルド式無段変速機では、駆動側プーリおよ
び従動側プーリの有効径が相反的に変化させられること
により変速比が無段階に変化させられる。そして、その
無段変速機が車両などに用いられる場合には高い耐久性
が要求されるため、金属或いはセラミックなどの比較的
硬質の材料などにより構成された多数の■ブロック或い
は連結部材などが所定のピッチで連ねて配列された伝動
ベルトが用いられる。たとえば、米国特許筒４，６２２
゜０２５号公報に記載されたものがそれである。

発明が解決しようとする課題しかし、上記の伝動ベルトが用いられると、所定のピッ
チで配列された多数の■ブロック或いは連結部材が、駆
動側プーリおよび従動側プーリのベルト接触面に比較的
高速にて当接するので、その当接に起因して比較的大き
な騒音が発生する欠点があった。一般に、この騒音は、
ピッチノイズ或いはピー音とも称され、高車速となるほ
ど周波数が高く且つ顕著となる。なお、特開昭５９−２
９８６２号には、ベルト式無段変速機の駆動側ブーりの
内周部および従動側プーリの外周部に凹凸を設ける技術
が開示されているが、その凹凸は、自動２輪車の初期加
速などを高める必要性から伝動ベルトの滑りを防止する
ために、各プーリ間に巻き掛けられるベルト形状および
ピッチに対応して規則的に形成されたものであるから、
前記ピッチノイズを軽減するものではない。

本発明者等は、多数の■ブロック或いは連結部材などが
所定のピッチで連ねて配列された伝動ベルトが用いられ
てもピッチノイズが軽減されるベルト式無段変速機用プ
ーリを提供することを目的として、種々検討を重ねた結
果、駆動側プーリおよび従動側ブーりのベルト接触面に
、凹凸を不規則に形成すると、前記ピッチノイズが好適
に緩和される事実を見出した。本発明は斯る知見に基づ
いて為されたものである。

課題を解決するための手段すなわち、本発明の要旨とするところは、一対のヘルド
式無段変速機用プーリの少なくとも一方のヘルド接触面
に、凹凸を周方向において不等間隔に設けたことにある
。

作用および発明の効果このようにすれば、一対のヘルド式無段変速機用プーリ
の少なくとも一方のベルト接触面に、凹凸が周方向にお
いて不等間隔に設けられているので、多数の■ブロック
或いは連結部材などが所定のピッチで連ねて配列された
伝動ヘルドでも、その■ブロック或いは連結部材などが
プーリにより挟持される瞬間の位置が分散する。このた
め、■ブロック或いは連結部材などがブーりのベルト接
触面に当接する周期がばらついて前記ピッチノイズが抑
制される。

ここで、前記凹凸は、好適には、前記一対のプーリのう
ちの駆動側プーリの外周部および従動側ブーりの内周部
に形成され、その駆動側プーリの内周部および従動側プ
ーリの外周部は平坦に形成される。このようにすれば、
高速走行時に顕著なピンチノイズのみならず、凹凸に関
連した伝動ヘルド直線部の弦振動に由来する低速走行時
のうなり音も好適に抑制される。

また、前記凹凸は、半径方向に延びる凹溝或いは凸条に
より構成され、その凹溝或いは凸条は、周方向の幅寸法
が不揃いに形成される。

また、その凹溝或いは凸条は、好適には、半径方向にお
いて不揃いの長さに形成される。このようにすれば、プ
ーリのベルト接触面における凹溝或いは凸条のパターン
の自由度が大幅に増加し、ピッチノイズやうなり音の低
減のための微妙なパターンの設定が可能となる利点があ
る。

また、好適には、前記凹溝或いは凸条の深さ或いは高さ
を変化させる調節手段が更に設けられる。

このようにすれば、エンジンの作動状態やベルト式無段
変速機の回転状態などに関連して凹溝或いは凸条が最適
の深さ或いは高さに調節され得るので、ピッチノイズが
発生しても問題とならない領域、すなわちエンジンの高
回転領域となるほど上記深さ或いは高さが小さくされて
凹凸に起因するうなり音の発生が抑制され得る。

上記調節手段は〜好適には、−個のブーりを構成する回
転体に設けられたシリンダボアと、このシリンダボア内
に摺動可能に嵌め入れられ、上記回転体のベルト接触面
に一端面が露出させられたピストンとを備えて構成され
る。

実施例以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明す
る。

第１図は車両用ベルト式無段変速機を示している。図に
おいて、駆動側ブー１月０は、入力軸１６に固定された
固定回転体１２と入力軸１６に軸方向の移動可能且つ軸
まわりの回転不能に設けられた可動回転体１４とから構
成されている。入力軸１６に形成された案内溝１８と可
動回転体１４の内周面に形成された案内溝１９とにボー
ル２０がそれぞれ嵌め入れられることにより可動回転体
１４が軸方向へ案内されるようになっている。上記入力
軸１６にはシリンダプレート２１が固定されており、そ
のシリンダプレート２１と可動回転体１４の円筒状外周
部とが摺動可能に液密に嵌合されることにより、両者の
間に油圧室２２が形成されている。この油圧室２２内の
油圧に応じて、可動回転体１４が移動させられて駆動側
プーリ１０のを動径、すなわち、固定回転体１２のテー
ノ＜状のベルト接触面２６と可動回転体１４のチー）ｉ
状のベルト接触面２８との間に形成された■溝３０の幅
が変化させられるようになっている。

従動側プーリ３４は、出力軸３２に固定された固定回転
体３６と出力軸３２に軸方向の移動可能且つ軸まわりの
回転不能に設けられた可動回転体３８とから構成されて
いる。可動回転体３８を軸方向に駆動する油圧室の構成
は、駆動側と同様であり、その油圧室内の油圧に応じて
、可動回転体３６が移動させられて従動側プーリ３４の
有効径、すなわち、固定回転体３６のテーパ状のベルト
接触面４０と可動回転体３８のテーバ状のベルト接触面
４２との間に形成された■溝４４の幅が変化させられる
ようになっている。

駆動側プーリ１０の■溝３０と従動側プーリ３４のＶ溝
４４とに巻き掛けられた伝動ヘルド４８は、たとえば、
無端環状に連結されたチェーン５０に多数の■ブロック
５２が所定のピッチで移動不能に取り付けられることに
より構成されている。

このため、図示しないエンジンから出力された駆動力は
、入力軸１６を経て駆動側プーリ１０へ伝達され、さら
に駆動側プーリ１０によって挟持されている■ブロック
５２を介してチェーン５０へ伝達されるとともに、従動
側プーリ３４に挟圧された■ブロック５２を介して従動
側プーリ３４へ伝達され、出力軸３２に作動的に連結さ
れた図示しない駆動軸へ伝達される。

以上のように構成されたベルト式無段変速機において、
駆動側プーリ１０のベルト接触面２６゜２８および従動
側プーリ３４のベルト接触面４０゜４２に何等凹凸が設
けられていない従来の場合には、車両が高速走行となる
ほど、換言すればベルト式無段変速機の変速比（入力軸
回転速度／出力軸回転速度）が小さくされて伝動ヘルド
４８の周速が高くなるほど、チェーン５０に沿って一定
のピッチで配列された多数の■ブロック５２が、駆動側
プーリ１０のベルト接触面２６．２８および従動側プー
リ３４のベルト接触面４０．４２に比較的高速にて当接
し、その当接に起因して比較的大きな騒音が発生する欠
点があった。一般に、この騒音は、ピッチノイズ或いは
ピー音とも称され、高車速となるほど周波数が高（且つ
顕著となる。

しかし、本実施例では、上記ピンチノイズを抑制するた
めに、駆動側プーリ１０のベルト接触面２６．２８およ
び従動側プーリ３４のベルト接触面４０．４２において
、同様の凹凸が周方向において不等間隔にてそれぞれ設
けられている。たとえば、駆動側プーリ１０について説
明すると、第２図および第４図に示すように、固定回転
体１２のベルト接触面２６には半径方向に延びる複数本
の凸条２６−１および凹溝２６−２が放射状に形成され
ており、可動回転体１４のベルト接触面２８にも、上記
と同様のパターンの半径方向に延びる複数本の凸条２８
−１および凹溝２８−２が形成されている。それら凸条
２６−１．２８−１および凹溝２６−２．２８−２は、
周方向において不等間隔にて配置され且つそれぞれ不揃
いの幅を備えている。上記固定回転体１２および可動回
転体１４において互いに対向するベルト接触面２６およ
びヘルド接触面２８には、同じパターンの凹凸が形成さ
れており、たとえば互いに同じ幅形状の凸条２６−１お
よび凸条２８−１が対向して配置され、互いに同じ幅形
状の凹溝２６−２および凹溝２８−２が対向して配置さ
れている。そして、上記凸条２６−１および凹溝２６−
２の段差および凸条２８−１および凹溝２８−２の段差
は、伝達能力を損なうことなく、伝動ベルト４８との関
連においてノイズ低減効果が最適に得られるように予め
求められた値に設定され、たとえば第３図に示すように
本実施例では０．０３〜０．３−の段差が好適に用いら
れる。

本実施例においては、前述のように、駆動側プーリ１０
のベルト接触面２６．２８および従動側プーリ３４のベ
ルト接触面４０．４２において、同様の凹凸が周方向に
おいて不等間隔にてそれぞれ設けられているので、多数
の■ブロック５２がチェーン５０に沿って一定のピッチ
で連ねて配列された伝動ヘルド４８が用いられても、そ
の■ブロック５２が駆動側ブーＩＪ１０および従動側プ
ーリ３４により挟持される瞬間の位置が分散する。

このため、■ブロック５２が駆動側プーリ１０のベルト
接触面２６．２８および従動側プーリ３４のベルト接触
面４０．４２に当接する周期がばらついて、第５図に示
すように、所謂ピー音と称される一定周波数のピークを
有するピッチノイズが抑制される。

次に、本発明の他の実施例を説明する。なお、以下の説
明において前述の実施例と共通する部分には同一の符号
を付して説明を省略する。

第６図乃至第９図は、駆動側プーリ１０のベルト接触面
２６．２８および従動側プーリ３４のベルト接触面４０
．４２に形成される凸条２６−１或いは凸条２８−１の
他の例をそれぞれ示している。第６図において半径方向
に延びる凸条２６ａ−１は、不等間隔であり、しかも互
いに同じ幅寸法であって半径方向においても一様の幅寸
法に形成されている。第７図において半径方向に延びる
凸条２６ｂ−１は、不等間隔でありしかも半径方向にお
いて一様の幅寸法であるが、互いに異なった幅を備えて
いる。また、第８図における凸条２６ｃｍ１は、不等間
隔でありしかも互いに異なった幅を備えているが、外周
部へ向かうほど幅広く且つ一回転方向へ向かうような渦
巻き状に形成されている。また、第９図では、テーバ状
のヘルド接触面を径方向の中間において２分し、その内
周側と外周側とにおいてそれぞれ異なる不等間隔および
不等幅となるように凹凸が形成されている。

第１０図および第１１図は、本発明の他の実施例におけ
るベルト式無段変速機を示している。図において、前述
の実施例と同様に、駆動側プーリ１０は、入力軸１６に
固定された固定回転体６０と入力軸１６に軸方向の移動
可能且つ軸まわりの回転不能に設けられた可動回転体６
２とから構成され、従動側プーリ３４は、出力軸３２に
固定された固定回転体６８と出力軸３２に軸方向の移動
可能且つ軸まわりの回転不能に設けられた可動回転体７
０とから構成されている。上記固定回転体６０のベルト
接触面６４および可動回転体６２のヘルド接触面６６の
外周部と、固定回転体６８のベルト接触面７２および可
動回転体７０のヘルド接触面７４の内周部には、前記ピ
ッチノイズを軽滅するための凹凸が不等間隔にそれぞれ
設けられている。すなわち、ベルト接触面６４および６
６の外周部の相対向する部分には、凹溝６４−２および
６６−２が形成されるとともに、ベルト接触面７２およ
び７４の内周部の相対向する部分には、凹溝７２−２お
よび７４−２が形成されているが、ベルト接触面６４お
よび６６の内周部およびベルト接触面７２および７４の
外周部には、何等凹凸が形成されず、円錐面のままの状
態である。

以上のように構成されたベルト式無段変速機においては
、駆動側プーリ１０のベルト接触面６４および６６の外
周部と、従動側プーリ３４のベルト接触面７２および７
４の内周部には、前記ピンチノイズを軽減するための凹
凸が不等間隔にそれぞれ設けられているので、第１２図
（Ｃ）に示すように、ヘルド式無段変速機の変速比が小
さい状態（増速側）となったときに発生し易いピンチノ
イズが上記凹凸により抑制されるだけでなく、ヘルド式
無段変速機の変速比が大きい状態（減速側）となったと
きに上記凹凸に起因して発生し易いうなり音も抑制され
る。因に、ヘルド式無段変速機においては、チェーン５
０に沿って一定のピンチで配列された多数の■ブロック
５２が、駆動側プーリ１０および従動側プーリ３４のベ
ルト接触面に比較的高速にて当接するので、第１２図（
ａ）に示すように、変速比が増速側となるほど大きなピ
ッチノイズが発生していたのであるが、前述の実施例の
如くベルト接触面に凹凸が不等間隔で設けられて■ブロ
ック５２がプーリ１０および３４により挟持される瞬間
の位置が分散させられると、第１２図［有］）に示すよ
うに、■ブロック５２がプーリｌＯおよび３４のベルト
接触面に当接する周期がばらついてピッチノイズが抑制
される。しかし、上記のように凹凸が形成されると、伝
動ベルト４８の直線部分における弦振動に由来すると考
えられる「ゴー」といううなり音が、変速比が減速側に
変化するほど発生していたのである。

ここで、駆動側プーリ１０のベルト接触面６４および６
６は、固定回転体６０および可動回転体６２を軸まわり
に回転させつつそれらのベルト接触面６４および６６を
図示しない砥石の切削面に接触させることによりテーパ
面状に形成される。

その後、それら固定回転体６０および可動回転体６２を
不等回転角度にて停止させ、且つその軸芯を僅かに傾斜
させて外周部を上記砥石に接触させることにより、前記
凹溝６４−２および６６−２が不等間隔でそれぞれ形成
される。また、従動側プーリ３４のベルト接触面７２お
よび７４も、固定回転体６８および可動回転体７０を軸
まわりに回転させつつそれらのベルト接触面７２および
７４を図示しない砥石の切削面に接触させることにより
テーパ面状に形成され、その後、それら固定回転体６８
および可動回転体７０を不等回転角度で停止させ、且つ
その軸芯を僅かに傾斜させて内周部を上記砥石に接触さ
せることにより、前記凹溝７２−２および７４−２が不
等間隔でそれぞれ形成される。第１３図および第１４図
には、切削により除去された部分が破線によって示され
ているとともに、その切削により形成された凹溝６４−
２および６６−２と、凹溝７２−２および７４−２とが
示されている。本実施例では、駆動側プーリ１０のヘル
ド接触面６４および６６に形成された凹溝６４−２およ
び６６−２は、半径方向においては外周側へ向かうほど
深く、また周方向においては幅中心へ向かうほど深く形
成されている。

また、従動側プーリ３４のベルト接触面７２および７４
に形成された凹溝７２−２および７４−２は、半径方向
においては内周側へ向かうほど深（、また周方向におい
ては幅中心へ向かうほど深く形成されている。

第１５図および第１６図は、他の態様の凹溝６４′−２
を示している。本実施例における凹溝６４“−２は径方
向において一定の深さｔに形成されている。

第１７図および第１８図においては、前記第１０図およ
び第１１図の実施例におけるベルト式無段変速機と同様
に、固定回転体６ｏのベルト接触面６４および可動回転
体６２のベルト接触面６６の外周部には凹溝６４”−２
および６６”−２が形成されているとともに、固定回転
体６８のベルト接触面７２および可動回転体７０のヘル
ド接触面７４の内周部には凹溝７２′″−２および７４
゛−２が形成されているが、それら凹溝６４’′−２゜
６６”−２および凹溝７２　”−２，７４”−２は、前
述の実施例と半径方向の長さが不揃いである点において
異なる。すなわち、第１８図において、たとえば、凹溝
７４”−２の長さｌｃ＋、　　ｌａ２．　　ｆｌＧ３＋
　　・・、Ｉ！、いはそれぞれ異なる寸法となるように
設定されている。そして、本実施例の伝動ベルト４８の
■ブロック５４においては、ベルト接触面６４．６６．
７２．７４と係合するために両端面に設けられた一対の
係合面５４ａおよび５４ｂの長さ、すなわちプーリ径方
向の長さ寸法Ｉ！、ＩＩ。

１８□＋’！Ｂ３＋　　・・−ＩＢｎが、たとえば第１
９図、第２０図、第２１図にそれぞれ示すように、不揃
いに設定されているとともに、それらは次式（１）乃至
（ｎ）に示す関係が成立するように設定されている。

ｆ２ａ＋＞１！、＊＋＋α　　・　・　・（１）１ｍ＋
＞１ｃｍ＞　１！、ｎ□十α　・・　・（２）１８２＞
　Ｒａｓ＞　１１３＋α　　・　・　・（３）１　Ｂ、
−ｌ＞　ｌい〉！、＋α　　・　・　・（ｎ）但し、α
は定数である本実施例によれば、固定回転体６０のベルト接触面６４
および可動回転体６２のベルト接触面６６の外周部には
凹溝６４　”　−２および６６　”　−２が形成されて
いるとともに、固定回転体６８のベルト接触面７２およ
び可動回転体７０のベルト接触面７４の内周部には凹溝
７２”−２および７４″−２が形成されているので、前
記第１Ｏ図および第１１図の実施例と同様の作用効果が
得られる。

また、それに加えて、駆動側プーリ１０のヘルド接触面
６４および６６における凹溝６４°″−２および６６″
′−２、および従動側プーリ３４のベルト接触面７２”
−２および７４”−２のパターンの自由度が大幅に増加
し、ピッチノイズやうなり音の低減のための微妙なパタ
ーンの設定が可能となる利点がある。さらに、■ブロッ
ク５４の一対の係合面５４ａおよび５４ｂの長さ寸法、
ｃ、、、　　ｐ８□、ｆｓ：＋＋　　・・＋Ｉ！、Ｂ１
１が、不揃いに形成されておりしかも上記（１）乃至（
ｎ）式に示すように凹溝の長さ！Ｇ１、！６□、！６３
．・・、ｆ２Ｇｎに対して所定の関係に形成されている
ので、同し長さの凹溝に対しても入り込むものと入り込
まないものとができて、■ブロック５４の駆動側プーリ
１０および従動側プーリ３４に対する当接位置が一層ば
らついてピンチノイズが軽減される利点がある。

次に、凹溝の深さが可変のヘルド式無段変速機について
説明するが、駆動側プーリ１０および従動側プーリ３４
は同様に構成されているので、従動側プーリ３４につい
て説明する。第２２図において、従動側プーリ３４は、
出力軸３２に一体に設けられた固定回転体８０と、軸方
向の移動可能且つ軸まわりの回転不能に出力軸３２に取
りつけられた可動回転体８２とから構成されている一方
、出力軸３２内に設けられた油路８４と油圧室２２との
間が、出力軸３２を径方向に貫通して設けられた油路８
６と可動回転体８２を貫通して設けられた油路８８とに
より接続されており、それらの油路を通して油圧室２２
内の作動油が排出され或いは油圧室２２内へ作動油が供
給されることにより固定回転体８０と可動回転体８２と
の間の■溝４４の幅が変更されるようになっている。

上記固定回転体８０には、断面円形の円形穴部９０と断
面矩形の矩形穴部９２とから成る複数の貫通孔９４が円
周方向において不等間隔に形成されており、シールリン
グ９６が外周溝内に嵌められ且つ細孔９７が貫通させら
れた断面円形のシール部９８と断面矩形の係合部１００
とから成るピストン１０２が上記貫通孔９４内に嵌め入
れられている。第２３図はそのピストン１０２の斜視図
を示している。また、ピストン１０２のシール部９８と
貫通孔９４内の段部との間には、ピストン１０２を戻す
ためのリターンスプリング１０４が介挿されている。そ
して、第２４図に示すように、ボルト１０６によって固
定プーリ８０に固定された円形プレート１０８により、
貫通孔９４の外側開口が塞がれている。このようにして
固定された円形プレート１０８と固定回転体８０との間
にはシールリング１１０が配設され、貫通孔９４には油
密な油圧室１１２が形成されている。この油圧室１１２
は油路１１４によって前記油路８４と連通させられてい
る。したがって、本実施例においては、第２５図に示す
ように、固定回転体８０のベルト接触面には上記貫通孔
９４の矩形孔部９２が周方向において不等間隔に開口し
ているので、その開口内には前記ピストン１０２の係合
部１０゜０の端面を底面とし且つ径方向へ延びるととも
に深さδが可変の凹溝が実質的に不等間隔に形成されて
いることになる。上記貫通孔９４、ピストン１０２など
が本実施例の深さ調節手段に対応する。

これらの凹溝により、前記■ブロック５２または５４の
当接に起因するピンチノイズを抑制する効果が抑制され
るとともに、凹溝に起因するうなり音の発生が抑制され
る。

以上、本発明の一実施例を図面に基づいて説明したが、
本発明はその他の態様においても適用される。

たとえば、前述の実施例においては、半径方向において
連続する凸条２６−１．２８−１および凹溝２６−２．
２８−２などにより凹凸が形成されていたが、半径方向
において連続していない凹凸であってもよい。

また、前述の実施例において、周方向において不等間隔
な凹凸が、駆動側プーリ１０および従動側プーリ３４の
両者において形成されていたが、一方のプーリだけに形
成されていても、また、プーリにおいて相対向する一対
のヘルド接触面のうちの一方のベルト接触面において形
成されていても、ピッチノイズを抑制するという点にお
いて一応の効果が得られる。

また、第１図および第２図の実施例において、駆動側プ
ーリ１０および従動側プーリ３４のベルト接触面におい
て不等間隔に形成される凹凸は、凸条２６−１．２８−
１と凹溝２６−２．２８−２によって構成されていたが
、凸条２６−１．２８−１だけによって構成されてもよ
いのである。

このように凸条２６−１．２８−１だけによって凹凸が
構成される場合には、その凸条２６−１．２８−１の全
部または一部が前記ピストン１０２の係合部１００によ
り構成され得る。

また、第１図および第２図の実施例において、駆動側プ
ーリ１０または従動側プーリ３４の相対向する一対のベ
ルト接触面においては、凸条２６−１に対向する位置に
凸条２８−１が位置するように、凹溝２６−２に対向す
る位置に凹溝２８−２が位置するようにそれぞれ形成さ
れていたが、形成位置、溝幅、溝長さなどが一対のベル
ト接触面間において相互の関連性なく独立に形成されて
いてもよい。

また、前述の実施例の伝動ベルト４４は、■ブロック５
２または５４が各プーリ１０および３４のベルト接触面
に当接するように構成されていたが、その■ブロック５
２または５４に代えて或いは加えて、リンクプレートの
一部或いはそのリンクプレートを連結するピンがベルト
接触面に当接するように所定のピッチで配設されている
形式のものであってもよい。

また、第２２図の実施例において、ピストン１０２を駆
動するための油圧室１１２は、可動プーリ８２を駆動す
る作動油を供給するための油路８４と連通させられてい
たが、上記ピストン１０２の位置を制御するための制御
弁を設けるとともに、その制御弁と油圧室１１２とを接
続するための油路を独立に設けてもよい。このようにす
れば、凹溝の深さを独立に制御できる利点がある。

なお、上述したのはあくまでも本発明の一実施例であり
、本発明はその精神を逸脱しない範囲において種々変更
が加えられ得るものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例のプーリを備えたヘルド式
無段変速機の正面図である。第２図は、第１図のベルト
式無段変速機に用いられているプーリを示す斜視図であ
る。第３図は、第２図に示されている一方のプーリの断
面を示す図である。第４図は第３図のプーリの正面図である。第５図は、第
１図のベルト式無段変速機におけるピッチノイズの発生
状態を従来と対比して示す図である。第６図、第７図、第８図、および第９図は、本発明の他
の実施例における第４図に相当する図である。第１０図
は、本発明の他の実施例の第１図に相当する図である。第１１図は、第１０図のプーリのベルト接触面を示すＸ
Ｉ−ＸＩ視図である。第１２図（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）は、ベルト式無段変速
機の騒音発生状態を示す図であって、（ａ）は従来のベ
ルト式無段変速機、Φ）はベルト接触面全体に凹凸が形
成されたベルト式無段変速機、（Ｃ）は第１０図のベル
ト式無段変速機にそれぞれ対応している。第１３図およ
び第１４図は、第１０図の実施例における凹溝を示す断
面図である。第１５図は本発明の他の実施例における第
４図に対応する図であり、第１６図は第１５図の実施例
の凹溝の深さを示す断面図である。第１７図および第１
８図は、本発明の他の実施例を示す第１０図および第１
１図に相当する図である。第１９図、第２０図、第２１
図は、上記第１７図および第１８図の実施例において用
いられる伝動ベルトの■ブロックをそれぞれ示す図であ
る。第２２１１Ｆは、本発明の他の実施例を示す要部断
面図である。第２３図は、第２２図の実施例に用いられ
るピストンを示す斜視図である。第２４図は、第２２図
の固定プーリを軸方向の外側から見た図である。第２５
図は、第２２図の固定プーリを軸方向の内側から見た図
である。１０：駆動側プーリ２６：２Ｂ、４０．４２　　ベルト接触面２６−１．２
８−１：凸条３２：従動側プーリ４８：伝動ベルト６４−２．６６−２．７２−２．７１−２：凹溝出願人
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Claims

【特許請求の範囲】

　伝動ベルトが巻き掛けられる一対のベルト式無段変速
機用プーリにおいて、該一対のプーリの少なくとも一方
のベルト接触面に、凹凸を周方向において不等間隔に設
けたことを特徴とするベルト式無段変速機用プーリ。