JPH01249247A - はんだ極細線の製造方法 - Google Patents
はんだ極細線の製造方法Info
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- JPH01249247A JPH01249247A JP7730088A JP7730088A JPH01249247A JP H01249247 A JPH01249247 A JP H01249247A JP 7730088 A JP7730088 A JP 7730088A JP 7730088 A JP7730088 A JP 7730088A JP H01249247 A JPH01249247 A JP H01249247A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/005—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of wire
-
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- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
- B22D11/062—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires the metal being cast on the inside surface of the casting wheel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、極小化あるいは高密度化した電子部品のはん
だ付けなどに用いられるはんだｆ！細線の製造方法に間
する。
だ付けなどに用いられるはんだｆ！細線の製造方法に間
する。
［従来の技術］
近年、電子部品は極小化、高密度化し、それに伴っては
んだ付は材料も極細化、高精度化、高性能化が要求され
るようになった。
んだ付は材料も極細化、高精度化、高性能化が要求され
るようになった。
１Ｍ来、金属ｍ線を製造する一般的な方法は、線引加工
法であって、この方法は金属を何回もダイスに通して引
き抜くことにより、所望の線径の細線を得るものである
。
法であって、この方法は金属を何回もダイスに通して引
き抜くことにより、所望の線径の細線を得るものである
。
溶融金属から直接金属細線を得る方法としては、回転液
中紡糸法があり、この方法はドラムを高速で回転し、ド
ラムの内周面に遠心力により回転冷却液体層を形成し、
溶湯加圧装置と溶湯噴射ノズルを有する金属溶解炉から
溶融金属ジェットをドラム内周面の回転冷却液体層へ噴
射して金属細線を得る方法である。
中紡糸法があり、この方法はドラムを高速で回転し、ド
ラムの内周面に遠心力により回転冷却液体層を形成し、
溶湯加圧装置と溶湯噴射ノズルを有する金属溶解炉から
溶融金属ジェットをドラム内周面の回転冷却液体層へ噴
射して金属細線を得る方法である。
［発明が解決しようとする課題］
前記いずれの細線製造方法によっても、はんだ極細線を
製造することができるが、前記線引加工法は、線径が細
くなるほど工数が多くなるので高価になり、出来たはん
だ極細線表面に不純物が付着することが多く、かつ線方
向に傷がつき易く、結晶粒界に割れが入るという欠点が
ある。
製造することができるが、前記線引加工法は、線径が細
くなるほど工数が多くなるので高価になり、出来たはん
だ極細線表面に不純物が付着することが多く、かつ線方
向に傷がつき易く、結晶粒界に割れが入るという欠点が
ある。
また、回転液中紡糸法は、溶融金属から直接にワンプロ
セスで極細線を得ることができるが、噴射する金属の溶
湯温度、溶湯ジェットの噴射速度等の細線の鋳造条件の
設定が難しく、鋳造条件が適切でないと出来上がった極
Ｓａが偏平になるなど変形したり、あるいは線径が一定
せず、真円度が良く表面性状の良い極細線がなかなが得
られない。なお、本発明において真円度とは、回転液中
紡糸法によって得られたはんだ極細線の断面の縦方向の
直径と横方向の直径の比率を言う、また、極細線とは線
径が５０〜２００μ輔程度のものを言い、はんだとは例
えば融点が４５０℃以下の軟ろうを言う。
セスで極細線を得ることができるが、噴射する金属の溶
湯温度、溶湯ジェットの噴射速度等の細線の鋳造条件の
設定が難しく、鋳造条件が適切でないと出来上がった極
Ｓａが偏平になるなど変形したり、あるいは線径が一定
せず、真円度が良く表面性状の良い極細線がなかなが得
られない。なお、本発明において真円度とは、回転液中
紡糸法によって得られたはんだ極細線の断面の縦方向の
直径と横方向の直径の比率を言う、また、極細線とは線
径が５０〜２００μ輔程度のものを言い、はんだとは例
えば融点が４５０℃以下の軟ろうを言う。
本発明は回転液中紡糸法によってはんだ極細線を得る場
合の前記のごとき問題点を解決すべくなされたしので、
真円度が良く、線径が一定し、表面性状の陵れたはんだ
極細線を得ることのできる製造方法を提供することを目
的とする。
合の前記のごとき問題点を解決すべくなされたしので、
真円度が良く、線径が一定し、表面性状の陵れたはんだ
極細線を得ることのできる製造方法を提供することを目
的とする。
［３１！題を解決するための手段］
発明者は回転ｌｒｊ、中紡糸法における鋳造条件につい
て鋭意研究を重ねた。その結果、溶湯ジェットの噴射圧
力、溶湯の加熱温度および溶湯ジェットの回転冷却液層
への入射角が、得られるはんだ極細線の真円度および表
面性状に最も影響があることを見出だした６発明者は、
これら３つの鋳造条ＣＪ′−についてさらに検討を重ね
た結果、真円度が良く、線径の一定し、かつ表面性状の
潰れたはんだ極細線が得られる鋳造条件を見出だして、
本発明を完成したものである。
て鋭意研究を重ねた。その結果、溶湯ジェットの噴射圧
力、溶湯の加熱温度および溶湯ジェットの回転冷却液層
への入射角が、得られるはんだ極細線の真円度および表
面性状に最も影響があることを見出だした６発明者は、
これら３つの鋳造条ＣＪ′−についてさらに検討を重ね
た結果、真円度が良く、線径の一定し、かつ表面性状の
潰れたはんだ極細線が得られる鋳造条件を見出だして、
本発明を完成したものである。
本発明の真円度が１．１以下のはんだｗ１細線の製造方
法は、ドラムを高速で回転し、該ドラムの内周面に遠心
力により回転冷却液体層を形成し、溶湯加圧装置と溶湯
噴射ノズルを存する金属溶解炉から溶融金属ジェットを
前記回転冷却液体層へ噴射して金属細線を得る方法にお
いて、前記溶融金属としてはんだを用い、はんだを融点
若しくは液相線より１００〜３００℃高い温度に溶融加
熱し、前記ｉ８ ？ｌｔ加圧装百により溶湯を加圧し、
噴射圧を１ 、５ ｋｇｆ ／ ｃｍ”以下とし、かつ
前回転冷却液体層に対する入射角を４５゛以下として溶
融はんだジェットを溶湯噴射ノズルから回転冷却液体層
に噴射することを要旨とする。
法は、ドラムを高速で回転し、該ドラムの内周面に遠心
力により回転冷却液体層を形成し、溶湯加圧装置と溶湯
噴射ノズルを存する金属溶解炉から溶融金属ジェットを
前記回転冷却液体層へ噴射して金属細線を得る方法にお
いて、前記溶融金属としてはんだを用い、はんだを融点
若しくは液相線より１００〜３００℃高い温度に溶融加
熱し、前記ｉ８ ？ｌｔ加圧装百により溶湯を加圧し、
噴射圧を１ 、５ ｋｇｆ ／ ｃｍ”以下とし、かつ
前回転冷却液体層に対する入射角を４５゛以下として溶
融はんだジェットを溶湯噴射ノズルから回転冷却液体層
に噴射することを要旨とする。
［作用］
本発明で使用される回転液中紡糸装置を、第１図の正面
図および第２図の（１１１断面図に示す０図においてド
ラム１０は、中空の円筒部１２と、その−側に取り付け
られ中心部に円形の開口部１４を有する冷却液流出防止
板１６と、円筒部１２の他側の全面を覆う閉塞板１８と
を一体に形成したもので、閉塞板１８の中心にはモータ
２０の出力軸２２が固定され、ドラム１０は高速で回転
する。
図および第２図の（１１１断面図に示す０図においてド
ラム１０は、中空の円筒部１２と、その−側に取り付け
られ中心部に円形の開口部１４を有する冷却液流出防止
板１６と、円筒部１２の他側の全面を覆う閉塞板１８と
を一体に形成したもので、閉塞板１８の中心にはモータ
２０の出力軸２２が固定され、ドラム１０は高速で回転
する。
高速で回転するドラム１０の内周には冷却液体が供給さ
れ、冷却液体は遠心力により冷却液体層２４を形成する
。溶融金属噴射装！２６は縦型の金属溶解炉２８と、金
属溶解炉２８の下端に下向きに取り付けられた溶湯噴射
ノズル３０と、金属溶解炉２８の上部に取り付けられた
溶湯加圧配管３２からなり、ドラム１０の開口部１４が
ら挿入されドラム１０の軸線方向に移動できるようにな
っている。
れ、冷却液体は遠心力により冷却液体層２４を形成する
。溶融金属噴射装！２６は縦型の金属溶解炉２８と、金
属溶解炉２８の下端に下向きに取り付けられた溶湯噴射
ノズル３０と、金属溶解炉２８の上部に取り付けられた
溶湯加圧配管３２からなり、ドラム１０の開口部１４が
ら挿入されドラム１０の軸線方向に移動できるようにな
っている。
この回転液中紡糸装置を使用してはんだ極細線を得るに
は、ドラム１０を回転して冷却液体を供給してドラム１
０の内周に回転冷却液体！２４を形成する。次いで金属
溶解炉２８に装入されたはんだ等のｉ会合を溶融し／８
Ｉｉｌｔｈ＆金３４とし、溶融金属噴射装７１２６をド
ラム１０の開口部］・１がら挿入し、溶湯噴射ノズル３
０念冷却７Ｎ体層２４の入口端２５ａ、Ｌに位置ぜＬ２
める。次ぎに不活性ガスを溶湯加圧配管３２Ｇご送り込
んで溶融はんだ３４を溶？ｒ４噴射ノズル３０より噴射
させると同時に溶融金属噴射装Ｗ２６は回転冷却液体層
２４の入口端２５ａから輿の端２５１〕に向けてゆっく
り移動する。噴射された／８融はんだジェット流３６は
冷却液体層２４に噴出され急冷されてはんだ極細線３８
となる。この方法によって、はんだ極細線３８は連続的
に形成されて、ドラム１ｏ内の回転冷用液体層２４の中
に蓄積される。
は、ドラム１０を回転して冷却液体を供給してドラム１
０の内周に回転冷却液体！２４を形成する。次いで金属
溶解炉２８に装入されたはんだ等のｉ会合を溶融し／８
Ｉｉｌｔｈ＆金３４とし、溶融金属噴射装７１２６をド
ラム１０の開口部］・１がら挿入し、溶湯噴射ノズル３
０念冷却７Ｎ体層２４の入口端２５ａ、Ｌに位置ぜＬ２
める。次ぎに不活性ガスを溶湯加圧配管３２Ｇご送り込
んで溶融はんだ３４を溶？ｒ４噴射ノズル３０より噴射
させると同時に溶融金属噴射装Ｗ２６は回転冷却液体層
２４の入口端２５ａから輿の端２５１〕に向けてゆっく
り移動する。噴射された／８融はんだジェット流３６は
冷却液体層２４に噴出され急冷されてはんだ極細線３８
となる。この方法によって、はんだ極細線３８は連続的
に形成されて、ドラム１ｏ内の回転冷用液体層２４の中
に蓄積される。
回転液中紡糸法においては、回転冷却液体層２４の周速
と溶准はんだジェット３６の噴射速度は、はぼ同一であ
ることが必要である０回転冷却液面２４と溶融はんだジ
ェット３６の噴射速度が合っていないと、得られるはん
だ極細線３８が波線状、短繊維状またはテープ状、場合
によっては粉状または数珠玉状となるからである。
と溶准はんだジェット３６の噴射速度は、はぼ同一であ
ることが必要である０回転冷却液面２４と溶融はんだジ
ェット３６の噴射速度が合っていないと、得られるはん
だ極細線３８が波線状、短繊維状またはテープ状、場合
によっては粉状または数珠玉状となるからである。
また、本発明において使用される回転ドラム１−０の直
径は４００〜１０１００Ｏ＋程度が好ましく、冷却液に
は水を使用し回転冷却液体層２４の厚さは１０〜３０１
程度が好ましい。溶湯ノズル３０の先端から回転冷却液
体層２４までの距離は５０ｍ悄にすると良い。
径は４００〜１０１００Ｏ＋程度が好ましく、冷却液に
は水を使用し回転冷却液体層２４の厚さは１０〜３０１
程度が好ましい。溶湯ノズル３０の先端から回転冷却液
体層２４までの距離は５０ｍ悄にすると良い。
本発明において、溶融金属ジエツｌ〜の噴射圧を１、．
５ｋｇｆ／ｃｍ２以下としたのは、１ 、５ ｋｇｒ
／ ａｍ２を越えると溶融金属ジェットが回転冷却液体
層の表面に強く当たるため、出来上がった金属細線が偏
平となり真円度が１．１以下の極細線が得られないから
である。なお、噴射圧が０ 、５ ｋＨｒ ／ ａＩ＊
２未満になると圧力が弱過ぎて溶湯ノズルから溶融金属
ジェットが噴射されず、溶融金属が回転冷却液体層に入
射するまでに分断されて細線が得られないかので、噴射
圧は０ 、５ ｋｇｆ ／ ｃＩＩ＋２以上とすること
が好ましい。
５ｋｇｆ／ｃｍ２以下としたのは、１ 、５ ｋｇｒ
／ ａｍ２を越えると溶融金属ジェットが回転冷却液体
層の表面に強く当たるため、出来上がった金属細線が偏
平となり真円度が１．１以下の極細線が得られないから
である。なお、噴射圧が０ 、５ ｋＨｒ ／ ａＩ＊
２未満になると圧力が弱過ぎて溶湯ノズルから溶融金属
ジェットが噴射されず、溶融金属が回転冷却液体層に入
射するまでに分断されて細線が得られないかので、噴射
圧は０ 、５ ｋｇｆ ／ ｃＩＩ＋２以上とすること
が好ましい。
はんだの加熱温度は、融点若しくは液相線より１００〜
３００°Ｃ高い温度である。１００℃未満の温度である
と、溶融金属ジェットの凝固が均一でなくなり、細線の
真円度が１．１以下のものが得られず場合によっては、
断面がリボン状またはハート形になる。３００℃を越え
ると溶融金属ジェットの表面で冷却水が激しく沸騰する
ため、表面がデコボコになり表面性状が極めて悪くなる
。
３００°Ｃ高い温度である。１００℃未満の温度である
と、溶融金属ジェットの凝固が均一でなくなり、細線の
真円度が１．１以下のものが得られず場合によっては、
断面がリボン状またはハート形になる。３００℃を越え
ると溶融金属ジェットの表面で冷却水が激しく沸騰する
ため、表面がデコボコになり表面性状が極めて悪くなる
。
溶融金属ジェットの回転冷却液体層に体する入射角を４
５°以下にしたのは、入射角が４５°を越えると溶融金
属ジェットが回転冷却液体層によって急激に曲げられる
ので極細線が偏平となり真円度が得られないからである
。なお、入射角が１０°未溝になると、溶融金属ジェッ
トが回転冷却液体層の表面で跳ね返されて、溶融金属ジ
ェッ１〜が回転冷却液体層に入射されないので、入射角
は１０°以上にすることが好ましい。
５°以下にしたのは、入射角が４５°を越えると溶融金
属ジェットが回転冷却液体層によって急激に曲げられる
ので極細線が偏平となり真円度が得られないからである
。なお、入射角が１０°未溝になると、溶融金属ジェッ
トが回転冷却液体層の表面で跳ね返されて、溶融金属ジ
ェッ１〜が回転冷却液体層に入射されないので、入射角
は１０°以上にすることが好ましい。
なお、はんだの溶解および極細線の鋳造ははんだの酸化
を防止し美麗な肌を得るためには不活性ガス雰囲気で例
えばアルゴンガス中で行うと良い。
を防止し美麗な肌を得るためには不活性ガス雰囲気で例
えばアルゴンガス中で行うと良い。
［実施例コ
本発明の実施例を以下に説明し、本発明をさらに具体的
に明らかにする。
に明らかにする。
５ｎ６３％−残Ｐｂなる組成のはんだ（融点１８３℃）
を第１図および第２図に示す回転液中紡糸装置を用いて
、第１表に示すはんだ溶融加熱温度。
を第１図および第２図に示す回転液中紡糸装置を用いて
、第１表に示すはんだ溶融加熱温度。
溶融はんだ噴射圧力および溶融金属ジエッ１への入射角
等の鋳造条件で０．２Ｉ＃１１の溶湯噴射ノズルを用い
はんだ極細線を鋳造した。得られたはんだ極細線につい
て断面の真円度および表面性状を調べて、結果を第１表
に示した６表面性状については、線径が均一で表面が滑
らかなものについてはＯ５線径が不均一で表面に凹凸の
あるものについては×で示した。
等の鋳造条件で０．２Ｉ＃１１の溶湯噴射ノズルを用い
はんだ極細線を鋳造した。得られたはんだ極細線につい
て断面の真円度および表面性状を調べて、結果を第１表
に示した６表面性状については、線径が均一で表面が滑
らかなものについてはＯ５線径が不均一で表面に凹凸の
あるものについては×で示した。
第１表において、試料Ｎ０１１は噴射圧力の高い比較例
、試料Ｎｏ、２ははんだの加熱温度の低い比較例、試料
Ｎｏ、３は入射角の大きい比較例である。試ｆｆ１Ｎｏ
、４〜８は本発明例である。
、試料Ｎｏ、２ははんだの加熱温度の低い比較例、試料
Ｎｏ、３は入射角の大きい比較例である。試ｆｆ１Ｎｏ
、４〜８は本発明例である。
く以 下 余 白）
第１表から明らかなように、噴射圧力の高かった比較例
である試料Ｎｏ、１は真円度が１．５０であって（扁平
であり、線径が一様でなく表面性状は凹凸が観察され、
溶湯加熱温度の低がった比較例である試料Ｎ０７２の真
円度は１．４０であって断面形状がハート形であって、
線径も一定せず、表面には縦溝があった。また、入射角
の大きい比較例である試料Ｎｏ、３は真円度が１．６０
であって、断面が（扁平であった。
である試料Ｎｏ、１は真円度が１．５０であって（扁平
であり、線径が一様でなく表面性状は凹凸が観察され、
溶湯加熱温度の低がった比較例である試料Ｎ０７２の真
円度は１．４０であって断面形状がハート形であって、
線径も一定せず、表面には縦溝があった。また、入射角
の大きい比較例である試料Ｎｏ、３は真円度が１．６０
であって、断面が（扁平であった。
これに対して本発明例である試料Ｎｏ、４〜８は、総て
真円度が１．１以下であり、表面性状も滑らかであり線
径も一様であって、本発明の優れた効果が確認された。
真円度が１．１以下であり、表面性状も滑らかであり線
径も一様であって、本発明の優れた効果が確認された。
［発明の効果］
本発明のはんだ極細線の製造方法は以上説明したように
、回転液中紡糸法における鋳造条件について研究を重ね
、溶湯ジェットの噴射圧力、溶湯の加熱温度および溶湯
ジェットの回転冷却液層への入射角が得られるはんだ細
線の真円度および性状に最も影響があることを見出だし
、これら３っの鋳造条件について、最良の条件を見出だ
したものであって、本発明方法によれば真円度が良く、
線径の一定し２かつ表面性状の潰れたはんだ極細線を確
実に製造することができる。
、回転液中紡糸法における鋳造条件について研究を重ね
、溶湯ジェットの噴射圧力、溶湯の加熱温度および溶湯
ジェットの回転冷却液層への入射角が得られるはんだ細
線の真円度および性状に最も影響があることを見出だし
、これら３っの鋳造条件について、最良の条件を見出だ
したものであって、本発明方法によれば真円度が良く、
線径の一定し２かつ表面性状の潰れたはんだ極細線を確
実に製造することができる。
第１１’２１は回転液中紡糸装置の正面図、第２図は第
１図の回転液中紡糸装置の断面図である。 ｌＯ・回転ドラム、２４ ・ 回転冷却液体層、２６
・ 金属溶解炉、３ｏ・・・溶湯噴射ノズル、３２ ・
溶湯加圧配管、３４・・・溶融金属、３６・・・溶融
金属ジェット、３８・金属Ｉ！ｌｌ線。 第１図 第２０
１図の回転液中紡糸装置の断面図である。 ｌＯ・回転ドラム、２４ ・ 回転冷却液体層、２６
・ 金属溶解炉、３ｏ・・・溶湯噴射ノズル、３２ ・
溶湯加圧配管、３４・・・溶融金属、３６・・・溶融
金属ジェット、３８・金属Ｉ！ｌｌ線。 第１図 第２０
Claims (1)
- （１）ドラムを高速で回転し、該ドラムの内周面に遠心
力により回転冷却液体層を形成し、溶湯加圧装置と溶湯
噴射ノズルを有する金属溶解炉から溶融金属ジェットを
前記回転冷却液体層へ噴射して金属細線を得る方法にお
いて、前記溶融金属としてはんだを用い、はんだを融点
若しくは液相線より１００〜３００℃高い温度に溶融加
熱し、前記溶湯加圧装置により溶湯を加圧し、噴射圧を
１．５ｋｇｆ／ｃｍ＾２以下とし、かつ前回転冷却液体
層に対する入射角を４５゜以下として溶融はんだジェッ
トを溶湯噴射ノズルから回転冷却液体層に噴射すること
を特徴とする真円度１．１以下のはんだ極細線の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7730088A JPH01249247A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | はんだ極細線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7730088A JPH01249247A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | はんだ極細線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01249247A true JPH01249247A (ja) | 1989-10-04 |
Family
ID=13630048
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7730088A Pending JPH01249247A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | はんだ極細線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01249247A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103658575A (zh) * | 2013-12-09 | 2014-03-26 | 北京工业大学 | 一种内辊式单辊快淬制备非晶薄带的方法 |
-
1988
- 1988-03-30 JP JP7730088A patent/JPH01249247A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103658575A (zh) * | 2013-12-09 | 2014-03-26 | 北京工业大学 | 一种内辊式单辊快淬制备非晶薄带的方法 |
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