JPH0620594B2 - 細線の製造方法 - Google Patents
細線の製造方法Info
- Publication number
- JPH0620594B2 JPH0620594B2 JP60163573A JP16357385A JPH0620594B2 JP H0620594 B2 JPH0620594 B2 JP H0620594B2 JP 60163573 A JP60163573 A JP 60163573A JP 16357385 A JP16357385 A JP 16357385A JP H0620594 B2 JPH0620594 B2 JP H0620594B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten metal
- wire
- superheat
- liquid layer
- melting point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
- B22D11/062—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires the metal being cast on the inside surface of the casting wheel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/005—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of wire
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、回転しているドラム内周面上に遠心力を利
用して形成した液体層中に溶融金属を噴射し、溶融金属
から直接に細線を製造する、いわゆる回転液中紡糸法に
関するもので、特に、噴射時の溶融金属の温度条件に関
するものである。
用して形成した液体層中に溶融金属を噴射し、溶融金属
から直接に細線を製造する、いわゆる回転液中紡糸法に
関するもので、特に、噴射時の溶融金属の温度条件に関
するものである。
従来の技術 第１図には、回転液中紡糸法を実施するための装置の主
要部が断面図で示されている。
要部が断面図で示されている。
ドラム１は、矢印２で示すように、回転軸３を中心に回
転され、その内周面上に貯留された液体に遠心力を働か
せており、液体はドラム１の内周面上で液体層４を形成
している。溶融金属５は、ノズル６から液体層４中に噴
射される。
転され、その内周面上に貯留された液体に遠心力を働か
せており、液体はドラム１の内周面上で液体層４を形成
している。溶融金属５は、ノズル６から液体層４中に噴
射される。
溶融金属５は、液体層中で急冷され、直接に細線７を得
ることができる。
ることができる。
このような回転液中紡糸法を用いて細線を製造する際、
制御すべき条件として、次のものがある。すなわち、回
転する液体層４の深さと幅、溶融金属５の液体層４への
進入角、回転する液体層４とノズル６の先端との距離、
噴射時の溶湯の温度・圧力・速度、ノズル６の材質・穴
径・形状、回転する液体層４の温度および速度、溶融金
属５を噴射する雰囲気、などである。
制御すべき条件として、次のものがある。すなわち、回
転する液体層４の深さと幅、溶融金属５の液体層４への
進入角、回転する液体層４とノズル６の先端との距離、
噴射時の溶湯の温度・圧力・速度、ノズル６の材質・穴
径・形状、回転する液体層４の温度および速度、溶融金
属５を噴射する雰囲気、などである。
これらの条件のうち、溶融金属５の噴射速度と液体層４
の回転速度との調和が最も重要な条件であることが経験
的にわかっている。
の回転速度との調和が最も重要な条件であることが経験
的にわかっている。
発明が解決しようとする問題点 しかしながら、たとえ溶融金属５の噴射速度と液体層４
の回転速度とが調和していても、溶融金属５の噴射時の
温度、すなわち噴射時の溶湯温度が不適当であれば、所
望の細線が得られないことがわかった。すなわち、この
溶湯温度が高すぎると、得られた細線７は断面形状が偏
平になる傾向があり、逆に、この温度が低すぎると、第
２図に示すように、節珠と呼ばれる粒状体８が細線７に
発生する現象が見られた。このように、溶湯温度は、溶
融金属から直接に細線を製造する際、次にくる重要なフ
ァクタであると認識される。
の回転速度とが調和していても、溶融金属５の噴射時の
温度、すなわち噴射時の溶湯温度が不適当であれば、所
望の細線が得られないことがわかった。すなわち、この
溶湯温度が高すぎると、得られた細線７は断面形状が偏
平になる傾向があり、逆に、この温度が低すぎると、第
２図に示すように、節珠と呼ばれる粒状体８が細線７に
発生する現象が見られた。このように、溶湯温度は、溶
融金属から直接に細線を製造する際、次にくる重要なフ
ァクタであると認識される。
上述したように、偏平な断面の細線が得られた場合、そ
れを伸線加工することは可能であるが、このように伸線
加工を行なった場合、一部において、表面酸化皮膜の巻
き込み現象が見られ、得られた細線の内部に酸化物を内
在させる結果となる。また、節珠が生じたものは、線引
き加工をすると断線を生じ、実質的に伸線は不可能であ
る。
れを伸線加工することは可能であるが、このように伸線
加工を行なった場合、一部において、表面酸化皮膜の巻
き込み現象が見られ、得られた細線の内部に酸化物を内
在させる結果となる。また、節珠が生じたものは、線引
き加工をすると断線を生じ、実質的に伸線は不可能であ
る。
そこで、この発明は、溶融金属から直接に細線を製造す
る方法において、噴射時の溶融金属の好ましい温度条件
を提供しようとするものである。
る方法において、噴射時の溶融金属の好ましい温度条件
を提供しようとするものである。
問題点を解決するための手段 回転してドラム内周面上に遠心力を利用して形成した液
体層中に溶融金属を噴射し、溶融金属から直接に細線を
製造する方法において、上述の技術的課題は、溶融金属
を融点から４０Ｋ〜１４０Ｋ高い過熱度で噴射すること
により解決される。
体層中に溶融金属を噴射し、溶融金属から直接に細線を
製造する方法において、上述の技術的課題は、溶融金属
を融点から４０Ｋ〜１４０Ｋ高い過熱度で噴射すること
により解決される。
なお、得られた細線の断面形状の真円度のより高いもの
を得ようとするときには、融点から過熱度を４０Ｋ〜１
００Ｋに選んで溶融金属を噴射させればよいことがわか
った。
を得ようとするときには、融点から過熱度を４０Ｋ〜１
００Ｋに選んで溶融金属を噴射させればよいことがわか
った。
発明の作用効果 上述した噴射時の溶融金属の温度は、溶融金属の粘度に
大きな影響を及ぼすものである。すなわち、融点から４
０Ｋ未満の過熱度では、溶融金属の粘度が高すぎ、他
方、融点からの過熱度が１４０Ｋを越えると、溶融金属
の粘度が低すぎ、いずれの場合であっても、溶融金属の
噴射流が安定しない。これに対して、溶融金属の噴射時
の温度を、融点から４０Ｋ〜１４０Ｋ高い過熱度に選べ
ば、溶融金属の噴射流が安定し、節珠の発生がなくなり
かつ、高い真円度の細線が得られる。そのため、製線
後、そのままで用いることや、あるいは、問題なく線引
き加工を施すことが可能になる。
大きな影響を及ぼすものである。すなわち、融点から４
０Ｋ未満の過熱度では、溶融金属の粘度が高すぎ、他
方、融点からの過熱度が１４０Ｋを越えると、溶融金属
の粘度が低すぎ、いずれの場合であっても、溶融金属の
噴射流が安定しない。これに対して、溶融金属の噴射時
の温度を、融点から４０Ｋ〜１４０Ｋ高い過熱度に選べ
ば、溶融金属の噴射流が安定し、節珠の発生がなくなり
かつ、高い真円度の細線が得られる。そのため、製線
後、そのままで用いることや、あるいは、問題なく線引
き加工を施すことが可能になる。
なお、溶融金属を融点から４０Ｋ〜１００Ｋ高い過熱度
で噴射すれば、さらに、得られた細線の真円度が向上す
る。
で噴射すれば、さらに、得られた細線の真円度が向上す
る。
実施例 ［実施例１］ Ａｌ−１％Ｓｉ合金を用いて、回転液中紡糸法で直径２
００μｍの細線の製造を行なった。ここで、溶融金属の
噴射時の溶融温度すなわち融点からの過熱度を種々に選
び、得られた細線の「節珠の有無」、「断面形状」、
「長さ」を観察し、次の表にまとめた。
００μｍの細線の製造を行なった。ここで、溶融金属の
噴射時の溶融温度すなわち融点からの過熱度を種々に選
び、得られた細線の「節珠の有無」、「断面形状」、
「長さ」を観察し、次の表にまとめた。
上記の表から明らかなように、本発明の例である「融点
からの過熱度」が４０Ｋ〜１４０Ｋのサンプルでは、節
珠の発生がなく、長尺体を得ることができた。また、得
られた細線を線引き加工したところ、２０μｍの直径ま
で容易に伸線することができた。さらに、「融点から過
熱度」が４０Ｋ〜１００Ｋに選べば、断面形状が真円に
近いものが得られた。
からの過熱度」が４０Ｋ〜１４０Ｋのサンプルでは、節
珠の発生がなく、長尺体を得ることができた。また、得
られた細線を線引き加工したところ、２０μｍの直径ま
で容易に伸線することができた。さらに、「融点から過
熱度」が４０Ｋ〜１００Ｋに選べば、断面形状が真円に
近いものが得られた。
これに対して、「融点からの過熱度」のより低い比較例
であるところの２０Ｋ，３０Ｋのサンプルでは、節珠が
発生し、長尺体を得るのが困難であった。これを伸線加
工したところ、節珠のところで断線し、伸線は不可能で
あった。
であるところの２０Ｋ，３０Ｋのサンプルでは、節珠が
発生し、長尺体を得るのが困難であった。これを伸線加
工したところ、節珠のところで断線し、伸線は不可能で
あった。
他方、「融点からの変熱度」がより高い比較例であると
ころ２４０Ｋ，３４０Ｋのサンプルでは、長尺体を得る
のが困難であり、また、断面形状は偏平であった。その
ため、伸線加工は可能であるが、一部のサンプルで表面
酸化皮膜の巻き込みが見られた。
ころ２４０Ｋ，３４０Ｋのサンプルでは、長尺体を得る
のが困難であり、また、断面形状は偏平であった。その
ため、伸線加工は可能であるが、一部のサンプルで表面
酸化皮膜の巻き込みが見られた。
［実施例２］ ＣｏＦｅＳｉＢ合金を用いて、回転液中紡糸法でアモル
ファス細線の製造を行なった。この場合も、融点からの
過熱度が４０Ｋ〜１４０Ｋのときに、真円度の良好な長
尺な連続線が得られた。過熱度が４０Ｋ未満のときに
は、溶融金属がノズル穴に詰まって閉塞しやすく、得ら
れた線に節珠が存在し、また、長尺体は得られなかっ
た。また、過熱度が１４０Ｋを越えるときには、長尺体
を得るのが困難であった。
ファス細線の製造を行なった。この場合も、融点からの
過熱度が４０Ｋ〜１４０Ｋのときに、真円度の良好な長
尺な連続線が得られた。過熱度が４０Ｋ未満のときに
は、溶融金属がノズル穴に詰まって閉塞しやすく、得ら
れた線に節珠が存在し、また、長尺体は得られなかっ
た。また、過熱度が１４０Ｋを越えるときには、長尺体
を得るのが困難であった。
上述した２種類の実施例から明らかなように、この発明
は、金属細線の製造や、アモルファス細線の製造に適用
することができる。
は、金属細線の製造や、アモルファス細線の製造に適用
することができる。
【図面の簡単な説明】 第１図は、回転液中紡糸法を実施する装置の主要部を示
す断面図である。第２図は、得られた細線７に節珠８が
発生した状態を示す拡大図である。 図において、１はドラム、４は液体層、５は溶融金属、
６はノズル、７は細線である。
す断面図である。第２図は、得られた細線７に節珠８が
発生した状態を示す拡大図である。 図において、１はドラム、４は液体層、５は溶融金属、
６はノズル、７は細線である。
Claims (2)
- 【請求項１】回転しているドラム内周面上に遠心力を利
用して形成した液体層中に溶融金属を噴射し、溶融金属
から直接に細線を製造する方法において、 溶融金属を融点から４０Ｋ〜１４０Ｋ高い過熱度で噴射
することを特徴とする、細線の製造方法。 - 【請求項２】過熱度を４０Ｋ〜１００Ｋに選んだ、特許
請求の範囲第１項記載の細線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60163573A JPH0620594B2 (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 細線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60163573A JPH0620594B2 (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 細線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6224843A JPS6224843A (ja) | 1987-02-02 |
| JPH0620594B2 true JPH0620594B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=15776477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60163573A Expired - Lifetime JPH0620594B2 (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 細線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0620594B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2672522A1 (fr) * | 1991-02-08 | 1992-08-14 | Michelin & Cie | Procede et dispositif pour obtenir en continu un fil par extrusion dans un liquide. |
| CN103658575B (zh) * | 2013-12-09 | 2016-04-06 | 北京工业大学 | 一种内辊式单辊快淬制备非晶薄带的方法 |
-
1985
- 1985-07-24 JP JP60163573A patent/JPH0620594B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| CONSTITUTION OF BINARY ALLOYS=1958 * |
| SCRIPTA METALLURGICA=1981 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6224843A (ja) | 1987-02-02 |
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