JPH01252306A - 高速切削用表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
高速切削用表面被覆超硬合金製切削工具Info
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- JPH01252306A JPH01252306A JP7495288A JP7495288A JPH01252306A JP H01252306 A JPH01252306 A JP H01252306A JP 7495288 A JP7495288 A JP 7495288A JP 7495288 A JP7495288 A JP 7495288A JP H01252306 A JPH01252306 A JP H01252306A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、炭化タングステン（以下ＷＣで示す）超超
硬合金基体の表面に対する硬質被覆層の付着性にすぐれ
、特に切削速夏が５００ｍ／＋＋ａ以上の高速切削でも
硬質被覆層に剥離の発生がなく。
硬合金基体の表面に対する硬質被覆層の付着性にすぐれ
、特に切削速夏が５００ｍ／＋＋ａ以上の高速切削でも
硬質被覆層に剥離の発生がなく。
著しくすぐれた切削性能を長期に亘って発揮する高速切
削用表面被覆超硬合金製切削工具に関するものである。
削用表面被覆超硬合金製切削工具に関するものである。
従来１例えば特開昭１５５−１４５１６５号公報に記載
されるように、ＷＣＣ超超硬合金基体表面に。
されるように、ＷＣＣ超超硬合金基体表面に。
平均層厚：０．３〜２μ鼠の酸化アルミニウム（以下Ａ
ｊ２０５で示す）と、平均層厚＝０．２〜１声舅を有す
る窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸窒化チタン、酸窒化
チタン、または酸炭化チタン（以下。
ｊ２０５で示す）と、平均層厚＝０．２〜１声舅を有す
る窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸窒化チタン、酸窒化
チタン、または酸炭化チタン（以下。
それぞれＴｉＮ、Ｔ１ＣＮ、ＴｉＣＮ０．ＴｉＮ０．Ｔ
ｉＣ０で示し、これらを総称してＴｉＮ（Ｃ・０）で示
す）との交互積層からなる平均層厚：２〜１０μ重の硬
質被覆層を形成してなる表面被復超硬合金友切削工具が
知られている。
ｉＣ０で示し、これらを総称してＴｉＮ（Ｃ・０）で示
す）との交互積層からなる平均層厚：２〜１０μ重の硬
質被覆層を形成してなる表面被復超硬合金友切削工具が
知られている。
しかし、上記の従来表面被覆超硬合金製切削工具におい
ては、硬質被覆層のＷＣＣ超超硬合金基体対する付着強
度が十分でないために、これを例えば切削速度が５００
ｍ／ｍ以上の高速切削に用いた場合に＠！質被被覆層剥
離が生じ、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
ては、硬質被覆層のＷＣＣ超超硬合金基体対する付着強
度が十分でないために、これを例えば切削速度が５００
ｍ／ｍ以上の高速切削に用いた場合に＠！質被被覆層剥
離が生じ、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
そこで１本発明者等は、上述のような観点から。
上記の従来表面被覆超硬合金製切削工具に着目し、これ
の硬質被覆層のｗｅ基超超合金基体ｒｔｃ対する付着強
度を向上せしめるべく研究を行なった結果。
の硬質被覆層のｗｅ基超超合金基体ｒｔｃ対する付着強
度を向上せしめるべく研究を行なった結果。
前記硬質被覆層と前記基体との間に。
下層として、Ｃｏ：０．１〜１０重量％、Ｗ：０．３〜
２５恵ｉｔｓを含有し、残シがＴｉＣからなるＴｉＣ基
硬質合金層。
２５恵ｉｔｓを含有し、残シがＴｉＣからなるＴｉＣ基
硬質合金層。
中間層として、Ｔ１ＣＮ層またはＴｉＮ層。
上層として、 ＴｉＣ層。
を介在させると、前記下層は基体に対して、また前記上
層は上記硬質被覆層に対して、さらに前記中間層は前記
上層と下層に対してそれぞれ強固な付着強度を示すこと
から、前記硬質被覆層は基体に対してきわめて高い付着
強度をもつようになり。
層は上記硬質被覆層に対して、さらに前記中間層は前記
上層と下層に対してそれぞれ強固な付着強度を示すこと
から、前記硬質被覆層は基体に対してきわめて高い付着
強度をもつようになり。
高速切削でも前記硬質被覆層の剥離は皆無となり。
すぐれた切削性能を発揮するようＫなるという知見を得
たのである。
たのである。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって。
たものであって。
（ａ）ＷＣＣ超超硬合金製基体表面Ｋ。
（ｂｌ Ｃｏ： ｏ、１〜ｌＯ］ｉｉ％、 Ｗ ：
０．３〜２５３ｉ量チを含有し、残りがＴｉＣからな
る平均層厚：０．２〜３μｍの下層と。
０．３〜２５３ｉ量チを含有し、残りがＴｉＣからな
る平均層厚：０．２〜３μｍの下層と。
Ｔ１ＣＮまたはＴｉＮからなる平均層厚：０．２〜３μ
ｍの中間層と。
ｍの中間層と。
ＴｉＣからなる平均層厚：１〜１０μ諷の上層。
で構成された付層強化層を介して。
ｔｃ＋ 平均層厚：０３〜２μ属のＡｌ２Ｏ３と、平
均層厚：０．２〜１μ謂のＴｉＮ（Ｃ−０）との交互４
層以上の積層からなる平均層厚：２〜１０μｍの硬質被
覆層。
均層厚：０．２〜１μ謂のＴｉＮ（Ｃ−０）との交互４
層以上の積層からなる平均層厚：２〜１０μｍの硬質被
覆層。
全形成してなる高速切削用表面被覆超硬合金裏切Ｓｌ工
具に特徴を有するものである。
具に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の切削工具において、上記の通りに数
値限定した理由を説明する。
値限定した理由を説明する。
（ユ） 付層強化層
上記の通シ、付着強化層における下層には。
ｗｅ基超超硬合金基体中間層とに対して、また同中間層
には下層と上層に対して、さらに同上層には中間層と硬
質被覆層に対して、それぞれ強固に付着する性質があシ
、これらの性質によって硬質被覆層は間接的に基体表面
に強固に付着するようになるものであり、したがって、
それぞれの層の平均層厚が、下層および中間層でｄ ０
．２μ謹未満。
には下層と上層に対して、さらに同上層には中間層と硬
質被覆層に対して、それぞれ強固に付着する性質があシ
、これらの性質によって硬質被覆層は間接的に基体表面
に強固に付着するようになるものであり、したがって、
それぞれの層の平均層厚が、下層および中間層でｄ ０
．２μ謹未満。
上層にあっては１μ篤未満では所望の層間付着強度が得
られず、しかし層間付着強度Ｆｉ、下履および中間層で
は３μｍ、また上層にあっては１ＯｐＩＫで十分であり
、これ以上の層厚は必要がないと七から、それぞれの平
均層厚を、下層＝０．２〜３μｓｔ。
られず、しかし層間付着強度Ｆｉ、下履および中間層で
は３μｍ、また上層にあっては１ＯｐＩＫで十分であり
、これ以上の層厚は必要がないと七から、それぞれの平
均層厚を、下層＝０．２〜３μｓｔ。
中間層：０．２〜３μ篤、上層：１〜ｌＯμ鳳と定めた
。
。
また、下層におけるＣＯおよびＷの含有量は、その含有
量がｓＣｏ：０．１％未満およびＷ：０．３％未満では
所望の基体に対する付着強度が得られず。
量がｓＣｏ：０．１％未満およびＷ：０．３％未満では
所望の基体に対する付着強度が得られず。
一方Ｃｏ：ｌＯ＊オよびＷ：２５＊ｔ−越えテ含有する
と、中間層に対する付着強度が低下するようになること
から、その含有量を、それぞれＣｏ：０．１〜１０チ、
Ｗ：０．３〜２５チと定めた。
と、中間層に対する付着強度が低下するようになること
から、その含有量を、それぞれＣｏ：０．１〜１０チ、
Ｗ：０．３〜２５チと定めた。
（２）硬質被覆層
” ２０５層とＴｉＮ（Ｃ”・０）層の交互積層によっ
てすぐれた耐摩耗性が確保されるが、それぞれの平均層
厚が％ Ａｌ２Ｏ５層二０．３μ濶未満およびＴｉＮ
（Ｃ’・０）層：０．２μｍ未満にして１合計で２μｍ
未満でも、またそれぞれの層数が２層未満、すなわち合
計で４層未満でも所望のすぐれた耐摩耗性が確保できず
、一方、それぞれの平均層厚が、 Ａｌ２Ｏ３層＝２μ
菖およびＴｉＮ（Ｃ−０） Ｎ４： ｌμ隠を越え、か
つ合計で１０ｐＨＩを越えると、欠けやチッピングが発
生し易くなることから、それぞれの平均層厚を、Ａｌ２
０． ： ０．３〜２μｍ 、ＴｉＮ（Ｃ−０） ：
０．２〜１μＩＩＫして１合計層厚１に２〜１０μ罵と
定めた。
てすぐれた耐摩耗性が確保されるが、それぞれの平均層
厚が％ Ａｌ２Ｏ５層二０．３μ濶未満およびＴｉＮ
（Ｃ’・０）層：０．２μｍ未満にして１合計で２μｍ
未満でも、またそれぞれの層数が２層未満、すなわち合
計で４層未満でも所望のすぐれた耐摩耗性が確保できず
、一方、それぞれの平均層厚が、 Ａｌ２Ｏ３層＝２μ
菖およびＴｉＮ（Ｃ−０） Ｎ４： ｌμ隠を越え、か
つ合計で１０ｐＨＩを越えると、欠けやチッピングが発
生し易くなることから、それぞれの平均層厚を、Ａｌ２
０． ： ０．３〜２μｍ 、ＴｉＮ（Ｃ−０） ：
０．２〜１μＩＩＫして１合計層厚１に２〜１０μ罵と
定めた。
また、ｆｆｉ外層をＴｉＮテ構成すると、これｖｉ−Ａ
ｊ、ｏ。
ｊ、ｏ。
層で構成した場合に比して切刃の耐クレーター摩耗性が
向上するようＫな夛、シかもこの’Ｉ’ｉＮ層は物理蒸
着法による形成の方が化学蒸着法による形成に比して粒
成長が抑制されることから望ましい。
向上するようＫな夛、シかもこの’Ｉ’ｉＮ層は物理蒸
着法による形成の方が化学蒸着法による形成に比して粒
成長が抑制されることから望ましい。
なお、この発明の切削工具における付着強化層のＣｏお
よびＷ含有のＴｉＣ層からなる下層は１通常の化学蒸着
法によｆｉ ＴｉＣｉを形成するに際して。
よびＷ含有のＴｉＣ層からなる下層は１通常の化学蒸着
法によｆｉ ＴｉＣｉを形成するに際して。
１０００℃前後の反応温度に昇温する過程の雰囲気（多
くの場合、水素雰囲気）中に２容ｉ多以上のＣＨ４を含
有させ、反応温度に昇温後、 ＴｉＣ層を形成する反応
ガス組成に変えると、基体中のＣＯおよびＷが拡散含有
されるようになり、所定の組成とすることができる。
くの場合、水素雰囲気）中に２容ｉ多以上のＣＨ４を含
有させ、反応温度に昇温後、 ＴｉＣ層を形成する反応
ガス組成に変えると、基体中のＣＯおよびＷが拡散含有
されるようになり、所定の組成とすることができる。
つぎに、この発明の切削工具を実施例により具体的に説
明する。
明する。
ｉｎ−で、Ｃｏ： ６％、 Ｔｉｃ： ２％、ＴａＣ：
５％を含有し、残りがＷＣと不可避不純物からなる組
成、並びに０１８規格８ＮＭＧ ４３２の形状をもった
ＷＣＣ超超硬合金基体以下基体１という）、およびＣｏ
： ５％、 ＴｉＣ： ５％、ＴａＣ： ５％を含有し
。
５％を含有し、残りがＷＣと不可避不純物からなる組
成、並びに０１８規格８ＮＭＧ ４３２の形状をもった
ＷＣＣ超超硬合金基体以下基体１という）、およびＣｏ
： ５％、 ＴｉＣ： ５％、ＴａＣ： ５％を含有し
。
残りがＷＣと不可避不純物からなる組成、並びに前記基
体ｌと同一形状をもったｗｅ基超超硬合金基体以下基体
２という）を用意し、これら基体の表面に１通常の化学
蒸着法にて１反応ガスとして。
体ｌと同一形状をもったｗｅ基超超硬合金基体以下基体
２という）を用意し、これら基体の表面に１通常の化学
蒸着法にて１反応ガスとして。
ＴｉＣｌ２． Ｈ２，ＣＨ４，Ｎ２．Ｃｏ２．およびｕ
ｃｔ２を用い、これら反応ガスを適宜組合せて。
ｃｔ２を用い、これら反応ガスを適宜組合せて。
反応温度： １０００℃、炉内圧カニ ５００ｍＨｇ。
の条件で、それぞれ第１表に示される組成および平均層
厚をもった付着強化層および硬質被覆層を形成すること
Ｋよって本発明表面被覆超硬合金製切削工具（以下１本
発明被覆切削工具という）１〜フをそれぞれ製造した。
厚をもった付着強化層および硬質被覆層を形成すること
Ｋよって本発明表面被覆超硬合金製切削工具（以下１本
発明被覆切削工具という）１〜フをそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、付着強化層の形成を行なわない以
外は障１−の条件で従来表面被覆超硬合金製切削工具（
以下、従来被覆切削工具という）１〜フをそれぞれ製造
した。
外は障１−の条件で従来表面被覆超硬合金製切削工具（
以下、従来被覆切削工具という）１〜フをそれぞれ製造
した。
なお１本発明被覆切削工具１〜フの付着強化層における
下層の形成に６たっては、その昇温時の水素雰囲気中に
同じく第１表に示される量のＣＨ４を含有させ、仁のＣ
Ｈ４の含有量の違いによって下層におけるＣｏおよびＷ
の含有量の調整をはかった。
下層の形成に６たっては、その昇温時の水素雰囲気中に
同じく第１表に示される量のＣＨ４を含有させ、仁のＣ
Ｈ４の含有量の違いによって下層におけるＣｏおよびＷ
の含有量の調整をはかった。
ついで、この結果得られた本発明被覆切削工具１〜フお
よび従来被覆切削工具１〜１について。
よび従来被覆切削工具１〜１について。
第 ２表
被削材： ８ＮＣＭ ４３９ （硬さ：ＨＢ２）０）、
切削速度： ５００ ｗ＋ ／ｗｉｎ。
切削速度： ５００ ｗ＋ ／ｗｉｎ。
送り： ０．２ Ｗ／ ｒｅｖ、。
切込み＝２０゜
切削時間＝２０分。
の条件（以下切削条件１という）での鋼の湿式高速切削
試験、並びに。
試験、並びに。
被削材二ＦＣ２０（硬さ：ＨＢ１４０）。
切削速度： ６ Ｑ Ｏｗ＋ ／ｗＬ。
送り： ０．３ ｙｒ／ ｒａｙ−。
切込み：２ｍ。
切削時間：２０分、
の条件（以下切削条件２という）での鋳鉄の湿式高速切
削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深
さを測定した。これらの測定結果を第２表に示した。
削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深
さを測定した。これらの測定結果を第２表に示した。
第２表に示される結果から１本発明被覆切削工具１〜７
は、いずれの切削試験でも硬質被覆層に剥離の発生がな
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来被覆切削
工具１〜フにおいては、いずれも切刃に欠けが発生し、
比較的短時間で使用寿命に到シ、実用に供するＫは問題
があることが明らかである。
は、いずれの切削試験でも硬質被覆層に剥離の発生がな
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来被覆切削
工具１〜フにおいては、いずれも切刃に欠けが発生し、
比較的短時間で使用寿命に到シ、実用に供するＫは問題
があることが明らかである。
上述のように、この発明の表面被覆超硬合金製切削工具
は、付着強化層の介在によって硬質被覆層が強固に付着
しているので、切削速度が５００ｗ＆／ＩＩＩＬ以上の
高速切削でも硬質被覆層が剥離することがなく、硬質被
覆層のもつすぐれた耐摩耗性と含まって、すぐれた切削
性能を著しく長期に亘って発揮するものである。
は、付着強化層の介在によって硬質被覆層が強固に付着
しているので、切削速度が５００ｗ＆／ＩＩＩＬ以上の
高速切削でも硬質被覆層が剥離することがなく、硬質被
覆層のもつすぐれた耐摩耗性と含まって、すぐれた切削
性能を著しく長期に亘って発揮するものである。
Claims (3)
- （１）（ａ）炭化タングステン基超硬合金基体の表面に
、 （ｂ）Ｃｏ：０．１〜１０重量％、Ｗ：０．３〜２５重
量％、 を含有し、残りが炭化チタンからなる平均層厚：０．２
〜３μｍの下層と、 炭窒化チタンまたは窒化チタンからなる平均層厚：０．
２〜３μｍの中間層と、 炭化チタンからなる平均層厚：１〜１０μｍの上層、 で構成された付着強化層を介して、 （ｃ）平均層厚：０．３〜２μｍの酸化アルミニウムと
、平均層厚：０．２〜１μｍを有する窒化チタン、炭窒
化チタン、炭酸窒化チタン、酸窒化チタン、または酸炭
化チタンとの交互４層以上の積層からなる平均層厚：２
〜１０μｍの硬質被覆層、を形成してなる高速切削用表
面被覆超硬合金製切削工具。 - （２）上記硬質被覆層の最外層が窒化チタン層で構成さ
れたことを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の
高速切削用表面被覆超硬合金製切削工具。 - （３）上記硬質被覆層の最外層が物理蒸着法を用いて形
成された窒化チタン層からなることを特徴とする特許請
求の範囲第（１）項記載の高速切削用表面被覆超硬合金
製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63074952A JP2556089B2 (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 高速切削用表面被覆超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63074952A JP2556089B2 (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 高速切削用表面被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01252306A true JPH01252306A (ja) | 1989-10-09 |
| JP2556089B2 JP2556089B2 (ja) | 1996-11-20 |
Family
ID=13562172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63074952A Expired - Lifetime JP2556089B2 (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 高速切削用表面被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2556089B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008254158A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2010076029A (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-08 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
| US20100150677A1 (en) * | 2006-01-17 | 2010-06-17 | Hitoshi Yamaguchi | Rotary Cutting Tool and Method For Manufacturing Such a Rotary Cutting Tool |
| JP2011067948A (ja) * | 2003-01-24 | 2011-04-07 | Sandvik Intellectual Property Ab | 切削工具インサート |
| JP2021529098A (ja) * | 2018-06-28 | 2021-10-28 | エービー サンドビック コロマント | 被覆切削工具 |
-
1988
- 1988-03-29 JP JP63074952A patent/JP2556089B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011067948A (ja) * | 2003-01-24 | 2011-04-07 | Sandvik Intellectual Property Ab | 切削工具インサート |
| US20100150677A1 (en) * | 2006-01-17 | 2010-06-17 | Hitoshi Yamaguchi | Rotary Cutting Tool and Method For Manufacturing Such a Rotary Cutting Tool |
| US8215881B2 (en) * | 2006-01-17 | 2012-07-10 | Sakai Threading Tool Co., Ltd. | Rotary cutting tool and method for manufacturing such a rotary cutting tool |
| JP2008254158A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2010076029A (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-08 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2021529098A (ja) * | 2018-06-28 | 2021-10-28 | エービー サンドビック コロマント | 被覆切削工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2556089B2 (ja) | 1996-11-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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