JPS5952704B2 - 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 - Google Patents
切削工具用表面被覆サ−メツト部材Info
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- JPS5952704B2 JPS5952704B2 JP13740079A JP13740079A JPS5952704B2 JP S5952704 B2 JPS5952704 B2 JP S5952704B2 JP 13740079 A JP13740079 A JP 13740079A JP 13740079 A JP13740079 A JP 13740079A JP S5952704 B2 JPS5952704 B2 JP S5952704B2
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、特に高速切削に使用した場合に、一段とす
ぐれた切削寿命を示す切削工具用表面被覆サーメツト部
材に関するものである。
ぐれた切削寿命を示す切削工具用表面被覆サーメツト部
材に関するものである。
従来、高速切削には、炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）
を主成分とし、これに窒化チタン（以下、ＴｉＮで示す
）、Ｎｉ、およびＭＯを含有させたサーメツトが切削工
具用部材として使用されているが、このサーメツト部材
は、必要に応じてＴｉＣや炭化タンタル（以下ＴａＣで
示す）などを含有する炭化タングステン（以下ＷＣで示
す）−ＣＯ基超硬合金部材に比して、鋼の高速切削では
ある程度すぐれた切削寿命を示すものの、鋳鉄の高速切
削では、むしろ劣つた切削寿命しか示さないものであつ
た。
を主成分とし、これに窒化チタン（以下、ＴｉＮで示す
）、Ｎｉ、およびＭＯを含有させたサーメツトが切削工
具用部材として使用されているが、このサーメツト部材
は、必要に応じてＴｉＣや炭化タンタル（以下ＴａＣで
示す）などを含有する炭化タングステン（以下ＷＣで示
す）−ＣＯ基超硬合金部材に比して、鋼の高速切削では
ある程度すぐれた切削寿命を示すものの、鋳鉄の高速切
削では、むしろ劣つた切削寿命しか示さないものであつ
た。
また、上記ＷＣ基超硬合金基体の表面に、切削寿命の延
命化をはかる目的で硬質層を被覆したものからなる表面
被覆ＷＣ基超硬合金部材も提案されているが、この部材
には、硬質層に比してＷＣ基超硬合金基体の硬さが低い
ために、高速切削や重切削に際して、使用中硬質層が残
つていても基体自体に塑性変形が起つて切削寿命に達し
てしまうという問題点があるほか、さらに通常耐摩耗性
がこれらＷＣ基超硬合金基体と硬質層とでは著しく異な
つたものになつているので、特に切削工具のスター面に
見られるように、硬質層が摩耗して基体表面からなくな
つた時点で、スクイ面摩耗が急速に進行して切削寿命と
なつたり、また特に逃げ面境界部摩耗に見られるように
、切刃表面の硬質層が部分的に異常に摩耗したり、ある
いはチツピングなどにより欠除した場合には、この部分
のみの摩耗が異常に発達して早期に切削寿命に到るなど
の問題点があるものであつた。
命化をはかる目的で硬質層を被覆したものからなる表面
被覆ＷＣ基超硬合金部材も提案されているが、この部材
には、硬質層に比してＷＣ基超硬合金基体の硬さが低い
ために、高速切削や重切削に際して、使用中硬質層が残
つていても基体自体に塑性変形が起つて切削寿命に達し
てしまうという問題点があるほか、さらに通常耐摩耗性
がこれらＷＣ基超硬合金基体と硬質層とでは著しく異な
つたものになつているので、特に切削工具のスター面に
見られるように、硬質層が摩耗して基体表面からなくな
つた時点で、スクイ面摩耗が急速に進行して切削寿命と
なつたり、また特に逃げ面境界部摩耗に見られるように
、切刃表面の硬質層が部分的に異常に摩耗したり、ある
いはチツピングなどにより欠除した場合には、この部分
のみの摩耗が異常に発達して早期に切削寿命に到るなど
の問題点があるものであつた。
さらに、近年のめざましい切削機械技術の進歩により切
削速度の高速化がより一層はかられるようになるにした
がつて、これらの高速切削に十分対応できる切削工具用
材料部材の開発が強く望まれるところである。
削速度の高速化がより一層はかられるようになるにした
がつて、これらの高速切削に十分対応できる切削工具用
材料部材の開発が強く望まれるところである。
本発明者等は、上述のような観点から、特に鋼および鋳
鉄の高速切削に使用し一た場合にすぐれた切削寿命を示
し、さらに耐熱塑性変形性、耐スクイ面摩耗性、および
耐逃げ面境界部摩耗性にすぐれ、かつ断続切削において
もすぐれた切削寿命（耐衝撃性）を示す切削工具用部材
を得べく研究を行なつた結果、いずれも容量％で、（ａ
）鉄族金属のうちの１種または２種以上と、クロム族金
属およびＡ１のうちの１種または２種以上とからなる結
合金属：５〜４０％、Ｗ．ＭＯ．Ｃｒ．Ｔａ．Ｎｂ、お
よびＶの炭化物、並びにこれら２種以上の固溶炭化物か
らなる群のうちの１種または２種以上（以下金属炭化物
という）：５〜３０％、周期律表の４ａ、５ａ、および
６ａ族の金属の窒化物、酸化物、炭窒化物、酸窒化物、
および炭酸窒化物、並びにこれら２種以上の固溶体から
なる群のうちの１種または２種以上（以下金属の炭・酸
・窒化物という）：１０〜４０％、ＴｉＣおよび不可避
不純物：残り、からなる組成を有するサーメツト基体の
表面に、層厚：０．５〜１０μｍ（７）ＴｉＣからなる
中間層を介して、ＴｉＮ、炭窒化チタン（以下ＴｉＣＮ
で示す）、炭酸化チタン（以下ＴｉＣＯで示す）、窒酸
化チタン（以下ＴｉＮＯで示す）、炭窒酸化チタン（以
下ＴｉＣＮＯで示す）、および酸化アルミニウム（以下
Ａｌ２Ｏ３で示す）からなる群のうちの１種の単層また
は２種以上の複層を硬質層として０．５〜２０μｍの層
厚で被覆すると、前記基体表面への中間層の形成時に、
前記基体を構成する結合金属が前記中間層中へ拡散分散
し、前記サーメツト基体に隣接する中間層部分に拡散分
散層を形成するために、前記中間層は基体表面に強固に
付着したものとなり、さらにその上に被覆される硬質層
は、前記中間層と密着性のきわめて良好なものであるか
ら、前記硬質層は前記中間層に強固に付着したものとな
り、したがつて鋼や鋳鉄の高速切削は勿論のこと、すぐ
れた耐衝撃性が要求される断続切削に使用した場合にも
すぐれた切削性能を示し、長期に亘る切削寿命を確保す
ることができるようになること。
鉄の高速切削に使用し一た場合にすぐれた切削寿命を示
し、さらに耐熱塑性変形性、耐スクイ面摩耗性、および
耐逃げ面境界部摩耗性にすぐれ、かつ断続切削において
もすぐれた切削寿命（耐衝撃性）を示す切削工具用部材
を得べく研究を行なつた結果、いずれも容量％で、（ａ
）鉄族金属のうちの１種または２種以上と、クロム族金
属およびＡ１のうちの１種または２種以上とからなる結
合金属：５〜４０％、Ｗ．ＭＯ．Ｃｒ．Ｔａ．Ｎｂ、お
よびＶの炭化物、並びにこれら２種以上の固溶炭化物か
らなる群のうちの１種または２種以上（以下金属炭化物
という）：５〜３０％、周期律表の４ａ、５ａ、および
６ａ族の金属の窒化物、酸化物、炭窒化物、酸窒化物、
および炭酸窒化物、並びにこれら２種以上の固溶体から
なる群のうちの１種または２種以上（以下金属の炭・酸
・窒化物という）：１０〜４０％、ＴｉＣおよび不可避
不純物：残り、からなる組成を有するサーメツト基体の
表面に、層厚：０．５〜１０μｍ（７）ＴｉＣからなる
中間層を介して、ＴｉＮ、炭窒化チタン（以下ＴｉＣＮ
で示す）、炭酸化チタン（以下ＴｉＣＯで示す）、窒酸
化チタン（以下ＴｉＮＯで示す）、炭窒酸化チタン（以
下ＴｉＣＮＯで示す）、および酸化アルミニウム（以下
Ａｌ２Ｏ３で示す）からなる群のうちの１種の単層また
は２種以上の複層を硬質層として０．５〜２０μｍの層
厚で被覆すると、前記基体表面への中間層の形成時に、
前記基体を構成する結合金属が前記中間層中へ拡散分散
し、前記サーメツト基体に隣接する中間層部分に拡散分
散層を形成するために、前記中間層は基体表面に強固に
付着したものとなり、さらにその上に被覆される硬質層
は、前記中間層と密着性のきわめて良好なものであるか
ら、前記硬質層は前記中間層に強固に付着したものとな
り、したがつて鋼や鋳鉄の高速切削は勿論のこと、すぐ
れた耐衝撃性が要求される断続切削に使用した場合にも
すぐれた切削性能を示し、長期に亘る切削寿命を確保す
ることができるようになること。
（ｂ）上記ＴｉＣで構成される中間層への上記サーメツ
ト基体を構成する結合金属の分散量は、同じくサーメツ
ト基体を構成する金属炭化物と金属の炭・酸・窒化物の
相対含有量を調節することによつて制御することができ
ること。
ト基体を構成する結合金属の分散量は、同じくサーメツ
ト基体を構成する金属炭化物と金属の炭・酸・窒化物の
相対含有量を調節することによつて制御することができ
ること。
すなわち、前記金属炭化物の含有量が相対的に増加する
にしたがつて、結合金属の中間層への分散量が減少する
ようになり、一方金属の炭・酸・窒化物の含有量が相対
的に増加するにしたがつて、金属炭化物の場合とは反対
に結合金属の中間層への分散量は増加するようになるこ
と。（ｃ）上記サーメツト基体に、１〜８容量％の範囲
で、炭化ジルコニウム（以下ＺｒＣで示す）および炭化
ハフニウム（以下ＨｆＣで示す）のうちの１種または２
種を含有させると、サーメツト基体の耐摩耗性が一段と
向上するようになること。（ｄ）上記サーメツト基体中
に、例えばＣＯ３Ｗ３Ｃのような低級炭化物を形成する
と、上記基体表面と中間層との付着強度がより一層大き
くなり、この結果さらに改善された耐衝撃性をもつよう
になること。
にしたがつて、結合金属の中間層への分散量が減少する
ようになり、一方金属の炭・酸・窒化物の含有量が相対
的に増加するにしたがつて、金属炭化物の場合とは反対
に結合金属の中間層への分散量は増加するようになるこ
と。（ｃ）上記サーメツト基体に、１〜８容量％の範囲
で、炭化ジルコニウム（以下ＺｒＣで示す）および炭化
ハフニウム（以下ＨｆＣで示す）のうちの１種または２
種を含有させると、サーメツト基体の耐摩耗性が一段と
向上するようになること。（ｄ）上記サーメツト基体中
に、例えばＣＯ３Ｗ３Ｃのような低級炭化物を形成する
と、上記基体表面と中間層との付着強度がより一層大き
くなり、この結果さらに改善された耐衝撃性をもつよう
になること。
）上記硬質層を、
１Ａ１２０３、
２ＴｉＮ．ＴｉＣＮ．ＴｉＣ０．ＴｉＮ０、およびＴｉ
ＣＮＯのうちの１種の単層または２種以上の複層、３Ｔ
ｉＮ．ＴｉＣＮ．ＴｉＣ０．ＴｉＮ０、およびＴｉＣＮ
Ｏのうちの１種の単層または２種以上の複層からなる内
側層と、Ａｌ２Ｏ３からなる外側層、以上１〜３のいず
れかで構成した場合に、硬質層の耐摩耗性が著しく高く
なると共に、サーメツト基体に対する中間層を介しての
硬質層の付着強度も一段と大きくなり、すぐれた耐衝撃
性が確保されること。
ＣＮＯのうちの１種の単層または２種以上の複層、３Ｔ
ｉＮ．ＴｉＣＮ．ＴｉＣ０．ＴｉＮ０、およびＴｉＣＮ
Ｏのうちの１種の単層または２種以上の複層からなる内
側層と、Ａｌ２Ｏ３からなる外側層、以上１〜３のいず
れかで構成した場合に、硬質層の耐摩耗性が著しく高く
なると共に、サーメツト基体に対する中間層を介しての
硬質層の付着強度も一段と大きくなり、すぐれた耐衝撃
性が確保されること。
以上（ａ）〜（ｅ）に示される知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたもつであり
、成分組成範囲および層厚を上記の通りこ限定した理由
を以下に説明する。ａ）結合金属の含有量 その含有量が５％未満では、これに対応して硬質層形成
成分の含有量が多くなりすぎてしまい、所定の靭性を確
保することができず、一方４０％を越えて含有させると
、相対的に硬質相形成成分の含有量が少なくなることか
ら、耐熱塑性変形性が劣化するようになるので、その含
有量を５〜４０％と定めた。
、成分組成範囲および層厚を上記の通りこ限定した理由
を以下に説明する。ａ）結合金属の含有量 その含有量が５％未満では、これに対応して硬質層形成
成分の含有量が多くなりすぎてしまい、所定の靭性を確
保することができず、一方４０％を越えて含有させると
、相対的に硬質相形成成分の含有量が少なくなることか
ら、耐熱塑性変形性が劣化するようになるので、その含
有量を５〜４０％と定めた。
なお、Ａ１成分には、結合相中に微細な金属間化合物を
析出させてサーメツト基体の高温強度を改善する作用が
あるが、あまり多く含有させると脆い金属間化合物が析
出するようになつてサーメツト基体の靭性を劣化させる
ことから、Ａ１の含有量は、鉄族金属とクロム族金属の
合計量に対する割合で０．２％以下にとどめるのが好ま
しい。（ｂ）金属炭化物および金属の炭・酸・窒化物の
含有量結合相とのぬれ性のよい金属炭化物の含有量が５
％未満にして、結合相とのぬれ性の悪い金属の炭・酸・
窒化物の含有量が４０％を越えるようになると、ＴｉＣ
で゛構成される中間層中へのサーメツト基体を構成する
結合金属の拡散分散量が多くなりすぎ、この結果サーメ
ツト基体に対する中間層の付着強度は著しく大きくなる
ものの、中間層、すなわちＴｉＣのもつ高硬度がそこな
われるようになつて耐摩耗性が低下するようになり、さ
らにサーメツト基体自体の靭性も低下するようになる。
析出させてサーメツト基体の高温強度を改善する作用が
あるが、あまり多く含有させると脆い金属間化合物が析
出するようになつてサーメツト基体の靭性を劣化させる
ことから、Ａ１の含有量は、鉄族金属とクロム族金属の
合計量に対する割合で０．２％以下にとどめるのが好ま
しい。（ｂ）金属炭化物および金属の炭・酸・窒化物の
含有量結合相とのぬれ性のよい金属炭化物の含有量が５
％未満にして、結合相とのぬれ性の悪い金属の炭・酸・
窒化物の含有量が４０％を越えるようになると、ＴｉＣ
で゛構成される中間層中へのサーメツト基体を構成する
結合金属の拡散分散量が多くなりすぎ、この結果サーメ
ツト基体に対する中間層の付着強度は著しく大きくなる
ものの、中間層、すなわちＴｉＣのもつ高硬度がそこな
われるようになつて耐摩耗性が低下するようになり、さ
らにサーメツト基体自体の靭性も低下するようになる。
一方上記金属炭化物の含有量が３０％を越え、反面上記
金属の炭・酸・窒化物の含有量が１０％未満では、逆に
中間層中への結合金属の拡散分散量が少なすぎ、この結
果サーメツト基体に対する中間層の付着強度が低くなる
ばかりでなく、中間層に対する靭性付与も不十分となる
ことから、所望の耐衝撃性を確保することができず、さ
らにサーメツト基体自体の耐熱塑性変形性および耐逃げ
面境界部摩耗性も低下したものとなることから、金属炭
化物の含有量を５〜３０％、金属の炭・酸・窒化物の含
有量を１０〜４０％とそれぞれ定めた。なお、金属炭化
物：金属の炭・酸・窒化物の相対容量比を１：０．２５
〜３とした場合に最適な結果が得られる。（ｃ）ＺｒＣ
およびＨｆＣ これらの成分には上記の通リサーメツト基体の耐摩耗性
を一段と向上させる作用があるので、特にすぐれた耐摩
耗性が要求される場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が１％未満では所望の耐摩耗性向上効果が得ら
れず、一方８％を越えて含有させるとサーメツト基体，
の靭性が低下するようになることから、その含有量を１
〜８容量％と定めた。
金属の炭・酸・窒化物の含有量が１０％未満では、逆に
中間層中への結合金属の拡散分散量が少なすぎ、この結
果サーメツト基体に対する中間層の付着強度が低くなる
ばかりでなく、中間層に対する靭性付与も不十分となる
ことから、所望の耐衝撃性を確保することができず、さ
らにサーメツト基体自体の耐熱塑性変形性および耐逃げ
面境界部摩耗性も低下したものとなることから、金属炭
化物の含有量を５〜３０％、金属の炭・酸・窒化物の含
有量を１０〜４０％とそれぞれ定めた。なお、金属炭化
物：金属の炭・酸・窒化物の相対容量比を１：０．２５
〜３とした場合に最適な結果が得られる。（ｃ）ＺｒＣ
およびＨｆＣ これらの成分には上記の通リサーメツト基体の耐摩耗性
を一段と向上させる作用があるので、特にすぐれた耐摩
耗性が要求される場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が１％未満では所望の耐摩耗性向上効果が得ら
れず、一方８％を越えて含有させるとサーメツト基体，
の靭性が低下するようになることから、その含有量を１
〜８容量％と定めた。
（ｄ）中間層の層厚
その層厚が０．５μｍ未満では、中間層全体に亘つてサ
ーメツト基体を構成する結合金属が拡．散してしまい、
ＴｉＣからなる中間層が消失して、ＴｉＣのもつ効果、
すなわち硬質層との密着性が失なわれるようになり、一
方１０μｍを越えた層厚にすると、耐摩耗性がそこなわ
れるようになることから、その層厚を０．５〜１０μｍ
と定，めた。
ーメツト基体を構成する結合金属が拡．散してしまい、
ＴｉＣからなる中間層が消失して、ＴｉＣのもつ効果、
すなわち硬質層との密着性が失なわれるようになり、一
方１０μｍを越えた層厚にすると、耐摩耗性がそこなわ
れるようになることから、その層厚を０．５〜１０μｍ
と定，めた。
（ｅ）硬質層の層厚
その層厚が０．５μｍ未満では、所望のすぐれた耐摩耗
性を確保することができず、一方２０μｍを越えた層厚
にすると、靭性か著しく低下して硬質層に剥離やチツピ
ングが発生するようになることから、その層厚を０．５
〜２０μｍに定めた。
性を確保することができず、一方２０μｍを越えた層厚
にすると、靭性か著しく低下して硬質層に剥離やチツピ
ングが発生するようになることから、その層厚を０．５
〜２０μｍに定めた。
また、この発明の表面被覆サーメツト部材における中間
層および硬質層は、物理蒸着法、好ましくは化学蒸着法
を適用し、ＴｉおよびＡｌのハロゲン化物と、水素と、
一酸化炭素、二酸化炭素、炭化水素ガス、窒素、および
アンモニアガスのうちの１種または２種以上とを、それ
ぞれ制御しながら反応させることによつてサーメツト基
体表面に形成することができる。
層および硬質層は、物理蒸着法、好ましくは化学蒸着法
を適用し、ＴｉおよびＡｌのハロゲン化物と、水素と、
一酸化炭素、二酸化炭素、炭化水素ガス、窒素、および
アンモニアガスのうちの１種または２種以上とを、それ
ぞれ制御しながら反応させることによつてサーメツト基
体表面に形成することができる。
つぎに、この発明の表面被覆サーメツト部材を実施例に
より具体的に説明する。
より具体的に説明する。
′実施例 １
横型環状炉の中に耐熱鋼製反応管を挿入した型式にして
、金属の塩化物の気化器および各種ガスの流量調整装置
を備えた被覆装置内に、サーメツト基体として用意した
ＭＯ：５％、Ｎｉ：１０％、ＴｉＮ：２０％、ＷＣ：５
％、ＴａＣ：５％、ＴｉＣおよび不可避不純物：残り
（以上容量％、以下％はすべて容量％を意味する）から
なる組成を有する切削工具用部材を装入し、非酸化性雰
囲気中、温度１０２０℃に加熱した後、Ｈ２：９６％、
ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：２％からなる組成の反応ガ
スを２時間流して上記サーメツト基体たる切削工具用部
材の表面にＴｉＣからなる中間層を形成し、ついでＨ２
：９６％、ＴｉＣｌ４：２％、ＣＯ：２％からなる組成
の反応ガスを１．５時間流して前記中間層の上に硬質層
の内側層を構成するＴｉＣＯ層を被覆し、さらに引続い
て炉内温度を９８０℃に下げると共に、Ｈ２：９６％、
ＡｌＣｌ３：２％、ＣＯ２：２％からなる組成の反応ガ
スを１時間流して硬質層の外側層を構成するＡｌ２Ｏ３
層を被覆することによつて、この発明の表面被覆サーメ
ツト部材（以下本発明被覆サーメツト部材という）１を
製造した。
、金属の塩化物の気化器および各種ガスの流量調整装置
を備えた被覆装置内に、サーメツト基体として用意した
ＭＯ：５％、Ｎｉ：１０％、ＴｉＮ：２０％、ＷＣ：５
％、ＴａＣ：５％、ＴｉＣおよび不可避不純物：残り
（以上容量％、以下％はすべて容量％を意味する）から
なる組成を有する切削工具用部材を装入し、非酸化性雰
囲気中、温度１０２０℃に加熱した後、Ｈ２：９６％、
ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：２％からなる組成の反応ガ
スを２時間流して上記サーメツト基体たる切削工具用部
材の表面にＴｉＣからなる中間層を形成し、ついでＨ２
：９６％、ＴｉＣｌ４：２％、ＣＯ：２％からなる組成
の反応ガスを１．５時間流して前記中間層の上に硬質層
の内側層を構成するＴｉＣＯ層を被覆し、さらに引続い
て炉内温度を９８０℃に下げると共に、Ｈ２：９６％、
ＡｌＣｌ３：２％、ＣＯ２：２％からなる組成の反応ガ
スを１時間流して硬質層の外側層を構成するＡｌ２Ｏ３
層を被覆することによつて、この発明の表面被覆サーメ
ツト部材（以下本発明被覆サーメツト部材という）１を
製造した。
この結果得られた本発明被覆サーメツト部材１の断面を
観察したところ、被覆層は、ＴｉＣからなる層厚４μｍ
の中間層と、ＴｉＣＯ５ＯＯ．５からなる層厚３μｍの
内側硬質層と、Ａｌ２Ｏ３からなる層厚１μｍの外側硬
質層とから構成されており、また添付図面の顕微鏡組織
写真に示されるように、サーメツト基体に隣接する前記
中間層部分には、サーメツト基体を構成する結合金属の
分散層が形成されていた（写真中黒く現われているの力
仲間層と硬質層であり、この中に白く現われているのが
サーメツト基体の結合金属である）。
観察したところ、被覆層は、ＴｉＣからなる層厚４μｍ
の中間層と、ＴｉＣＯ５ＯＯ．５からなる層厚３μｍの
内側硬質層と、Ａｌ２Ｏ３からなる層厚１μｍの外側硬
質層とから構成されており、また添付図面の顕微鏡組織
写真に示されるように、サーメツト基体に隣接する前記
中間層部分には、サーメツト基体を構成する結合金属の
分散層が形成されていた（写真中黒く現われているの力
仲間層と硬質層であり、この中に白く現われているのが
サーメツト基体の結合金属である）。
また、比較の目的で、上記硬質層を形成せず、ＴｉＣか
らなる中間層の層厚を８μｍとする以外は、上記本発明
被覆サーメツト部材１の製造条件と同一の条件にて比較
ＴｉＣ被覆サーメツト部材を、同様に上記中間層および
内側硬質層を形成せず、被覆層を層厚３μｍ（７）Ａｌ
２Ｏ３の単層硬質層とする以外は、同じく同一の条件に
て比較Ａｌ２Ｏ３被覆サーメツト部材をそれぞれ製造し
た。
らなる中間層の層厚を８μｍとする以外は、上記本発明
被覆サーメツト部材１の製造条件と同一の条件にて比較
ＴｉＣ被覆サーメツト部材を、同様に上記中間層および
内側硬質層を形成せず、被覆層を層厚３μｍ（７）Ａｌ
２Ｏ３の単層硬質層とする以外は、同じく同一の条件に
て比較Ａｌ２Ｏ３被覆サーメツト部材をそれぞれ製造し
た。
ついで、上記本発明被覆サーメツト部材、比較？ＴｉＣ
被覆サーメツト部材、比較Ａｌ２Ｏ３被覆サーメツト部
材、および上記実施例においてサーメツト基体として用
意した部材（以下比較無被覆サーメツト部材という）に
ついて、第１表に示される切削条件にて連続切削試験お
よび断続切削試験をそれぞれ行なつた。
被覆サーメツト部材、比較Ａｌ２Ｏ３被覆サーメツト部
材、および上記実施例においてサーメツト基体として用
意した部材（以下比較無被覆サーメツト部材という）に
ついて、第１表に示される切削条件にて連続切削試験お
よび断続切削試験をそれぞれ行なつた。
なお、連続切削試験では、刃先の逃げ面摩耗が０．３ｍ
ｍに到るか、あるいは同スクイ面摩耗が１００μｍに到
るかするまでの切削時間を測定して寿命時間とし、耐摩
耗性の評価を行ない、一方断続切削―試験では、１０本
の切刃のうち何本に欠損が起るかを測定して耐衝撃性の
評価を行なつた。
ｍに到るか、あるいは同スクイ面摩耗が１００μｍに到
るかするまでの切削時間を測定して寿命時間とし、耐摩
耗性の評価を行ない、一方断続切削―試験では、１０本
の切刃のうち何本に欠損が起るかを測定して耐衝撃性の
評価を行なつた。
これらの試験結果を第２表に示した。第２表に示される
ように、比較ＴｉＣ被覆サーメツト部材は、サーメツト
基体表面とＴｉＣ層との間に、ＴｉＣ層形成時に結合金
属の分散層が形成されているために耐衝撃性はすぐれて
いるものの、硬質層の形成がないために耐摩耗性が劣つ
たものになつている。
ように、比較ＴｉＣ被覆サーメツト部材は、サーメツト
基体表面とＴｉＣ層との間に、ＴｉＣ層形成時に結合金
属の分散層が形成されているために耐衝撃性はすぐれて
いるものの、硬質層の形成がないために耐摩耗性が劣つ
たものになつている。
また、比較Ａｌ２Ｏ３被覆サーメツト部材は、これとは
反対にＡｌ２Ｏ３硬質層の形成によつて比較的すぐれた
耐摩耗性を示すものの、前記硬質層とサーメツト基体表
面との間には結合金属の分散層が形成されていないので
耐衝撃性の著しく劣つたものになつている。さらに中間
層および゛硬質層の形成がない比較無被覆サーメツト部
材においては耐摩耗性が劣ることは勿論である。これに
対して、本発明被覆サーメツト部材は、耐摩耗性および
耐衝撃性ともすぐれたバランスのよいものであり、これ
はサーメツト基体を構成する結合金属の分散層が形成さ
れたＴｉＣの中間層と、該中間層との付着強度が強く、
かつ耐摩耗性に富んだＴｉＣＯ５ＯＯ５の内側硬質層お
よびＡｌ２Ｏ３の外側硬質層とに帰因するものである。
反対にＡｌ２Ｏ３硬質層の形成によつて比較的すぐれた
耐摩耗性を示すものの、前記硬質層とサーメツト基体表
面との間には結合金属の分散層が形成されていないので
耐衝撃性の著しく劣つたものになつている。さらに中間
層および゛硬質層の形成がない比較無被覆サーメツト部
材においては耐摩耗性が劣ることは勿論である。これに
対して、本発明被覆サーメツト部材は、耐摩耗性および
耐衝撃性ともすぐれたバランスのよいものであり、これ
はサーメツト基体を構成する結合金属の分散層が形成さ
れたＴｉＣの中間層と、該中間層との付着強度が強く、
かつ耐摩耗性に富んだＴｉＣＯ５ＯＯ５の内側硬質層お
よびＡｌ２Ｏ３の外側硬質層とに帰因するものである。
実施例 ２
実施例１におけると同一のサーメツト基体と被覆装置を
使用し、前記サーメツト基体の表面に、反応温度：１０
２０℃、反応ガス組成；Ｈ２：９６％、ＴｉＣｌ４：２
％、ＣＨ４：２％、反応時間：１．５時間の条件でＴｉ
Ｃからなる中間層を被覆し、ついで反応温度：１０００
℃、反応ガス組成；Ｈ２：７０％、Ｎ２：２７％、Ｔｉ
Ｃｌ４：２％、ＣＨ４：１％、反応時間：１．２時間の
条件でＴｉＣＯ．４ＮＯ．６からなる硬質層を被覆し、
さらにその上に反応温度：１０００℃、反応ガス組成；
Ｈ２：７０％、Ｎ２：２６．５％、ＴｉＣｌ４：２％、
ＣＯ：１．５％、反応時間：１時間の条件でＴｉＣＯ．
２５ＮＯ．５ＯＯＯ．２．からなる硬質層を被覆し、さ
らに引続いて実施例１におけると同一の条件にてＡｌ２
Ｏ３からなる硬質層を被覆することによつて本発明被覆
サーメツト部材２を製造した。
使用し、前記サーメツト基体の表面に、反応温度：１０
２０℃、反応ガス組成；Ｈ２：９６％、ＴｉＣｌ４：２
％、ＣＨ４：２％、反応時間：１．５時間の条件でＴｉ
Ｃからなる中間層を被覆し、ついで反応温度：１０００
℃、反応ガス組成；Ｈ２：７０％、Ｎ２：２７％、Ｔｉ
Ｃｌ４：２％、ＣＨ４：１％、反応時間：１．２時間の
条件でＴｉＣＯ．４ＮＯ．６からなる硬質層を被覆し、
さらにその上に反応温度：１０００℃、反応ガス組成；
Ｈ２：７０％、Ｎ２：２６．５％、ＴｉＣｌ４：２％、
ＣＯ：１．５％、反応時間：１時間の条件でＴｉＣＯ．
２５ＮＯ．５ＯＯＯ．２．からなる硬質層を被覆し、さ
らに引続いて実施例１におけると同一の条件にてＡｌ２
Ｏ３からなる硬質層を被覆することによつて本発明被覆
サーメツト部材２を製造した。
上記本発明被覆サーメツト部材２の被覆層は、層厚３μ
ｍのＴｉＣからなる中間層と、層厚２μｍのＴｉＣＯ．
４ＮＯ．６層、層厚３μｍ（７）ＴｉＣＯ．２５ＮＯ．
５ＯＯＯ．２５層、および層厚１μｍ（７）Ａｌ２Ｏ３
層からなる３層の硬質層とで構成され、かつサーメツト
基体表面に隣接する中間層部分にはサーメツト基体を構
成する結合金属の分散層が形成されていた。
ｍのＴｉＣからなる中間層と、層厚２μｍのＴｉＣＯ．
４ＮＯ．６層、層厚３μｍ（７）ＴｉＣＯ．２５ＮＯ．
５ＯＯＯ．２５層、および層厚１μｍ（７）Ａｌ２Ｏ３
層からなる３層の硬質層とで構成され、かつサーメツト
基体表面に隣接する中間層部分にはサーメツト基体を構
成する結合金属の分散層が形成されていた。
ついで、上記本発明被覆サーメツト部材２、およびＪＩ
Ｓ規格ＭｌＯグレードのＷＣ基超硬合金基体の表面に層
厚７μｍ（７）ＴｉＣからなる内側層と層厚１μｍ（７
）Ａｌ２Ｏ３からなる外側層で構成された硬質層を被覆
してなる市販の表面被覆ＷＣ基超硬合金部材（以下比較
被覆超硬合金部材という）について、実施例１における
と同一の切削条件にて連続および断続切削試験を行なつ
た。
Ｓ規格ＭｌＯグレードのＷＣ基超硬合金基体の表面に層
厚７μｍ（７）ＴｉＣからなる内側層と層厚１μｍ（７
）Ａｌ２Ｏ３からなる外側層で構成された硬質層を被覆
してなる市販の表面被覆ＷＣ基超硬合金部材（以下比較
被覆超硬合金部材という）について、実施例１における
と同一の切削条件にて連続および断続切削試験を行なつ
た。
この試験結果を第３表に示した。第３表に示されるよう
に、本発明被覆サーメツト部材は、耐衝撃性（靭性）に
すぐれている比較被覆超硬合金部材と同等の耐衝撃性を
有し、しかもこれより一段とすぐれた耐摩耗性をもつこ
とが明らかである。
に、本発明被覆サーメツト部材は、耐衝撃性（靭性）に
すぐれている比較被覆超硬合金部材と同等の耐衝撃性を
有し、しかもこれより一段とすぐれた耐摩耗性をもつこ
とが明らかである。
実施列 ３
この発明の成分組成範囲内にして第４表に示される成分
組成をもつたこの発明にかかるサーメツト基体３〜９、
およびこの発明の成分組成範囲外にして第４表に示され
る成分組成をもつた比較サーメツト基体ａ−ｄの表面に
、まず、反応温度：１０２０℃、反応ガス組成；Ｈ２′
：９６％、ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：２％、反応時間
：２時間の条件でＴｉＣからなる中間層を被覆し、つい
で反応温度：１０００℃、反応ガス組成：Ｈ２：６０％
、ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：０．５％、Ｎ２：３７．
５％、反応時間：１．５時間の条件でＴｉＣＯ２ＮＯ．
８からなる硬質層を被覆することによつて本発明被覆サ
ーメツト部材３〜９と、比較被覆サーメツト部材ａ−ｄ
をそれぞれ製造した。
組成をもつたこの発明にかかるサーメツト基体３〜９、
およびこの発明の成分組成範囲外にして第４表に示され
る成分組成をもつた比較サーメツト基体ａ−ｄの表面に
、まず、反応温度：１０２０℃、反応ガス組成；Ｈ２′
：９６％、ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：２％、反応時間
：２時間の条件でＴｉＣからなる中間層を被覆し、つい
で反応温度：１０００℃、反応ガス組成：Ｈ２：６０％
、ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：０．５％、Ｎ２：３７．
５％、反応時間：１．５時間の条件でＴｉＣＯ２ＮＯ．
８からなる硬質層を被覆することによつて本発明被覆サ
ーメツト部材３〜９と、比較被覆サーメツト部材ａ−ｄ
をそれぞれ製造した。
この結果得られた本発明被覆サーメツト部材３〜９およ
び比較被覆サーメツト部材ａ−ｄのいずれも、層厚４μ
ｍ（７）ＴｉＣからなる中間層と、層厚３μｍ（７）Ｔ
ｉＣＯ２ＮＯ８からなる硬質層とで構成された被覆層を
有しており、かつサーメツト基体表面に隣接する前記中
間層部分は結合金属の分散層が形成されていた。
び比較被覆サーメツト部材ａ−ｄのいずれも、層厚４μ
ｍ（７）ＴｉＣからなる中間層と、層厚３μｍ（７）Ｔ
ｉＣＯ２ＮＯ８からなる硬質層とで構成された被覆層を
有しており、かつサーメツト基体表面に隣接する前記中
間層部分は結合金属の分散層が形成されていた。
ついで、上記本発明被覆サーメツト部材３〜９および比
較被覆サーメツト部材ａ−ｄについて、第５表に示され
る切削条件にて連続切削試験および断続切削試験を行な
い、実施例１におけると同一の条件にて切削時間を測定
して寿命時間とすると共に、切刃欠損の割合を測定した
。
較被覆サーメツト部材ａ−ｄについて、第５表に示され
る切削条件にて連続切削試験および断続切削試験を行な
い、実施例１におけると同一の条件にて切削時間を測定
して寿命時間とすると共に、切刃欠損の割合を測定した
。
この測定結果を第６表に示した。第４表および第６表に
示される結果から明らかなように、サーメツト基体にお
ける金属炭化物および金属の炭・酸・窒化物の含有量が
、いずれもこの発明の範囲から低い方に外れた比較被覆
サーメツト部材ａ、および同じく金属の炭・酸・窒化物
の含有量が低い方に外れた比較被覆サーメツト部材Ｃに
おいては、サーメツト基体を構成する結合金属の中間層
への分散量が少なすぎるために、サーメツト基体に対す
る中間層の付着強度が低く、かつ中間層に対する靭性付
与も十分でないことから耐衝撃性の著しく劣つたものと
なつており、また、金属炭化物の含有量がこの発明の範
囲から高い方に外れた比較被覆サ＝メツト部材ｂ、およ
び同様に金属の炭・酸・窒化物の含有量が高い方に外れ
た比較被覆サーメツト部材ｄにおいては、比較的良好な
耐衝撃性を示すものの、ＴｉＣで構成される中間層中へ
の結合金属の分散量が多くなりすぎるために軟質化し、
耐摩耗性の著しく劣，つたものとなつている。
示される結果から明らかなように、サーメツト基体にお
ける金属炭化物および金属の炭・酸・窒化物の含有量が
、いずれもこの発明の範囲から低い方に外れた比較被覆
サーメツト部材ａ、および同じく金属の炭・酸・窒化物
の含有量が低い方に外れた比較被覆サーメツト部材Ｃに
おいては、サーメツト基体を構成する結合金属の中間層
への分散量が少なすぎるために、サーメツト基体に対す
る中間層の付着強度が低く、かつ中間層に対する靭性付
与も十分でないことから耐衝撃性の著しく劣つたものと
なつており、また、金属炭化物の含有量がこの発明の範
囲から高い方に外れた比較被覆サ＝メツト部材ｂ、およ
び同様に金属の炭・酸・窒化物の含有量が高い方に外れ
た比較被覆サーメツト部材ｄにおいては、比較的良好な
耐衝撃性を示すものの、ＴｉＣで構成される中間層中へ
の結合金属の分散量が多くなりすぎるために軟質化し、
耐摩耗性の著しく劣，つたものとなつている。
これに対して、金属炭化物および金属の炭・酸・窒化物
の含有量がいずれもこの発明の範囲内にある本発明被覆
サーメツト部材３〜９は、鋼および鋳鉄の高速切削にお
いてすぐれた耐摩耗性を示し、さらに断続切削において
もすぐれた耐衝撃性を示すのである。
の含有量がいずれもこの発明の範囲内にある本発明被覆
サーメツト部材３〜９は、鋼および鋳鉄の高速切削にお
いてすぐれた耐摩耗性を示し、さらに断続切削において
もすぐれた耐衝撃性を示すのである。
実施例 ４
（ａ） Ｎｉ：５％、ＣＯ：５％、ＴｉＮ：３０％、Ｗ
Ｃ：５％、ＭＯ２Ｃ：５％、ＴａＣ：５％、ＴｉＣおよ
び、不可避不純物：残りからなる組成を有するサーメツ
ト基体（以下サーメツト基体Ａという）、（ｂ） ＣＯ
３Ｗ３Ｃの低級炭化物を含んだ上記（ａ）に示されるサ
ーメツト基体Ａと同一の組成を有するサーメツト基体（
以下サーメツト基体Ｂという）、 （ｃ） Ｎｉ：５％、ＣＯ：５％、ＴｉＮ：３０％、Ｗ
Ｃ：５％、ＭＯ２Ｃ：５％、ＴａＣ：５％、ＺｒＣ：２
％、ＴｉＣおよび不可避不純物：残りからなる組成を有
するサーメツト基体（以下サーメツト基体Ｃという）、
（ｄ） Ｎｉ：５％、ＣＯ：５％、ＴｉＮ：３０％、Ｗ
Ｃ：５％、ＭＯ２Ｃ：５％、ＴａＣ：５％、ＨｆＣ：５
％、ＴｉＣおよび不可避不純物：残りからなる組成を有
するサーメツト基体（以下サーメツト基体Ｄという）、
以上（ａ）〜（ｄ）に示されるサーメツト基体Ａ−Ｄを
それぞれ用意し、これらサーメツト基体Ａ−Ｄの表面に
、実施例１におけると同一の被覆装置を使用して、まず
反応温度：１０２０℃、反応ガス組成；Ｈ２：９６％、
ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：２％、反応時間：１．５時
間の条件でＴｉＣからなる層厚３μｍの中間層を被覆し
、ついでこの上に反応温度：１０００℃、反応ガス組成
；Ｈ２：６０％、ＴｉＣｌ４：２％、Ｎ２：３８％、反
応時間：２．５時間の条件でＴｉＮからなる層厚５μｍ
の硬質層を被覆することによつて本発明被覆サーメツト
部材１０〜１３をそれぞれ製造した。
Ｃ：５％、ＭＯ２Ｃ：５％、ＴａＣ：５％、ＴｉＣおよ
び、不可避不純物：残りからなる組成を有するサーメツ
ト基体（以下サーメツト基体Ａという）、（ｂ） ＣＯ
３Ｗ３Ｃの低級炭化物を含んだ上記（ａ）に示されるサ
ーメツト基体Ａと同一の組成を有するサーメツト基体（
以下サーメツト基体Ｂという）、 （ｃ） Ｎｉ：５％、ＣＯ：５％、ＴｉＮ：３０％、Ｗ
Ｃ：５％、ＭＯ２Ｃ：５％、ＴａＣ：５％、ＺｒＣ：２
％、ＴｉＣおよび不可避不純物：残りからなる組成を有
するサーメツト基体（以下サーメツト基体Ｃという）、
（ｄ） Ｎｉ：５％、ＣＯ：５％、ＴｉＮ：３０％、Ｗ
Ｃ：５％、ＭＯ２Ｃ：５％、ＴａＣ：５％、ＨｆＣ：５
％、ＴｉＣおよび不可避不純物：残りからなる組成を有
するサーメツト基体（以下サーメツト基体Ｄという）、
以上（ａ）〜（ｄ）に示されるサーメツト基体Ａ−Ｄを
それぞれ用意し、これらサーメツト基体Ａ−Ｄの表面に
、実施例１におけると同一の被覆装置を使用して、まず
反応温度：１０２０℃、反応ガス組成；Ｈ２：９６％、
ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：２％、反応時間：１．５時
間の条件でＴｉＣからなる層厚３μｍの中間層を被覆し
、ついでこの上に反応温度：１０００℃、反応ガス組成
；Ｈ２：６０％、ＴｉＣｌ４：２％、Ｎ２：３８％、反
応時間：２．５時間の条件でＴｉＮからなる層厚５μｍ
の硬質層を被覆することによつて本発明被覆サーメツト
部材１０〜１３をそれぞれ製造した。
さらに硬質層を層厚５μｍ（１７）ＴｉＮに代つて層厚
３μｍ（７）Ａｌ２Ｏ３で構成する以外は、サーメツト
基体Ａを使用した本発明被覆サーメツト部材１０と同一
の条件にて本発明被覆サーメツト部材１４を製造した。
この結果得られた本発明被覆サーメツト部材１０〜１４
の構造を第７表に示した。また、比較の目的で、切削工
具用基体部材としてＪＩＳ規格ＰｌＯグレードのＷＣ基
超硬合金を用意し、この超硬合金基体の表面に、同一の
条件にてＴｉＣからなる層厚３μｍの中間層と、ＴｉＮ
からなる層厚５μｍの硬質層を形成することによつて比
較被覆超硬合金部材を製造した。
３μｍ（７）Ａｌ２Ｏ３で構成する以外は、サーメツト
基体Ａを使用した本発明被覆サーメツト部材１０と同一
の条件にて本発明被覆サーメツト部材１４を製造した。
この結果得られた本発明被覆サーメツト部材１０〜１４
の構造を第７表に示した。また、比較の目的で、切削工
具用基体部材としてＪＩＳ規格ＰｌＯグレードのＷＣ基
超硬合金を用意し、この超硬合金基体の表面に、同一の
条件にてＴｉＣからなる層厚３μｍの中間層と、ＴｉＮ
からなる層厚５μｍの硬質層を形成することによつて比
較被覆超硬合金部材を製造した。
ついで、上記本発明被覆サーメツト部材１０〜１４およ
び比較被覆超硬合金部材について、実施例３におけると
同一の条件で連続および断続切削試験を行なつた。
び比較被覆超硬合金部材について、実施例３におけると
同一の条件で連続および断続切削試験を行なつた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鉄族金属のうちの１種または２種以上と、クロム族
金属およびＡｌのうちの１種または２種以上とからなる
結合金属：５〜４０％、Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂお
よびＶの炭化物、並びにこれら２種以上の固溶炭化物か
らなる群のうちの１種または２種以上：５〜３０％、周
期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族の金属の窒化物、酸
化物、炭窒化物、酸窒化物、および炭酸窒化物、並びに
これら２種以上の固溶体からなる群のうちの１種または
２種以上：１０〜４０％、炭化チタンおよび不可避不純
物：残り、（以上容量％）からなる組成を有するサーメ
ット基体の表面に、層厚：０．５〜１０μｍの炭化チタ
ンからなる中間層を介して、窒化チタン、炭窒化チタン
、炭酸化チタン、窒酸化チタン、炭窒酸化チタン、およ
び酸化アルミニウムからなる群のうちの１種の単層また
は２種以上の複層を硬質層として０．５〜２０μｍの層
厚で被覆したものからなり、かつ、前記サーメット基体
に隣接する中間層には、前記サーメット基体を構成する
結合金属の分散層を有することを特徴とする切削工具用
表面被覆サーメット部材。 ２ 上記サーメット基体中に低級炭化物が析出したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲第１項記載の切削工具
用表面被覆サーメット部材。 ３ 上記硬質層を窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化チ
タン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタンからなる群
のうちの１種の単層または２種以上の複層からなる内側
層と酸化アルミニウムからなる外側層とで構成したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲１項または第２項記載
の切削工具用表面被覆サーメット部材。 ４ 上記硬質層を、窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化
チタン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタンからなる
群のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成した
ことを特徴とする上記特許請求の範囲第１項または第２
項記載の切削工具用表面被覆サーメット部材。 ５ 上記硬質層を、酸化アルミニウムで構成したことを
特徴とする上記特許請求の範囲第１項または第２項記載
の切削工具用表面被覆サーメット部材。 ６ 鉄族金属のうちの１種または２種以上と、クロム族
金属およびＡｌのうちの１種または２種以上とからなる
結合金属：５〜４０％、Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂお
よびＶの炭化物、並びにこれら２種以上の固溶炭化物か
らなる群のうちの１種または２種以上：５〜３０％、周
期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族の金属の窒化物、酸
化物、炭窒化物、酸窒化物、および炭酸窒化物、並びに
これら２種以上の固溶体からなる群のうちの１種または
２種以上：１０〜４０％、炭化ジルコニウムおよび炭化
ハフニウムのうちの１種または２種：１〜８％、炭化チ
タンおよび不可避不純物：残り、 （以上容量％）からなる組成を有するサーメット基体の
表面に、層厚：０．５〜１０μｍの炭化チタンからなる
中間層を介して、窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化チ
タン、窒酸化チタン、炭窒酸化チタン、および酸化アル
ミニウムからなる群のうちの１種の単層または２種以上
の複層を硬質層として０．５〜２０μｍの層厚で被覆し
たものからなり、かつ、前記サーメット基体に隣接する
中間層には、前記サーメット基体を構成する結合金属の
分散層を有することを特徴とする切削工具用表面被覆サ
ーメット部材。 ７ 上記サーメット基体中に低級炭化物が析出したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲第６項記載の切削工具
用表面被覆サーメット部材。 ８ 上記硬質層を窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化チ
タン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタンからなる群
のうちの１種の単層または２種以上の複層からなる内側
層と酸化アルミニウムからなる外側層とで構成したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲６項または第７項記載
の切削工具用表面被覆サーメット部材。 ９ 上記硬質層を、窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化
チタン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタンからなる
群のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成した
ことを特徴とする上記特許請求の範囲第６項または第７
項記載の切削工具用表面被覆サーメット部材。 １０ 上記硬質層を、酸化アルミニウムで構成したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲第６項または第７項記
載の切削工具用表面被覆サーメット部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13740079A JPS5952704B2 (ja) | 1979-10-24 | 1979-10-24 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13740079A JPS5952704B2 (ja) | 1979-10-24 | 1979-10-24 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5662960A JPS5662960A (en) | 1981-05-29 |
| JPS5952704B2 true JPS5952704B2 (ja) | 1984-12-21 |
Family
ID=15197760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13740079A Expired JPS5952704B2 (ja) | 1979-10-24 | 1979-10-24 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5952704B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6039001A (ja) * | 1983-08-12 | 1985-02-28 | Nippon Tungsten Co Ltd | 切削工具材料およびその製造方法 |
| JPH0798994B2 (ja) * | 1986-11-25 | 1995-10-25 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法 |
| JP2985300B2 (ja) * | 1990-12-25 | 1999-11-29 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質層被覆サーメット |
-
1979
- 1979-10-24 JP JP13740079A patent/JPS5952704B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5662960A (en) | 1981-05-29 |
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