JPH01252701A - 圧縮性および成形性に優れる粉末冶金用高合金鋼粉 - Google Patents
圧縮性および成形性に優れる粉末冶金用高合金鋼粉Info
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- JPH01252701A JPH01252701A JP63075955A JP7595588A JPH01252701A JP H01252701 A JPH01252701 A JP H01252701A JP 63075955 A JP63075955 A JP 63075955A JP 7595588 A JP7595588 A JP 7595588A JP H01252701 A JPH01252701 A JP H01252701A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、耐熱焼結合金爛部品などを粉末冶金法によっ
て製造する際に用いられる、ｃｏ金含有高合金鋼粉に関
し、その圧縮性および成形性を改善したものである。
て製造する際に用いられる、ｃｏ金含有高合金鋼粉に関
し、その圧縮性および成形性を改善したものである。
〈従来の技術〉
焼結合金鋼は、自動車部品などに盛んに使用されて村り
、最近では高合金組成の部品も増加してきた。Ｊｌ要な
用途に、耐熱部品があり、自動車エンジンの排気側弁座
リングなどが実用化している。
、最近では高合金組成の部品も増加してきた。Ｊｌ要な
用途に、耐熱部品があり、自動車エンジンの排気側弁座
リングなどが実用化している。
これらの耐熱部品は、合金元素としてＣｏを用いること
が多く、たとえば６．５％（重量％、以下間ｐＪ）Ｃｏ
を含有する合金鋼粉を原料としている。耐熱性向上のた
めには、さらに多量のＣｏ添加が必要であることが多く
、？＝２５％のＣｏを含む焼結合金鋼が検討されている
。 Ｃｏが７％以上になると、今までのプリアロイ鋼粉
では、鋼粉粒子が硬くなるため、銅粉の圧縮性と成形性
が劣化し、部品製造上大きな問題となる。一方、鉄粉と
合金元素の粉末、たとえばＣｏ粉を混合して、いわゆる
混粉法で部品を製造すれば、粉末の圧縮性においては問
題がないカベ焼結時の均一拡散合金化をねらって、Ｃｏ
の微粉を用いると、粉末の流れ性が悪く、成形性が極端
に劣化して、圧粉体の欠１員がひんばんに生じる問題が
おきる。
が多く、たとえば６．５％（重量％、以下間ｐＪ）Ｃｏ
を含有する合金鋼粉を原料としている。耐熱性向上のた
めには、さらに多量のＣｏ添加が必要であることが多く
、？＝２５％のＣｏを含む焼結合金鋼が検討されている
。 Ｃｏが７％以上になると、今までのプリアロイ鋼粉
では、鋼粉粒子が硬くなるため、銅粉の圧縮性と成形性
が劣化し、部品製造上大きな問題となる。一方、鉄粉と
合金元素の粉末、たとえばＣｏ粉を混合して、いわゆる
混粉法で部品を製造すれば、粉末の圧縮性においては問
題がないカベ焼結時の均一拡散合金化をねらって、Ｃｏ
の微粉を用いると、粉末の流れ性が悪く、成形性が極端
に劣化して、圧粉体の欠１員がひんばんに生じる問題が
おきる。
これらの点を解決するため、母合金法と称して、Ｃｏ含
有量の更に高いＦｅ −Ｃｏ合金扮を純鉄粉等と混合し
て用いる方法が考えられ、類似の技術が特公昭６１−３
６０４３号にも見られるが、Ｃｏ以外の添加元素も含め
て、優れた組成の母合金法はこれまで存在しなかった。
有量の更に高いＦｅ −Ｃｏ合金扮を純鉄粉等と混合し
て用いる方法が考えられ、類似の技術が特公昭６１−３
６０４３号にも見られるが、Ｃｏ以外の添加元素も含め
て、優れた組成の母合金法はこれまで存在しなかった。
ところで溶製材料の耐熱合金鋼に用いられる元素は、Ｃ
ｏ、 Ｃｒ＋ ｓｔ、 Ｍｏ、 Ｖなどだが、粉末冶
金の場合、焼結までの過程で難還元性の酸化物が形成さ
れると還元されずに部品の品質を劣化させるので、易還
元性の元素であるＣｏ、 Ｎｉ＋ Ｎｏなどが好まれて
多用される。ここで、Ｎｉの一部は等重量のＣｕで、Ｍ
ｏの一部は２倍重量のＷで置き換えることができる。現
在、焼結鋼の組成として検討されることが多いのは、Ｃ
ｏ：３〜２５％、 Ｎｉ ： ０．２〜１０％。
ｏ、 Ｃｒ＋ ｓｔ、 Ｍｏ、 Ｖなどだが、粉末冶
金の場合、焼結までの過程で難還元性の酸化物が形成さ
れると還元されずに部品の品質を劣化させるので、易還
元性の元素であるＣｏ、 Ｎｉ＋ Ｎｏなどが好まれて
多用される。ここで、Ｎｉの一部は等重量のＣｕで、Ｍ
ｏの一部は２倍重量のＷで置き換えることができる。現
在、焼結鋼の組成として検討されることが多いのは、Ｃ
ｏ：３〜２５％、 Ｎｉ ： ０．２〜１０％。
Ｍｏ： ０．２〜１５％である。 ＣｕやＷを含む時
は、ＮｉをＮｉ＋Ｃｕ （Ｎｉ含有量とＣｕ含有量との
和を示す、以下同様）で置きかえることができ、また、
１）ｏをＭｏ＋％Ｗ（Ｍｏ含有量とＷ含有量のＡとの和
を示す、以下同様）で置きかえることができる。
は、ＮｉをＮｉ＋Ｃｕ （Ｎｉ含有量とＣｕ含有量との
和を示す、以下同様）で置きかえることができ、また、
１）ｏをＭｏ＋％Ｗ（Ｍｏ含有量とＷ含有量のＡとの和
を示す、以下同様）で置きかえることができる。
〈発明が解決しようとする課題〉
このような状況に鑑み、本発明はこのような組成範囲の
合金元素を含み、しかもＣｏ含有量が３〜２５％にわた
って、圧縮性および成形性に優れた合金鋼粉を提供する
ものである。
合金元素を含み、しかもＣｏ含有量が３〜２５％にわた
って、圧縮性および成形性に優れた合金鋼粉を提供する
ものである。
＜ｔｌＭを解決するための手段〉
本発明は、重量割合で、Ｃｏ：１０〜３６％、Ｎｉ＋Ｃ
ｕ ： ０．２〜２０％、 Ｍｏ＋ ！’４ｗ ： ０
．１５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる組成範囲の合金鋼粉と、Ｍｏ＋ ％ Ｗ ：
０．２〜１９％、 Ｃｏ＋Ｎｉ＋Ｃｕ：２％以下を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成範
囲の合金鋼粉との混合粉で、必要に応じて粉末冶金用純
鉄粉も混合できその平均組成がｃｏ＝３〜２５％、 Ｎ
ｉ＋Ｃｕ ： ０．２〜１０％、 Ｍ。
ｕ ： ０．２〜２０％、 Ｍｏ＋ ！’４ｗ ： ０
．１５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる組成範囲の合金鋼粉と、Ｍｏ＋ ％ Ｗ ：
０．２〜１９％、 Ｃｏ＋Ｎｉ＋Ｃｕ：２％以下を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成範
囲の合金鋼粉との混合粉で、必要に応じて粉末冶金用純
鉄粉も混合できその平均組成がｃｏ＝３〜２５％、 Ｎ
ｉ＋Ｃｕ ： ０．２〜１０％、 Ｍ。
＋１／２Ｗ：Ｑ、２〜１５％の範囲にあり、残部がＦｅ
および不可避的不純物からなることを特徴とする圧縮性
および成形性に優れる粉末冶金用高合金鋼粉である。但
し、Ｎｉ＋ＣｕはＮｉとＣｕの含有量の和、Ｍｏ＋１／
２ＷはＭｏの含有量と〜Ｖの含有量の半分の和、Ｃｏ＋
Ｎｉ＋ｃｕはＣｏ、 ＮｉおよびＣｕの含有量の相のそ
れぞれ表示である。
および不可避的不純物からなることを特徴とする圧縮性
および成形性に優れる粉末冶金用高合金鋼粉である。但
し、Ｎｉ＋ＣｕはＮｉとＣｕの含有量の和、Ｍｏ＋１／
２ＷはＭｏの含有量と〜Ｖの含有量の半分の和、Ｃｏ＋
Ｎｉ＋ｃｕはＣｏ、 ＮｉおよびＣｕの含有量の相のそ
れぞれ表示である。
く作 用〉
以下、本発明の限定範囲の根拠を詳細に説明する。
まず、第１ｍ粉のＣｏ１）を１０〜３６％とするが、こ
れは後述する実施例に示すように、最終組成を−定とし
た時、混合合金鋼粉の圧縮性と成形性が、最適となるた
めに選定している。最終組成が与えられた時、第１）１
）粉のＣｏが１０％未満であると、第１）８１粉よりも
柔かい第２ｗ４粉の配合割合が必然的に小さくなるので
、総体的な圧縮性と成形性が劣化する。一方でＣｏが３
６％を超えると、第１ｍ粉そのものが硬くなりすぎて、
これも圧縮性と成形性が劣化する原因となる。適切な範
囲は１０〜３６％である。
れは後述する実施例に示すように、最終組成を−定とし
た時、混合合金鋼粉の圧縮性と成形性が、最適となるた
めに選定している。最終組成が与えられた時、第１）１
）粉のＣｏが１０％未満であると、第１）８１粉よりも
柔かい第２ｗ４粉の配合割合が必然的に小さくなるので
、総体的な圧縮性と成形性が劣化する。一方でＣｏが３
６％を超えると、第１ｍ粉そのものが硬くなりすぎて、
これも圧縮性と成形性が劣化する原因となる。適切な範
囲は１０〜３６％である。
第１鋼粉のＮｉ＋Ｃｕ量は、０．２〜２０％とする。
！ｌｉ＋ｃｕｌの下限は、最終焼結材料のＮｉ＋Ｃｕの
下限量を確保するため、自動的に定められる。上限は、
Ｃｏと同様、圧縮性と成形性を向上させる範囲として定
められる。
下限量を確保するため、自動的に定められる。上限は、
Ｃｏと同様、圧縮性と成形性を向上させる範囲として定
められる。
第１銅粉には、基本的にＭｏやＷを含有しないことが望
ましい、これは本発明者らの検討の結果の知見に基づく
もので、本発明の重要なポイントである。すなわち、Ｍ
ｏやＷは、それ自体を鉄粉に合金化しても、あまり圧縮
性や成形性を損わないが、ＣｏやＮｌあるいはＣｕが共
存すると、相乗効果にょうて、格段にそれらの劣化が著
しくなるのである。
ましい、これは本発明者らの検討の結果の知見に基づく
もので、本発明の重要なポイントである。すなわち、Ｍ
ｏやＷは、それ自体を鉄粉に合金化しても、あまり圧縮
性や成形性を損わないが、ＣｏやＮｌあるいはＣｕが共
存すると、相乗効果にょうて、格段にそれらの劣化が著
しくなるのである。
後述の実施例で、適正範囲が具体的にデータとして示さ
れるが、第１鋼粉のＭｏ＋ｙ２Ｗの上限量は０．１５％
である。これを超えると、圧縮性と成形性の低下が顕著
になる。
れるが、第１鋼粉のＭｏ＋ｙ２Ｗの上限量は０．１５％
である。これを超えると、圧縮性と成形性の低下が顕著
になる。
本発明では、このように第１鋼粉中のＭｏやＷの含有量
を極力制限し、第２銅粉にＭｏやＷを含有させる。第２
鋼粉中のＭｏ−１−ｚＷは０．２〜１９％とする。
を極力制限し、第２銅粉にＭｏやＷを含有させる。第２
鋼粉中のＭｏ−１−ｚＷは０．２〜１９％とする。
この下限は、最終組成の下限量を確保するために必然的
に定められる。上限は、第１鋼粉のＣｏやＮ＋＋Ｃｕと
同様、混合合金鋼粉全体の圧縮性、成形性が劣化しない
ための条件として与えられる。これらは、後述する実施
例で具体的なデータによって裏付けられる。
に定められる。上限は、第１鋼粉のＣｏやＮ＋＋Ｃｕと
同様、混合合金鋼粉全体の圧縮性、成形性が劣化しない
ための条件として与えられる。これらは、後述する実施
例で具体的なデータによって裏付けられる。
第２鋼粉には、基本的にＣｏ、 Ｎｉ、 Ｃｕを含有し
ないが、その理由は、第１）ｉｌ粉のＭｏやＷを制限す
る理由と同様である。ただし、Ｃｏ＋Ｎｉ＋Ｃｕが２％
までならば悪影響が小さいので許容できる。
ないが、その理由は、第１）ｉｌ粉のＭｏやＷを制限す
る理由と同様である。ただし、Ｃｏ＋Ｎｉ＋Ｃｕが２％
までならば悪影響が小さいので許容できる。
本発明の第２の形態は、第１ｔＲ粉、第２鋼粉に加え、
粉末冶金用の純鉄粉をさらに混合した場合である。この
場合の利点は、限られた組成範囲の第１Ｉｉｌ粉と第２
１）粉に、純鉄粉を混合することにより、多様な最終組
成の混合合金鋼粉が得られる点にある。
粉末冶金用の純鉄粉をさらに混合した場合である。この
場合の利点は、限られた組成範囲の第１Ｉｉｌ粉と第２
１）粉に、純鉄粉を混合することにより、多様な最終組
成の混合合金鋼粉が得られる点にある。
この粉末冶金用純鉄粉はアトマイズ法あるいは酸化スケ
ールの還元によって得られる。
ールの還元によって得られる。
また、第１鋼粉、第２鋼粉とも、それぞれ１種の鋼粉で
ある必要はなく、夫々の組成範囲内で２種以上の銅粉を
配合して用いても良い、すなわち、たとえば第１鋼粉が
２種の鋼粉の配合により成り、第２銅粉が３種の銅粉の
配合により成るものを配合して最終鋼粉を得ることがで
きる。
ある必要はなく、夫々の組成範囲内で２種以上の銅粉を
配合して用いても良い、すなわち、たとえば第１鋼粉が
２種の鋼粉の配合により成り、第２銅粉が３種の銅粉の
配合により成るものを配合して最終鋼粉を得ることがで
きる。
なお、これらの合金鋼混合粉末に、ステンレス鋼粉、粉
末冶金で通常用いられる黒鉛粉や、潤滑剤としてステア
リン酸亜鉛、ステアリン酸等を添加した混合粉末も本発
明の範囲に含まれる。
末冶金で通常用いられる黒鉛粉や、潤滑剤としてステア
リン酸亜鉛、ステアリン酸等を添加した混合粉末も本発
明の範囲に含まれる。
〈実施例〉
実施例に用いる綱わ）は、すべて所定組成の溶鋼を水ア
トマイズによって粉化し、Ｈ２ガス中９８０°Ｃで３０
分間の仕上還元を施し、−８０＃粒度として用いた。い
ずれの銅粉も、不純物として、Ｃ： ０．００２〜０．
０１６％、 Ｓｉ ： ０．０１〜０．０３％。
トマイズによって粉化し、Ｈ２ガス中９８０°Ｃで３０
分間の仕上還元を施し、−８０＃粒度として用いた。い
ずれの銅粉も、不純物として、Ｃ： ０．００２〜０．
０１６％、 Ｓｉ ： ０．０１〜０．０３％。
Ｍｎ ： ０．０５〜０．３２％、 Ｐ ： ０．
００３〜０．０２９％。
００３〜０．０２９％。
Ｓ ： ０．００６〜０．０２６％、ｏ：ｏ、ｏｓ〜０
．２３％を含有していた。
．２３％を含有していた。
本発明法における第３の粉末として用いる純鉄粉は、同
様に水アトマイズと仕上還元ののちに、−８０＃として
用いた。不純物は、 Ｃ： ０．００３％、’ Ｓｉ ： ０．０１％、 Ｍ
ｎ ： ０．０６％ｌ Ｐ：０．００８％、 Ｓ ：
０．０１０％、ｏ：ｏ、ｏ’ｙ％であった。
様に水アトマイズと仕上還元ののちに、−８０＃として
用いた。不純物は、 Ｃ： ０．００３％、’ Ｓｉ ： ０．０１％、 Ｍ
ｎ ： ０．０６％ｌ Ｐ：０．００８％、 Ｓ ：
０．０１０％、ｏ：ｏ、ｏ’ｙ％であった。
比較用のプリアロイ鋼粉も、同様の製法で調達した。ま
た、従来の混粉法による比較例では、純鉄粉は上記同し
アトマイズ粉を用い、Ｎｉは平均粒径７μ、Ｃｕは平均
粒径１３μ、ｃｏは平均粒径５μ、Ｍｏは平均粒径１０
μ、Ｗは平均粒径９μの、それぞれ単体の金属粉末を上
記純鉄粉に混合した。
た、従来の混粉法による比較例では、純鉄粉は上記同し
アトマイズ粉を用い、Ｎｉは平均粒径７μ、Ｃｕは平均
粒径１３μ、ｃｏは平均粒径５μ、Ｍｏは平均粒径１０
μ、Ｗは平均粒径９μの、それぞれ単体の金属粉末を上
記純鉄粉に混合した。
実施例の鋼粉、比較例の銅粉の組成を第１表に示す。
これらの銅粉に、ステアリン酸亜鉛０．８％、黒鉛ＦＡ
（平均粒径１９μ）０．５％を混合し、成形圧力７ｔ／
ｃｊで、直径１）．３ｍｓ、高さ１）．３＋ｍ（７１円
柱状に成形し、圧粉体の密度によって圧縮性を、ラトラ
ー値によって成形性を評洒した。その結果を配合後の鋼
粉の組成と共に第２表にまとめて示す。
（平均粒径１９μ）０．５％を混合し、成形圧力７ｔ／
ｃｊで、直径１）．３ｍｓ、高さ１）．３＋ｍ（７１円
柱状に成形し、圧粉体の密度によって圧縮性を、ラトラ
ー値によって成形性を評洒した。その結果を配合後の鋼
粉の組成と共に第２表にまとめて示す。
比較例１．実施例１〜４．比較例２〜４は、最終組成が
Ｃｏニア％、Ｎｉ：１．４％、 Ｍｏ： １．４％の
場合である。第１図にこの結果を整理して示す、第１）
１粉中のＣｏが１０〜３６％の範囲にあると、従来のブ
リアロイ法に比べ、圧縮性が良好（圧粉密度が高い）で
、かつ成形性も優れて（ラトラー値が低い）いる、また
、混粉法に比べると、成形性が格段に向上している。
Ｃｏニア％、Ｎｉ：１．４％、 Ｍｏ： １．４％の
場合である。第１図にこの結果を整理して示す、第１）
１粉中のＣｏが１０〜３６％の範囲にあると、従来のブ
リアロイ法に比べ、圧縮性が良好（圧粉密度が高い）で
、かつ成形性も優れて（ラトラー値が低い）いる、また
、混粉法に比べると、成形性が格段に向上している。
実施例５，６．比較例５〜７は、最終組成がＣ。
：８％、Ｎｉ：６％、Ｍｏ：２％の場合である。第２図
に示すように、第１鋼粉中Ｎｉ量が本発明範囲の０．２
〜２０％であれば、優れた成形性と圧縮性が得られてい
ることがわかる。
に示すように、第１鋼粉中Ｎｉ量が本発明範囲の０．２
〜２０％であれば、優れた成形性と圧縮性が得られてい
ることがわかる。
実施例７．８．比較例８．９は、最終組成Ｃｏ：１０％
、Ｎｉ：３％、Ｍａｉ１％の場合である。第３図に示す
ように、第１ｍ物中のＭｏｌを０．１５％以下におさえ
ると、優れた圧縮性と成形性が得られる。
、Ｎｉ：３％、Ｍａｉ１％の場合である。第３図に示す
ように、第１ｍ物中のＭｏｌを０．１５％以下におさえ
ると、優れた圧縮性と成形性が得られる。
実施例９．１０．比較例１０．１）は、最終組成がＣ。
二８％、Ｎｉ：４％、Ｍｏ：８％の場合である。第４図
に示すように、第２銅粉中のＭａｉｌが０．２〜１９％
ならば、圧縮性、成形性に優れたものが得られる。
に示すように、第２銅粉中のＭａｉｌが０．２〜１９％
ならば、圧縮性、成形性に優れたものが得られる。
実施例１）〜１３．比較例１２〜１５は、最終組成がＣ
ｏ：２２％、Ｎｉ：９．５％、 Ｍｏ： ２．５％の
場合である。
ｏ：２２％、Ｎｉ：９．５％、 Ｍｏ： ２．５％の
場合である。
第５図に示すように、第２鋼粉中のＧｏ ＋ Ｎｉ ＋
Ｃｕ 量を２％以内におさえると、圧縮性と成形性の
総合特性が、従来のブリアロイ法や混粉法に比べて向上
する。
Ｃｕ 量を２％以内におさえると、圧縮性と成形性の
総合特性が、従来のブリアロイ法や混粉法に比べて向上
する。
実施例１４．１５．比較例１６．１７は、最終組成がＣ
ｏ：８％、Ｎｉ：１．５％、 Ｃｕ： ０．５％、Ｍ
ｏ：１．５％。
ｏ：８％、Ｎｉ：１．５％、 Ｃｕ： ０．５％、Ｍ
ｏ：１．５％。
Ｗ：２％の場合である。第２表から明らかなように、Ｎ
ｉの一部をＣｕで、Ｍｏの一部をＷで濯きかえた場合も
、本発明法は従来法よりも優れた圧縮性と成形性をもた
らす、実施例１５は、第３の粉末として、純鉄粉を２０
％配合しているが、これも非常に優れた特性を示してい
る。
ｉの一部をＣｕで、Ｍｏの一部をＷで濯きかえた場合も
、本発明法は従来法よりも優れた圧縮性と成形性をもた
らす、実施例１５は、第３の粉末として、純鉄粉を２０
％配合しているが、これも非常に優れた特性を示してい
る。
実施例１６．比較例１８．１９は、最終組成がＣｏ：３
％、Ｃｕｒ１％、Ｗ：２％の場合である。このように低
Ｃｏ量の時も、第２表かられかるように、本発明法の効
果が十分に見られる。
％、Ｃｕｒ１％、Ｗ：２％の場合である。このように低
Ｃｏ量の時も、第２表かられかるように、本発明法の効
果が十分に見られる。
実施例１７および実施例１８は、最終組成が実施例１４
、１５．比較例１６．１７と同様に、最終組成がＣｏ：
８％、Ｎｉ：１．５％、 Ｃｕ： ０．５％、Ｍｏ：
１．５％、Ｗ：２％であるが、第１ｗ４粉、第２鋼粉が
複数の場合である。いづれも本発明の効果が達成されて
いる。
、１５．比較例１６．１７と同様に、最終組成がＣｏ：
８％、Ｎｉ：１．５％、 Ｃｕ： ０．５％、Ｍｏ：
１．５％、Ｗ：２％であるが、第１ｗ４粉、第２鋼粉が
複数の場合である。いづれも本発明の効果が達成されて
いる。
実施例１９．比較例２０．２１は、最終組成がＣｏ：４
．５ ％、Ｎｉ：１．５％、 Ｍｏ ： １４．５％と
、−〇含有量が高い場合である。第２ｔｌＡ粉のＭｏを
１９％以内とすることにより、高い圧縮性、成形性が得
られる。
．５ ％、Ｎｉ：１．５％、 Ｍｏ ： １４．５％と
、−〇含有量が高い場合である。第２ｔｌＡ粉のＭｏを
１９％以内とすることにより、高い圧縮性、成形性が得
られる。
〈発明の効果〉
以上、実施例に示したとおり、本発明によれば、７％以
上の高Ｃｏ１）成はもとより、３％以上のＧｏ＆［ｌ成
においても、圧縮性や成形性が従来のブリアロイ法、混
粉法よりも大幅に向上しており、Ｃｏ：３〜２５％、
Ｎｉ ＋Ｃｕ ： ０．２〜１０％、 Ｍｏ＋ １ ／
２ Ｗ ：０．２〜１５％の最終組成に対して、極め
て有用な合金鋼粉が与えられることが明らかである。
上の高Ｃｏ１）成はもとより、３％以上のＧｏ＆［ｌ成
においても、圧縮性や成形性が従来のブリアロイ法、混
粉法よりも大幅に向上しており、Ｃｏ：３〜２５％、
Ｎｉ ＋Ｃｕ ： ０．２〜１０％、 Ｍｏ＋ １ ／
２ Ｗ ：０．２〜１５％の最終組成に対して、極め
て有用な合金鋼粉が与えられることが明らかである。
第１図から第５図は、それぞれ、第１鋼粉中のＧｏ量、
第１ｗ４粉中のＮｉ量、第ｔｍ物中のｈＯ量、第２Ｗ１
４粉中のＭａｉｌ、第２鋼粉中のＣｏ＋Ｎｉ＋Ｃｕ量が
、混合された合金鋼粉の圧縮性と成形性に及ぼす影響を
示すものである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第 １ 図 ｍ イ 法法 第２図 ｍ３図 母合金法 第４図 第５図 イ 法 法
第１ｗ４粉中のＮｉ量、第ｔｍ物中のｈＯ量、第２Ｗ１
４粉中のＭａｉｌ、第２鋼粉中のＣｏ＋Ｎｉ＋Ｃｕ量が
、混合された合金鋼粉の圧縮性と成形性に及ぼす影響を
示すものである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第 １ 図 ｍ イ 法法 第２図 ｍ３図 母合金法 第４図 第５図 イ 法 法
Claims (2)
- （１）重量割合で、 Ｃｏ：１０〜３６％ Ｎｉ＋Ｃｕ：０．２〜２０％ Ｍｏ＋１／２Ｗ：０．１５％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組
成範囲の合金鋼粉と、 Ｍｏ＋１／２Ｗ：０．２〜１９％ Ｃｏ＋Ｎｉ＋Ｃｕ：２％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組
成範囲の合金鋼粉との混合粉で平均組成が Ｃｏ：３〜２５％ Ｎｉ＋Ｃｕ：０．２〜１０％ Ｍｏ＋１／２：０．２〜１５％ の範囲にあり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする圧縮性および成形性に優れる粉末冶
金用高合金鋼粉。 但し、Ｎｉ＋ＣｕはＮｉとＣｕの含有量の和、Ｍｏ＋１
／２ＷはＭｏの含有量とＷの含有量の半分の和、Ｃｏ＋
Ｎｉ＋ＣｕはＣｏ、ＮｉおよびＣｕの含有量の和のそれ
ぞれ表示である。 - （２）重量割合で、 Ｃｏ：１０〜３６％ Ｎｉ＋Ｃｕ：０．２〜２０％ Ｍｏ＋１／２Ｗ：０．１５％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組
成範囲の合金鋼粉と、 Ｍｏ＋１／２Ｗ：０．２〜１９％ Ｃｏ＋Ｎｉ＋Ｃｕ：２％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組
成範囲の合金鋼粉および 粉末冶金用純鉄粉との混合粉で平均組成が Ｃｏ：３〜２５％ Ｎｉ＋Ｃｕ：０．２〜１０％ Ｍｏ＋１／２Ｗ：０．２〜１５％ の範囲にあり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする圧縮性および成形性に優れる粉末冶
金用高合金鋼粉。 但し、Ｎｉ＋ＣｕはＮｉとＣｕの含有量の和、Ｍｏ＋１
／２ＷはＭｏの含有量とＷの含有量の半分の和、Ｃｏ＋
Ｎｉ＋ＣｕはＣｏ、ＮｉおよびＣｕの含有量の和のそれ
ぞれ表示である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63075955A JPH075923B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 圧縮性および成形性に優れる粉末冶金用高合金鋼粉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63075955A JPH075923B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 圧縮性および成形性に優れる粉末冶金用高合金鋼粉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01252701A true JPH01252701A (ja) | 1989-10-09 |
| JPH075923B2 JPH075923B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=13591156
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63075955A Expired - Lifetime JPH075923B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 圧縮性および成形性に優れる粉末冶金用高合金鋼粉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH075923B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103042207A (zh) * | 2013-01-18 | 2013-04-17 | 苏州大学 | 一种用于提高钛合金表面高温耐磨减摩性能的材料及其应用 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4937806A (ja) * | 1972-08-11 | 1974-04-08 | ||
| JPS5438579A (en) * | 1977-08-31 | 1979-03-23 | Omron Tateisi Electronics Co | Method of installing contacts |
-
1988
- 1988-03-31 JP JP63075955A patent/JPH075923B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4937806A (ja) * | 1972-08-11 | 1974-04-08 | ||
| JPS5438579A (en) * | 1977-08-31 | 1979-03-23 | Omron Tateisi Electronics Co | Method of installing contacts |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103042207A (zh) * | 2013-01-18 | 2013-04-17 | 苏州大学 | 一种用于提高钛合金表面高温耐磨减摩性能的材料及其应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH075923B2 (ja) | 1995-01-25 |
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