JPH0125363B2 - - Google Patents
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- JPH0125363B2 JPH0125363B2 JP17324482A JP17324482A JPH0125363B2 JP H0125363 B2 JPH0125363 B2 JP H0125363B2 JP 17324482 A JP17324482 A JP 17324482A JP 17324482 A JP17324482 A JP 17324482A JP H0125363 B2 JPH0125363 B2 JP H0125363B2
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- molten steel
- powder
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0006—Adding metallic additives
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
本発明は、溶鋼中にMo，Ｗを効率よくかつ歩
留り良く添加する方法に関する。 Mo，Ｗは構造用鋼、工具鋼、ダイス鋼等の添
加元素として不可欠のものであるが、高価な合金
元素である。したがつて、溶鋼中にMo，Ｗを添
加する場合の歩留りの良否が、鋼の製造原価及び
製品価格に直接影響する。 従来、溶鋼中に高価なMo，Ｗを添加する方法
としては、転炉、電気炉、取鍋等の容器の底部に
設けたポーラスプラグ等を介してAr等の不活性
ガスを溶鋼中に供給し、溶鋼を撹拌しながら溶鋼
表面にMo，Ｗの金属単体あるいはMo，Ｗのフ
エロアロイを直接投入して添加する方法や、棒線
状として連続的に投入する方法（ワイヤーフイー
ダー法という）や、合金添加材を飽弾型等の容器
に充填して溶鋼中に投入する方法（弾発射法い
う）等が一般に用いられている。 しかしながら、かかる従来の方法においては、
容器の底部から供給される不活性ガスの量的制約
があり、溶鋼の撹拌が十分ではなく、また添加金
属の融点が高くかつ塊状あるいは粒状であるた
め、溶解時間が長くなると共に、歩留りが悪くか
つ偏析を生じ易いという問題があつた。 さらに、Mo，Ｗの酸化物を溶鋼表面から添加
する場合においては、還元回収の歩留りが低く、
製造原価の観点から問題があつた。 そして、Mo，Ｗの金属単体、Mo，Ｗのフエ
ロアロイ及びMo，Ｗの酸化物はいずれも高価で
あるため、その添加歩留りの向上は鋼の製造原価
を低減する観点から極て重要な技術課題であり、
その開発が急務となつている。 本発明は従来の問題点を解消するためになされ
たもので、溶鋼中にMo，Ｗを歩留り良くかつ偏
析なく添加することができる新規な方法を提供す
ることを目的とする。 本発明者は従来方法において、Mo，Ｗの酸化
物粉体を溶鋼中に添加する場合にその歩留りが悪
い主な原因として、第１図に示すように、酸化モ
リブデン（MoO3）と、それよりやや低いが酸化
タングステン（たとえばCaWO4）とが共に揮発
性を有するため、溶鋼中で還元回収される前に蒸
発してロスすること、溶鋼の撹拌力が少ないこと
等が挙げられることを見出した。 本発明は上記の知見に基づくもので、溶鋼中に
Mo，Ｗを添加するにあたり、前記Mo，Ｗの酸
化物からなる粉体または粉体を、溶鋼に浸漬した
ランスを介してキヤリアガスと共に前溶鋼中に吹
込むことを特徴とする。 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明を実施するにあたつては、通常のアーク
電気炉のほか、転炉、真空炉、AOD炉または取
鍋等の合金添加操業する全ての炉または容器を含
む。溶鋼中にMo，Ｗを添加する際の原料形態
は、MoO3あるいはCaWO4（シーライトという）
等の酸化物である。そして、このMoO3，CaWO
等の酸化物は粉体あるいは粒体状であつてキヤリ
アガスによる高圧輸送が容易なことが必要であ
る。 そして、本発明では、上記MoO3，CaWO4等
の酸化物粉体または粉体をキヤリアガスと混合
し、溶鋼内底部近傍に位置せしめたランスから溶
鋼中に高圧で噴射させて溶鋼の撹拌と同時に、
Mo，Ｗを添加する方法を採用する。このとき、
キヤリアガスはAr，He，N2等の不活性ガスをは
じめ、空気あるいはこれらの混合ガスでもよい。
不活性ガスが高価であり、供給量に制約がある一
方、キヤリアガスとしてAr，N2等の不活性ガス
を用いた場合には、Ar等が溶鋼中の元素と反応
することなく、溶鋼中で熱膨張して急上昇するた
め、かえつてスプラツシユの原因となることがあ
る。キヤリアガスとしては無尽の資源である空気
を使用することは、製造原価の低減の観点から好
ましい。例えキヤリアガスとして空気を使用して
も、溶鋼中に供給される酸素量はMoO3，
CaWO4から溶鋼中に入る酸素量に比べて微少で
あるため、無視し得る程度である。かつ酸化物で
あるが由に酸化ロスの必配がない。 本発明では、Mo，Ｗの酸化物からなる粉体ま
たは粉体のキヤリアガスに対する混合比を30重量
％以上50重量％以下とするのがより好ましい。す
なわち、粉体等の単位時間当りに吹込む重量を
WS（Kg／min）、吹込むキヤリアガスの単位時間
当りの重量をWa（Kg／min）とすれば、上記の混
合比（μs）は次式で表わされる。 μS＝Ws／Wa (1) 第２図は混合比（μs）とMo，Ｗの還元歩留り
との関係を調べた結果の一例を示した図で、横軸
に混合比、縦軸にMo，Ｗの還元歩留りを示した
ものである。 図に示すように混合比（μs）が30重量％未満で
はMo，Ｗの歩留りの向上が図られないと共に、
吹込み時間が長くなり浸漬ランスの溶損及びへた
りが発生し操業上好ましくない。他方、50重量％
超過では、混合体を輸送するホースが詰りやすく
かつ脈打ちして操業が困難となり、かえつて歩留
りが低下する。上記の混合比で、添加粉体をキヤ
リアガスと共に、溶鋼内底部近傍に浸漬したラン
スを介して吹込む。この浸漬ランスの形状寸法及
び本数は炉型式，炉内の溶鋼重量及び吹込量等を
考慮して決定される。吹込む際の浸漬ランスの角
度は前記の炉型式によつても異なるが、好ましく
は水平に対し25〜35゜程度の角度をもたせるのが
良い。 また、吹込み時間はMo，Ｗ合金添加に必要な
所定のMoO3，CaWO4の供給量、吹込み速度及
び還元回収留り等によつて決まる。 前記のMoO3，CaWO4粉体とキヤリアガスと
の混合体の吹込み態様を添附第３図によつて説明
する。図において、１は炉、２は浸漬ランス、３
は溶鋼、４はスラグである。MoO3，CaWO4粉
体とキヤリアガスとの混合体は輸送管２ａを通つ
て高圧輸送され、溶鋼３内の底部近傍に位置せし
めた浸漬ランス２の先端から溶鋼３中へ吹き込ま
れる。そして、溶鋼３中で混合体の分散帯６ａ，
６ｂが形成される。このとき、混合比が30重量％
よりも少ない分散帯６ａのような形状を呈し、分
散した粉体は分散帯６ａ近傍の溶鋼中の還元元素
＜Si＞等により、完全に還元されず、一部７が溶
鋼上のスラグ４の層へ上昇する。そのためMo，
Ｗの還元回収の歩留りが悪くなる。一方、本発明
法によるより好ましい混合比の範囲では分散帯６
ｂのように、溶鋼３中に深く分散され、かつ空気
（N2＋O2）の熱膨張、浮上により溶鋼が十分に撹
拌されると共に、比重の大きいMoO3，CaWO4
粉体はその運動エネルギーにより溶鋼の広範囲に
分散、拡散され溶鋼中の還元元素たとえば＜Si＞
＜Ｃ＞等との出合の機会を多くする。したがつ
て、蒸発ロスし易いMoO3，CaWO4であつても
すみやかに還元回収される。還元された＜Mo
＞，＜Ｗ＞はキヤリアガスの吹き込みによる撹拌
効果により溶鋼全体に均一に拡散し、偏析を生ず
ることがない。一方、還元に供した＜Si＞等は
SiO2酸化物８等となり、溶鋼３中を上昇してス
ラグ４に入る。なお、吹込み前の溶鋼中のSi含有
量は、上述した酸化物の還元を促進し、酸化物と
しての蒸発ロスをおさえる意味から0.05重量％以
上であることが望ましい。 本発明をさらに実施例に基づいて説明する。 実施例 １ 30TONのアーク電気炉を用いて溶鋼からMo
含有のダイス用鋼を溶製するに当り、浸漬ランス
からMoO3粉体403Kgを、キヤリアガス（空気）
に対する粉体の混合比を33.8重量％として、溶鋼
中750mmの深さに浸漬したランスから高圧で吹き
込んで、溶鋼中にMoを還元添加した。この際の
吹込み条件を第１表に示す。
留り良く添加する方法に関する。 Mo，Ｗは構造用鋼、工具鋼、ダイス鋼等の添
加元素として不可欠のものであるが、高価な合金
元素である。したがつて、溶鋼中にMo，Ｗを添
加する場合の歩留りの良否が、鋼の製造原価及び
製品価格に直接影響する。 従来、溶鋼中に高価なMo，Ｗを添加する方法
としては、転炉、電気炉、取鍋等の容器の底部に
設けたポーラスプラグ等を介してAr等の不活性
ガスを溶鋼中に供給し、溶鋼を撹拌しながら溶鋼
表面にMo，Ｗの金属単体あるいはMo，Ｗのフ
エロアロイを直接投入して添加する方法や、棒線
状として連続的に投入する方法（ワイヤーフイー
ダー法という）や、合金添加材を飽弾型等の容器
に充填して溶鋼中に投入する方法（弾発射法い
う）等が一般に用いられている。 しかしながら、かかる従来の方法においては、
容器の底部から供給される不活性ガスの量的制約
があり、溶鋼の撹拌が十分ではなく、また添加金
属の融点が高くかつ塊状あるいは粒状であるた
め、溶解時間が長くなると共に、歩留りが悪くか
つ偏析を生じ易いという問題があつた。 さらに、Mo，Ｗの酸化物を溶鋼表面から添加
する場合においては、還元回収の歩留りが低く、
製造原価の観点から問題があつた。 そして、Mo，Ｗの金属単体、Mo，Ｗのフエ
ロアロイ及びMo，Ｗの酸化物はいずれも高価で
あるため、その添加歩留りの向上は鋼の製造原価
を低減する観点から極て重要な技術課題であり、
その開発が急務となつている。 本発明は従来の問題点を解消するためになされ
たもので、溶鋼中にMo，Ｗを歩留り良くかつ偏
析なく添加することができる新規な方法を提供す
ることを目的とする。 本発明者は従来方法において、Mo，Ｗの酸化
物粉体を溶鋼中に添加する場合にその歩留りが悪
い主な原因として、第１図に示すように、酸化モ
リブデン（MoO3）と、それよりやや低いが酸化
タングステン（たとえばCaWO4）とが共に揮発
性を有するため、溶鋼中で還元回収される前に蒸
発してロスすること、溶鋼の撹拌力が少ないこと
等が挙げられることを見出した。 本発明は上記の知見に基づくもので、溶鋼中に
Mo，Ｗを添加するにあたり、前記Mo，Ｗの酸
化物からなる粉体または粉体を、溶鋼に浸漬した
ランスを介してキヤリアガスと共に前溶鋼中に吹
込むことを特徴とする。 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明を実施するにあたつては、通常のアーク
電気炉のほか、転炉、真空炉、AOD炉または取
鍋等の合金添加操業する全ての炉または容器を含
む。溶鋼中にMo，Ｗを添加する際の原料形態
は、MoO3あるいはCaWO4（シーライトという）
等の酸化物である。そして、このMoO3，CaWO
等の酸化物は粉体あるいは粒体状であつてキヤリ
アガスによる高圧輸送が容易なことが必要であ
る。 そして、本発明では、上記MoO3，CaWO4等
の酸化物粉体または粉体をキヤリアガスと混合
し、溶鋼内底部近傍に位置せしめたランスから溶
鋼中に高圧で噴射させて溶鋼の撹拌と同時に、
Mo，Ｗを添加する方法を採用する。このとき、
キヤリアガスはAr，He，N2等の不活性ガスをは
じめ、空気あるいはこれらの混合ガスでもよい。
不活性ガスが高価であり、供給量に制約がある一
方、キヤリアガスとしてAr，N2等の不活性ガス
を用いた場合には、Ar等が溶鋼中の元素と反応
することなく、溶鋼中で熱膨張して急上昇するた
め、かえつてスプラツシユの原因となることがあ
る。キヤリアガスとしては無尽の資源である空気
を使用することは、製造原価の低減の観点から好
ましい。例えキヤリアガスとして空気を使用して
も、溶鋼中に供給される酸素量はMoO3，
CaWO4から溶鋼中に入る酸素量に比べて微少で
あるため、無視し得る程度である。かつ酸化物で
あるが由に酸化ロスの必配がない。 本発明では、Mo，Ｗの酸化物からなる粉体ま
たは粉体のキヤリアガスに対する混合比を30重量
％以上50重量％以下とするのがより好ましい。す
なわち、粉体等の単位時間当りに吹込む重量を
WS（Kg／min）、吹込むキヤリアガスの単位時間
当りの重量をWa（Kg／min）とすれば、上記の混
合比（μs）は次式で表わされる。 μS＝Ws／Wa (1) 第２図は混合比（μs）とMo，Ｗの還元歩留り
との関係を調べた結果の一例を示した図で、横軸
に混合比、縦軸にMo，Ｗの還元歩留りを示した
ものである。 図に示すように混合比（μs）が30重量％未満で
はMo，Ｗの歩留りの向上が図られないと共に、
吹込み時間が長くなり浸漬ランスの溶損及びへた
りが発生し操業上好ましくない。他方、50重量％
超過では、混合体を輸送するホースが詰りやすく
かつ脈打ちして操業が困難となり、かえつて歩留
りが低下する。上記の混合比で、添加粉体をキヤ
リアガスと共に、溶鋼内底部近傍に浸漬したラン
スを介して吹込む。この浸漬ランスの形状寸法及
び本数は炉型式，炉内の溶鋼重量及び吹込量等を
考慮して決定される。吹込む際の浸漬ランスの角
度は前記の炉型式によつても異なるが、好ましく
は水平に対し25〜35゜程度の角度をもたせるのが
良い。 また、吹込み時間はMo，Ｗ合金添加に必要な
所定のMoO3，CaWO4の供給量、吹込み速度及
び還元回収留り等によつて決まる。 前記のMoO3，CaWO4粉体とキヤリアガスと
の混合体の吹込み態様を添附第３図によつて説明
する。図において、１は炉、２は浸漬ランス、３
は溶鋼、４はスラグである。MoO3，CaWO4粉
体とキヤリアガスとの混合体は輸送管２ａを通つ
て高圧輸送され、溶鋼３内の底部近傍に位置せし
めた浸漬ランス２の先端から溶鋼３中へ吹き込ま
れる。そして、溶鋼３中で混合体の分散帯６ａ，
６ｂが形成される。このとき、混合比が30重量％
よりも少ない分散帯６ａのような形状を呈し、分
散した粉体は分散帯６ａ近傍の溶鋼中の還元元素
＜Si＞等により、完全に還元されず、一部７が溶
鋼上のスラグ４の層へ上昇する。そのためMo，
Ｗの還元回収の歩留りが悪くなる。一方、本発明
法によるより好ましい混合比の範囲では分散帯６
ｂのように、溶鋼３中に深く分散され、かつ空気
（N2＋O2）の熱膨張、浮上により溶鋼が十分に撹
拌されると共に、比重の大きいMoO3，CaWO4
粉体はその運動エネルギーにより溶鋼の広範囲に
分散、拡散され溶鋼中の還元元素たとえば＜Si＞
＜Ｃ＞等との出合の機会を多くする。したがつ
て、蒸発ロスし易いMoO3，CaWO4であつても
すみやかに還元回収される。還元された＜Mo
＞，＜Ｗ＞はキヤリアガスの吹き込みによる撹拌
効果により溶鋼全体に均一に拡散し、偏析を生ず
ることがない。一方、還元に供した＜Si＞等は
SiO2酸化物８等となり、溶鋼３中を上昇してス
ラグ４に入る。なお、吹込み前の溶鋼中のSi含有
量は、上述した酸化物の還元を促進し、酸化物と
しての蒸発ロスをおさえる意味から0.05重量％以
上であることが望ましい。 本発明をさらに実施例に基づいて説明する。 実施例 １ 30TONのアーク電気炉を用いて溶鋼からMo
含有のダイス用鋼を溶製するに当り、浸漬ランス
からMoO3粉体403Kgを、キヤリアガス（空気）
に対する粉体の混合比を33.8重量％として、溶鋼
中750mmの深さに浸漬したランスから高圧で吹き
込んで、溶鋼中にMoを還元添加した。この際の
吹込み条件を第１表に示す。
【表】
本実施例においての吹き込み時期は鋼の溶製工
程における溶解期の終了時とし、その吹込み操業
時間は３分である。本発明法によるMo添加の結
果を第２表に示す。
程における溶解期の終了時とし、その吹込み操業
時間は３分である。本発明法によるMo添加の結
果を第２表に示す。
【表】
溶鋼中のMo成分量は溶解時に0.39％Moであつ
たところ、MoO3の吹込み完了時には0.88％Mo
と上昇した。一方、Si成分量が溶解時の0.05％Si
から0.03％Siと減少した。このことはMoO3吹込
みと同時にMoO3が溶鋼中のSi等の還元元素と激
しく還元反応することが分かる。この還元反応式
は、 MoO3＋3/2Si＝Mo＋3/2SiO2 (2) となる。すなわち、MoO3吹込前の溶鋼中の
「Si」％が高いほど、上記の反応(2)が迅やかに進
行することになり、MoO3の形における蒸発ロス
を抑制することを可能にする。酸化期において
も、Mo成分量が0.91％と還元回収される一方、
溶鋼中「Si」％は0.01％に減少する。これは非還
元MoO3は酸化雰囲気においても、溶鋼中の還元
元素「Si」等と反応するものと推測される。 さらに還元期において、50％フエロシリコン
700Kgを投入すると、Mo含有量は1.07％と上昇
し、Si％も0.43％となる。 この様に、本実施例において、キヤリアガス
（空気）に対するMoO3粉体の混合比を33.8重量％
として行つた結果、Moの歩留りがほぼ100％と
良好になることが判明した。 実施例 ２ 30TONのアーク電気炉を用いて、溶鋼からＷ
含有の金型用鋼を1.10％Ｗ目標に溶製するために
あたり、溶鋼中に浸漬したランスからCaWO4粉
体600Kgを、キヤリアガス（空気）に対する
CaWO4粉体の混合比を46.6％として、高圧で溶
鋼中の750mm深さに吹き込んで、溶鋼中にＷを還
元添加した。なお、この実施例は溶製工程の還元
期直前に吹込み操業を行つた。その時の吹込み条
件を第３表に示す。
たところ、MoO3の吹込み完了時には0.88％Mo
と上昇した。一方、Si成分量が溶解時の0.05％Si
から0.03％Siと減少した。このことはMoO3吹込
みと同時にMoO3が溶鋼中のSi等の還元元素と激
しく還元反応することが分かる。この還元反応式
は、 MoO3＋3/2Si＝Mo＋3/2SiO2 (2) となる。すなわち、MoO3吹込前の溶鋼中の
「Si」％が高いほど、上記の反応(2)が迅やかに進
行することになり、MoO3の形における蒸発ロス
を抑制することを可能にする。酸化期において
も、Mo成分量が0.91％と還元回収される一方、
溶鋼中「Si」％は0.01％に減少する。これは非還
元MoO3は酸化雰囲気においても、溶鋼中の還元
元素「Si」等と反応するものと推測される。 さらに還元期において、50％フエロシリコン
700Kgを投入すると、Mo含有量は1.07％と上昇
し、Si％も0.43％となる。 この様に、本実施例において、キヤリアガス
（空気）に対するMoO3粉体の混合比を33.8重量％
として行つた結果、Moの歩留りがほぼ100％と
良好になることが判明した。 実施例 ２ 30TONのアーク電気炉を用いて、溶鋼からＷ
含有の金型用鋼を1.10％Ｗ目標に溶製するために
あたり、溶鋼中に浸漬したランスからCaWO4粉
体600Kgを、キヤリアガス（空気）に対する
CaWO4粉体の混合比を46.6％として、高圧で溶
鋼中の750mm深さに吹き込んで、溶鋼中にＷを還
元添加した。なお、この実施例は溶製工程の還元
期直前に吹込み操業を行つた。その時の吹込み条
件を第３表に示す。
【表】
上記の吹込み条件で合金添加を実施した際の吹
込み時間は４分間であつた。その結果を第４表に
示す。
込み時間は４分間であつた。その結果を第４表に
示す。
【表】
本実施例に用いた溶鋼は0.02％Siと低いので、
AaWO4吹込み直前に還元剤として50％フエロシ
リコン50Kg、SiMn375Kg、更にAl2Kgを溶鋼中に
投入、添加した。その時の溶鋼中の＜Si＞％は
0.23％と上昇した。 次いでCaWO4吹込み後には溶鋼中の＜Ｗ＞％
は酸化期の0.18％Ｗから1.11％Ｗと増加し、一方
＜Si＞％が0.06まで減少した。さらに還元期にお
いてSiMn100Kg、FSi100Kgを投入、添加したが、
＜Si＞％が上昇するだけで、＜Ｗ＞％はほぼ同等
であつた。このことは、本発明法によりCaWO4
粉体をキヤリアガス（空気）と共に、所定の混合
比をもつて溶鋼中深く吹き込んでやれば、
CaWO4粉体が溶鋼上のスラグ層へ上昇する前に、
溶鋼中の還元元素たとえば＜Si＞等と迅やかに還
元反応し、効率の良い還元回収が可能であること
が判明した。 以上の説明から明らかなように、本発明法によ
れば、単体で添加した場合には溶解しにくい金属
であるMo，Ｗを溶鋼中に歩留りよく良好にかつ
短時間のうち添加することができ、揮発性のある
酸化物として添加したときでも蒸発ロスが少なく
高歩留りで添加することができる等の優れた効果
を発揮するものである。
AaWO4吹込み直前に還元剤として50％フエロシ
リコン50Kg、SiMn375Kg、更にAl2Kgを溶鋼中に
投入、添加した。その時の溶鋼中の＜Si＞％は
0.23％と上昇した。 次いでCaWO4吹込み後には溶鋼中の＜Ｗ＞％
は酸化期の0.18％Ｗから1.11％Ｗと増加し、一方
＜Si＞％が0.06まで減少した。さらに還元期にお
いてSiMn100Kg、FSi100Kgを投入、添加したが、
＜Si＞％が上昇するだけで、＜Ｗ＞％はほぼ同等
であつた。このことは、本発明法によりCaWO4
粉体をキヤリアガス（空気）と共に、所定の混合
比をもつて溶鋼中深く吹き込んでやれば、
CaWO4粉体が溶鋼上のスラグ層へ上昇する前に、
溶鋼中の還元元素たとえば＜Si＞等と迅やかに還
元反応し、効率の良い還元回収が可能であること
が判明した。 以上の説明から明らかなように、本発明法によ
れば、単体で添加した場合には溶解しにくい金属
であるMo，Ｗを溶鋼中に歩留りよく良好にかつ
短時間のうち添加することができ、揮発性のある
酸化物として添加したときでも蒸発ロスが少なく
高歩留りで添加することができる等の優れた効果
を発揮するものである。
第１図はMoO3の気化ロス率と保持時間との関
係を示すグラフ、第２図は本発明によるキヤリア
ガスに対するMoO3，CaWO4の混合比とMo，Ｗ
の歩留りの関係を調べた結果を示すグラフ、第３
図は本発明法による吹込み状況の一例を説明する
模式図である。 １……炉、２……浸漬ランス、３……溶鋼、４
……スラグ、６ａ，６ｂ……粉体とキヤリアガス
の混合体の分散帯。
係を示すグラフ、第２図は本発明によるキヤリア
ガスに対するMoO3，CaWO4の混合比とMo，Ｗ
の歩留りの関係を調べた結果を示すグラフ、第３
図は本発明法による吹込み状況の一例を説明する
模式図である。 １……炉、２……浸漬ランス、３……溶鋼、４
……スラグ、６ａ，６ｂ……粉体とキヤリアガス
の混合体の分散帯。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶鋼中にMo，Ｗを添加するにあたり、前記
Mo，Ｗの酸化物からなる粉体または粒体を、溶
鋼に浸漬したランスを介してキヤリアガスと共
に、前記溶鋼中に吹込むことを特徴とする合金添
加方法。 ２ Mo，Ｗの酸化物からなる粉体または粒体の
キヤリアガスに対する混合比が30重量％以上50重
量％以下である特許請求の範囲第１項記載の合金
添加方法。 ３ Moの酸化物がMoO3であり、Ｗの酸化物が
CaWO4である特許請求の範囲第１項又は第２項
記載の合金添加方法。 ４ 吹き込み前の溶鋼中のSi含有量が0.05重量％
以上である特許請求の範囲第１項、第２項または
第３項記載の合金添加方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17324482A JPS5964712A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 合金添加方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17324482A JPS5964712A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 合金添加方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964712A JPS5964712A (ja) | 1984-04-12 |
| JPH0125363B2 true JPH0125363B2 (ja) | 1989-05-17 |
Family
ID=15956827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17324482A Granted JPS5964712A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 合金添加方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964712A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2889843B1 (fr) * | 2005-08-16 | 2007-10-19 | Valdi Soc Par Actions Simplifi | Procede de preparation de sels de calcium |
| CN103469049B (zh) * | 2013-09-13 | 2016-08-17 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 氧化钼直接合金化炼钢工艺 |
| CN111961889B (zh) * | 2020-09-07 | 2021-02-09 | 江苏汇联铝业有限公司 | 一种熔炼合金过程中粉状料的加入设备及方法 |
-
1982
- 1982-10-04 JP JP17324482A patent/JPS5964712A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5964712A (ja) | 1984-04-12 |
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