JPH0125601B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0125601B2 JPH0125601B2 JP57015329A JP1532982A JPH0125601B2 JP H0125601 B2 JPH0125601 B2 JP H0125601B2 JP 57015329 A JP57015329 A JP 57015329A JP 1532982 A JP1532982 A JP 1532982A JP H0125601 B2 JPH0125601 B2 JP H0125601B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- extractive distillation
- column
- butadiene
- hydrocarbons
- raw material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
- C07C7/05—Purification; Separation; Use of additives by distillation with the aid of auxiliary compounds
- C07C7/08—Purification; Separation; Use of additives by distillation with the aid of auxiliary compounds by extractive distillation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/34—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping with one or more auxiliary substances
- B01D3/40—Extractive distillation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
- Y10S203/09—Plural feed
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
本発明はブタジエン含量の異なる２種以上の
C4炭化水素混合物から極性溶剤を用いる抽出蒸
留によりブタジエンを分離するに際して、ブタジ
エンを多く含むC4炭化水素混合物を抽出蒸留塔
の中乃至下部にガス状で供給し、そしてブタジエ
ンを少なく含むC4炭化水素混合物を抽出蒸留塔
の上部に液状で供給して抽出蒸留を行なう抽出蒸
留方法に関するものである。 C4炭化水素混合物すなわちイソブタン、ｎ−
ブタンの如きパラフイン系、イソブテン、ブテン
−１、トランス−ブテン−２、シス−ブテン−２
の如きオレフイン系および１，３−ブタジエンの
如きジオレフイン系炭化水素を含むC4炭化水素
混合物から極性溶剤を用いる抽出蒸留によりこれ
ら成分を分離することはよく知られている。抽出
蒸留において、極性溶剤に難溶性のパラフイン系
炭化水素は通常ラフイネートとして塔頂から排出
され、極性溶剤に易溶性のジオレフイン系炭化水
素は通常エキストラクトとして溶剤と共に塔底か
ら排出される。そしてオレフイン系炭化水素は抽
出蒸留の運転条件によつて塔頂または塔底から排
出されることになる。例えば、特公昭45−17407
によるとナフサ分解の主としてC4炭化水素より
なる１，３−ブタジエン含有炭化水素留分（C4
留分）からジメチルホルムアミドを溶剤とする抽
出蒸留により１，３−ブタジエンを分離する方法
が開示されている。この方法ではパラフイン系炭
化水素のイソブタン、ｎ−ブタンとオレフイン系
炭化水素のブテン−１、イソブテン、トランス−
ブテン−２、シス−ブテン−２が塔頂より、共役
ジオレフイン系炭化水素の１，３−ブタジエンが
塔底よりそれぞれ取得されている。 近年、ブタジエンが注目されているのはポリブ
タジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、アク
リロニトリル−ブタジエン共重合体、等の合成ゴ
ム用として重用されているためである。 而して、本発明の目的はブタジエン含量の著し
く異なる２種以上のC4炭化水素混合物を１個の
抽出蒸留塔に送入しブタジエンを低価格で効率よ
く分離することにある。 本発明の対象となるC4炭化水素混合物とはナ
フサおよび／またはブタンのスチーム分離装置、
石油の接触分解装置（例えばFCC装置）、残査重
質油の熱分解装置（例えばコーカー）から生成す
る炭素数４の炭化水素混合物が相当する。 本発明者らは第１表に例示されたものと同様な
組成のC4炭化水素混合物を極性溶剤、特にジメ
チルホルムアミドを用いた抽出蒸留装置に供給し
て分離する方法につき鋭意検討した結果、著しく
組成の異なつた２種以上のC4炭化水素混合物か
らブタジエンを分離する際に、ブタジエンを多く
含むC4炭化水素混合物は抽出蒸留塔の中乃至下
部にガス状で、そしてブタジエンを少く含むC4
炭化水素混合物は抽出蒸留塔の上部に液状で供給
して抽出蒸留を行なう方法が、これら２種以上の
C4炭化水素混合物を全部混合して１つの混合物
にして供給する方法よりも著るしく効率よく経済
的であることを見い出した。
C4炭化水素混合物から極性溶剤を用いる抽出蒸
留によりブタジエンを分離するに際して、ブタジ
エンを多く含むC4炭化水素混合物を抽出蒸留塔
の中乃至下部にガス状で供給し、そしてブタジエ
ンを少なく含むC4炭化水素混合物を抽出蒸留塔
の上部に液状で供給して抽出蒸留を行なう抽出蒸
留方法に関するものである。 C4炭化水素混合物すなわちイソブタン、ｎ−
ブタンの如きパラフイン系、イソブテン、ブテン
−１、トランス−ブテン−２、シス−ブテン−２
の如きオレフイン系および１，３−ブタジエンの
如きジオレフイン系炭化水素を含むC4炭化水素
混合物から極性溶剤を用いる抽出蒸留によりこれ
ら成分を分離することはよく知られている。抽出
蒸留において、極性溶剤に難溶性のパラフイン系
炭化水素は通常ラフイネートとして塔頂から排出
され、極性溶剤に易溶性のジオレフイン系炭化水
素は通常エキストラクトとして溶剤と共に塔底か
ら排出される。そしてオレフイン系炭化水素は抽
出蒸留の運転条件によつて塔頂または塔底から排
出されることになる。例えば、特公昭45−17407
によるとナフサ分解の主としてC4炭化水素より
なる１，３−ブタジエン含有炭化水素留分（C4
留分）からジメチルホルムアミドを溶剤とする抽
出蒸留により１，３−ブタジエンを分離する方法
が開示されている。この方法ではパラフイン系炭
化水素のイソブタン、ｎ−ブタンとオレフイン系
炭化水素のブテン−１、イソブテン、トランス−
ブテン−２、シス−ブテン−２が塔頂より、共役
ジオレフイン系炭化水素の１，３−ブタジエンが
塔底よりそれぞれ取得されている。 近年、ブタジエンが注目されているのはポリブ
タジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、アク
リロニトリル−ブタジエン共重合体、等の合成ゴ
ム用として重用されているためである。 而して、本発明の目的はブタジエン含量の著し
く異なる２種以上のC4炭化水素混合物を１個の
抽出蒸留塔に送入しブタジエンを低価格で効率よ
く分離することにある。 本発明の対象となるC4炭化水素混合物とはナ
フサおよび／またはブタンのスチーム分離装置、
石油の接触分解装置（例えばFCC装置）、残査重
質油の熱分解装置（例えばコーカー）から生成す
る炭素数４の炭化水素混合物が相当する。 本発明者らは第１表に例示されたものと同様な
組成のC4炭化水素混合物を極性溶剤、特にジメ
チルホルムアミドを用いた抽出蒸留装置に供給し
て分離する方法につき鋭意検討した結果、著しく
組成の異なつた２種以上のC4炭化水素混合物か
らブタジエンを分離する際に、ブタジエンを多く
含むC4炭化水素混合物は抽出蒸留塔の中乃至下
部にガス状で、そしてブタジエンを少く含むC4
炭化水素混合物は抽出蒸留塔の上部に液状で供給
して抽出蒸留を行なう方法が、これら２種以上の
C4炭化水素混合物を全部混合して１つの混合物
にして供給する方法よりも著るしく効率よく経済
的であることを見い出した。
【表】
本発明において使用する極性溶剤はＮ−アルキ
ル置換低級脂肪酸アミド、フルフラール、Ｎ−メ
チルピロリドン、ホルミルモルホリン、ベータメ
トキシプロピオニトリルまたはアセトニトリル
等、C4炭化水素留分から、１，３−ブタジエン
の抽出蒸留用溶剤として用いられている極性溶剤
が使用できる。 前記極性溶剤中Ｎ−アルキル置換低級脂肪酸ア
ミドとしてはジメチルホルムアミド、ジエチルホ
ルムアミド、ジメチルアセトアミド等が含まれる
がこれらはいずれも無水状態で使用すれば優れた
溶解度、比揮発度、適度の沸点を持つていて、本
発明の目的に適する好ましい溶剤である。第２表
には各種極性溶剤中におけるC4炭化水素の比揮
発度を示す。これらのうちジメチルホルムアミド
は沸点が適当であり比揮発度が優れているので最
も好ましい。 これら極性溶剤は単独で使用できるのみならず
２種以上混合して使用してもよいし、また沸点を
調整するため水、メタノール等を適当量混合して
もよい。さらにはジオレフイン系、アセチレン系
炭化水素類の重合を防止する重合防止剤、さらに
酸化防止剤、消泡剤を併用することもできる。重
合防止剤としては重合防止および／または連鎖移
動作用を持つものであれば各種のものを使用で
き、特に、ｔ−ブチルカテコール、硫黄、亜硝酸
ソーダ、フルフラール、ベンツアルデヒド、芳香
族ニトロ化合物等を単独あるいは二種以上組合せ
て使用することができる。
ル置換低級脂肪酸アミド、フルフラール、Ｎ−メ
チルピロリドン、ホルミルモルホリン、ベータメ
トキシプロピオニトリルまたはアセトニトリル
等、C4炭化水素留分から、１，３−ブタジエン
の抽出蒸留用溶剤として用いられている極性溶剤
が使用できる。 前記極性溶剤中Ｎ−アルキル置換低級脂肪酸ア
ミドとしてはジメチルホルムアミド、ジエチルホ
ルムアミド、ジメチルアセトアミド等が含まれる
がこれらはいずれも無水状態で使用すれば優れた
溶解度、比揮発度、適度の沸点を持つていて、本
発明の目的に適する好ましい溶剤である。第２表
には各種極性溶剤中におけるC4炭化水素の比揮
発度を示す。これらのうちジメチルホルムアミド
は沸点が適当であり比揮発度が優れているので最
も好ましい。 これら極性溶剤は単独で使用できるのみならず
２種以上混合して使用してもよいし、また沸点を
調整するため水、メタノール等を適当量混合して
もよい。さらにはジオレフイン系、アセチレン系
炭化水素類の重合を防止する重合防止剤、さらに
酸化防止剤、消泡剤を併用することもできる。重
合防止剤としては重合防止および／または連鎖移
動作用を持つものであれば各種のものを使用で
き、特に、ｔ−ブチルカテコール、硫黄、亜硝酸
ソーダ、フルフラール、ベンツアルデヒド、芳香
族ニトロ化合物等を単独あるいは二種以上組合せ
て使用することができる。
【表】
次に、本発明の好ましい実施態様を第１図によ
り以下に説明する。 ２種のC4炭化水素のうち、ブタジエンを多く
含む混合物（高濃度原料）は管１を経て気化器Ｄ
においてガス化されて、100段から成る抽出蒸留
塔Ａの中段F1より送入され、一方ブタジエンを
少なく含む混合物（低濃度原料）は液状のまま
F1より十〜数十段上方の段F2に送入され抽出蒸
留に付される。 極性溶剤は、塔頂より数段下に管８を経て供給
される。塔頂からは、難溶性成分のパラフイン系
および／またはオレフイン系炭化水素がガス状で
排出され凝縮器Ｃで凝縮液化し管３を経て取出さ
れる。還流液は管４を経て塔頂に戻される。塔内
は１〜20気圧、塔底温度は80℃〜200℃で操作す
ることができる。塔底からは主としてブタジエン
が極性溶剤と共に取出され管５を経て、放散塔Ｂ
の塔頂より数段下に送入され炭化水素と極性溶剤
とに分離される。塔内は通常0.5〜４気圧、塔底
温度はその圧力における溶剤の沸点で操作するこ
とができる。放散塔塔頂からはブタジエンが管６
を経て得られる。塔底からは溶剤のみが管７を経
て取りだされ再び管８を経て塔Ａに循環される。 第２図は対照例を示す。高濃度原料と低濃度原
料は気化器Ｄの上流で混合されガス化されて塔Ａ
の中段F3に送入される。以下第１図の場合と同
様である。 実施例 第１図に記載した装置を使用して以下の実験を
おこなつた。 第３表に掲げる原料１（高濃度原料）100Kg／Ｈ
を気化器Ｄでガス化して100段の抽出蒸留塔Ａの
中段F1に送入し、同じく第３表の原料２（低濃度
原料）34Kg／Ｈは液状のままF1の20段上の段F2
に送入した。極性溶剤としてジメチルホルムアミ
ド800Kg／Ｈを塔頂より数段下に送入し還流液84
Kg／Ｈは塔頂に送入して抽出蒸留を行なつた。塔
頂圧3.5Kg／cm2ゲージ、塔頂温度45℃、塔底温度
135℃で操作した結果抽出蒸留搭Ａの塔頂からは
パラフイン系およびオレフイン系炭化水素の混合
物86.5Kg／Ｈ、放散塔Ｂの塔頂からは主としてブ
タジエンからなる混合ガス47.5Kg／Ｈを得た。ス
チーム所要量はＡ、Ｂ両塔蒸発器Ｄを合計して
135Kg／Ｈであつた。これら組成を第３表に示し
た。 比較例として、第３表の原料２（低濃度原料）
34Kg／Ｈをガス化して抽出蒸留塔中段F1の20段
上の段F2に送入し、また極性溶剤としてジメチ
ルホルムアミド1000Kg／Ｈを塔頂より数段下に送
入し還流液113Kg／Ｈは塔頂より送入する以外は
実施例と同様にして抽出蒸留を行つた。その結
果、抽出蒸留塔Ａの塔頂からはパラフイン系およ
びオレフイン系炭化水素の混合物86.5Kg／Ｈ、放
散塔Ｂの塔頂からは主としてブタジエンからなる
混合ガス47.5Kg／Ｈを得た。これら組成は実施例
とほとんど同じであり、スチーム所要量はＡ、Ｂ
両塔、蒸発器を合計して176Kg／Ｈであつた。す
なわち、比較例は実施例に比較して極性溶剤は26
％、還流液は35％、スチーム所要量は30％それぞ
れ多くなつており、低濃度原料をガス化して送入
するのは経済的に好ましくないことがわかる。
り以下に説明する。 ２種のC4炭化水素のうち、ブタジエンを多く
含む混合物（高濃度原料）は管１を経て気化器Ｄ
においてガス化されて、100段から成る抽出蒸留
塔Ａの中段F1より送入され、一方ブタジエンを
少なく含む混合物（低濃度原料）は液状のまま
F1より十〜数十段上方の段F2に送入され抽出蒸
留に付される。 極性溶剤は、塔頂より数段下に管８を経て供給
される。塔頂からは、難溶性成分のパラフイン系
および／またはオレフイン系炭化水素がガス状で
排出され凝縮器Ｃで凝縮液化し管３を経て取出さ
れる。還流液は管４を経て塔頂に戻される。塔内
は１〜20気圧、塔底温度は80℃〜200℃で操作す
ることができる。塔底からは主としてブタジエン
が極性溶剤と共に取出され管５を経て、放散塔Ｂ
の塔頂より数段下に送入され炭化水素と極性溶剤
とに分離される。塔内は通常0.5〜４気圧、塔底
温度はその圧力における溶剤の沸点で操作するこ
とができる。放散塔塔頂からはブタジエンが管６
を経て得られる。塔底からは溶剤のみが管７を経
て取りだされ再び管８を経て塔Ａに循環される。 第２図は対照例を示す。高濃度原料と低濃度原
料は気化器Ｄの上流で混合されガス化されて塔Ａ
の中段F3に送入される。以下第１図の場合と同
様である。 実施例 第１図に記載した装置を使用して以下の実験を
おこなつた。 第３表に掲げる原料１（高濃度原料）100Kg／Ｈ
を気化器Ｄでガス化して100段の抽出蒸留塔Ａの
中段F1に送入し、同じく第３表の原料２（低濃度
原料）34Kg／Ｈは液状のままF1の20段上の段F2
に送入した。極性溶剤としてジメチルホルムアミ
ド800Kg／Ｈを塔頂より数段下に送入し還流液84
Kg／Ｈは塔頂に送入して抽出蒸留を行なつた。塔
頂圧3.5Kg／cm2ゲージ、塔頂温度45℃、塔底温度
135℃で操作した結果抽出蒸留搭Ａの塔頂からは
パラフイン系およびオレフイン系炭化水素の混合
物86.5Kg／Ｈ、放散塔Ｂの塔頂からは主としてブ
タジエンからなる混合ガス47.5Kg／Ｈを得た。ス
チーム所要量はＡ、Ｂ両塔蒸発器Ｄを合計して
135Kg／Ｈであつた。これら組成を第３表に示し
た。 比較例として、第３表の原料２（低濃度原料）
34Kg／Ｈをガス化して抽出蒸留塔中段F1の20段
上の段F2に送入し、また極性溶剤としてジメチ
ルホルムアミド1000Kg／Ｈを塔頂より数段下に送
入し還流液113Kg／Ｈは塔頂より送入する以外は
実施例と同様にして抽出蒸留を行つた。その結
果、抽出蒸留塔Ａの塔頂からはパラフイン系およ
びオレフイン系炭化水素の混合物86.5Kg／Ｈ、放
散塔Ｂの塔頂からは主としてブタジエンからなる
混合ガス47.5Kg／Ｈを得た。これら組成は実施例
とほとんど同じであり、スチーム所要量はＡ、Ｂ
両塔、蒸発器を合計して176Kg／Ｈであつた。す
なわち、比較例は実施例に比較して極性溶剤は26
％、還流液は35％、スチーム所要量は30％それぞ
れ多くなつており、低濃度原料をガス化して送入
するのは経済的に好ましくないことがわかる。
【表】
なお極性溶剤は無水のジメチルホルムアミドに
ニトロベンゼン0.1重量％、亜硝酸ソーダ0.05重
量％を混合したものを使用した。 対照例 第２図に記載した装置を使用して以下の実験を
おこなつた。原料は第３表の原料１（高濃度原料）
100Kg／Ｈと原料２（低濃度原料）34.0Kg／Ｈを気
化器Ｄの上流で合流させ134Kg／Ｈをガス化して
100段の抽出蒸留塔Ａの中段F3に送入した。 極性溶剤としてジメチルホルムアミド1.040
Kg／Ｈを塔頂より数段下に送入し還流液118Kg／
Ｈは塔頂より送入して抽出蒸留をおこなつた。塔
頂圧3.5Kg／cm2ゲージ、塔頂温度45℃、塔底温度
145℃で操作した結果抽出蒸留塔Ａの塔頂からは
パラフイン系およびオレフイン系炭化水素の混合
物86.5Kg、放散塔Ｂの塔頂からは主としてジオレ
フイン系炭化水素からなる混合ガス47.5Kgを得
た。
ニトロベンゼン0.1重量％、亜硝酸ソーダ0.05重
量％を混合したものを使用した。 対照例 第２図に記載した装置を使用して以下の実験を
おこなつた。原料は第３表の原料１（高濃度原料）
100Kg／Ｈと原料２（低濃度原料）34.0Kg／Ｈを気
化器Ｄの上流で合流させ134Kg／Ｈをガス化して
100段の抽出蒸留塔Ａの中段F3に送入した。 極性溶剤としてジメチルホルムアミド1.040
Kg／Ｈを塔頂より数段下に送入し還流液118Kg／
Ｈは塔頂より送入して抽出蒸留をおこなつた。塔
頂圧3.5Kg／cm2ゲージ、塔頂温度45℃、塔底温度
145℃で操作した結果抽出蒸留塔Ａの塔頂からは
パラフイン系およびオレフイン系炭化水素の混合
物86.5Kg、放散塔Ｂの塔頂からは主としてジオレ
フイン系炭化水素からなる混合ガス47.5Kgを得
た。
【表】
これら組成は第４表に示す如く、実施例とほと
んど同じである。スチーム所要量はＡ、Ｂ両塔、
蒸発器Ｄを合計して183Kg／Ｈであつた。すなわ
ち、対照例は実施例に比較して極性溶剤は、30
％、還流液は40％、スチーム所要量は36％それぞ
れ多くなつている。なお、極性溶剤は実施例と同
じ組成のものを使用した。
んど同じである。スチーム所要量はＡ、Ｂ両塔、
蒸発器Ｄを合計して183Kg／Ｈであつた。すなわ
ち、対照例は実施例に比較して極性溶剤は、30
％、還流液は40％、スチーム所要量は36％それぞ
れ多くなつている。なお、極性溶剤は実施例と同
じ組成のものを使用した。
第１図は本発明の抽出蒸留方法で使用されるフ
ロー図（実施例）を示し、第２図は従来の抽出蒸
留方法で使用されるフロー図（対照例）を示して
いる。ここで、Ａは抽出蒸留塔、Ｂは放散塔、Ｃ
は凝縮器、Ｄは気化器をそれぞれ表わしている。
ロー図（実施例）を示し、第２図は従来の抽出蒸
留方法で使用されるフロー図（対照例）を示して
いる。ここで、Ａは抽出蒸留塔、Ｂは放散塔、Ｃ
は凝縮器、Ｄは気化器をそれぞれ表わしている。
Claims (1)
- １ ブタジエン含有量の異なる２種以上のC4炭
化水素混合物から極性溶剤を用いる抽出蒸留によ
りブタジエンを分離するに際して、ブタジエンを
多く含むC4炭化水素混合物を抽出蒸留塔の中乃
至下部にガス状で供給し、そしてブタジエンを少
なく含むC4炭化水素混合物を抽出蒸留塔の上部
に液状で供給して抽出蒸留を行うことを特徴とす
る抽出蒸留方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57015329A JPS58133802A (ja) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | 抽出蒸留方法 |
| CA000420306A CA1177438A (en) | 1982-02-02 | 1983-01-26 | Process for extractive distillation |
| EP83300508A EP0085572B1 (en) | 1982-02-02 | 1983-02-01 | Process for separating hydrocarbon mixtures by extractive distillation |
| US06/463,049 US4421607A (en) | 1982-02-02 | 1983-02-01 | Process for extractive distillation of plural hydrocarbon mixtures |
| DE8383300508T DE3360808D1 (en) | 1982-02-02 | 1983-02-01 | Process for separating hydrocarbon mixtures by extractive distillation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57015329A JPS58133802A (ja) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | 抽出蒸留方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58133802A JPS58133802A (ja) | 1983-08-09 |
| JPH0125601B2 true JPH0125601B2 (ja) | 1989-05-18 |
Family
ID=11885737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57015329A Granted JPS58133802A (ja) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | 抽出蒸留方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4421607A (ja) |
| EP (1) | EP0085572B1 (ja) |
| JP (1) | JPS58133802A (ja) |
| CA (1) | CA1177438A (ja) |
| DE (1) | DE3360808D1 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3519161A1 (de) * | 1985-05-29 | 1986-12-04 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Verfahren zur reinigung von 1,2-dichlorethan |
| AU6187886A (en) * | 1985-10-04 | 1987-04-16 | Advanced Extraction Technologies Inc. | Conditioning natural gas with preferential physical solvents |
| DE3942950A1 (de) * | 1989-12-23 | 1991-06-27 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren zur gleichzeitigen gewinnung von reinem benzol und reinem tuluol |
| DE4101848A1 (de) * | 1991-01-23 | 1992-07-30 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren zur abtrennung von aromaten aus kohlenwasserstoffgemischen beliebigen aromatengehaltes |
| CN102190555B (zh) * | 2010-03-03 | 2013-10-16 | 中国石油化工股份有限公司 | 回收苯乙烯的方法 |
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