JPH01272823A - 立体カールフイラメント - Google Patents
立体カールフイラメントInfo
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- JPH01272823A JPH01272823A JP63102186A JP10218688A JPH01272823A JP H01272823 A JPH01272823 A JP H01272823A JP 63102186 A JP63102186 A JP 63102186A JP 10218688 A JP10218688 A JP 10218688A JP H01272823 A JPH01272823 A JP H01272823A
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Landscapes
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は椅子やマツトレス等の詰物に利用できる嵩高で
弾力性に富んだクッション材およびこのクション材の原
料となる立体カールフィラメントとその製造方法に関す
る。
弾力性に富んだクッション材およびこのクション材の原
料となる立体カールフィラメントとその製造方法に関す
る。
クッション材用の立体カールフィラメントの製造方法と
して、多数のローラー群を用いて合成繊維モノフィラメ
ントに一重撚りおよび二重撚りをかけ、熱セット後解撚
し、切断する方法（％公昭６２−５２０５６号公報、特
公昭６２−５２０５’７号公報）が知られている。
して、多数のローラー群を用いて合成繊維モノフィラメ
ントに一重撚りおよび二重撚りをかけ、熱セット後解撚
し、切断する方法（％公昭６２−５２０５６号公報、特
公昭６２−５２０５’７号公報）が知られている。
また、立体カールフィラメント短繊維を圧縮成形し、接
着剤で固めてクッション材を製造する方法（特公昭６２
−４４０５７号公報）も公知である。
着剤で固めてクッション材を製造する方法（特公昭６２
−４４０５７号公報）も公知である。
上記の立体カールフィラメントの公知の製造方法は多数
の製造工程と複雑な製造装置を必要とするものであり、
工程および装置の簡易化が望まれる。
の製造工程と複雑な製造装置を必要とするものであり、
工程および装置の簡易化が望まれる。
また、上記のクッション材の公知の製造方法は、接着剤
を使用するため、含漬装置と乾燥装置を必要とし、接着
剤の乾燥のために大量の熱エネルギーを消費する等改善
すべき点がある。
を使用するため、含漬装置と乾燥装置を必要とし、接着
剤の乾燥のために大量の熱エネルギーを消費する等改善
すべき点がある。
本発明者等は立体カールフィラメントおよびこれを用い
たクッション材に関する上記諸課題の解決のため鋭意研
究の結果、融点差が２０℃以上ある二種のポリオレフィ
ン樹脂を、その低融点のポリオレフィン樹脂を鞘成分と
するように、複合比７０／３０〜３０／７０で偏心鞘芯
型に複合紡糸し、得られた未延伸糸を７０〜１２０℃で
４〜９倍に延伸し、次いで無張力下で９５〜１３０’ｃ
で熱処理することにより、フィラメント長の５分の１以
下のコイル長とフィラメント径の１０倍以上のコイル径
を有する立体カールフィラメントが得られ、この立体カ
ールフィラメントから成るウェブを上記二種類のポリオ
レフィン樹脂の融点間の温度で融着処理することにより
、フィラメントが互にその接点で接着された、嵩高で弾
力性に富んだクッション材が得られることを知り本発明
を完成するに到った。
たクッション材に関する上記諸課題の解決のため鋭意研
究の結果、融点差が２０℃以上ある二種のポリオレフィ
ン樹脂を、その低融点のポリオレフィン樹脂を鞘成分と
するように、複合比７０／３０〜３０／７０で偏心鞘芯
型に複合紡糸し、得られた未延伸糸を７０〜１２０℃で
４〜９倍に延伸し、次いで無張力下で９５〜１３０’ｃ
で熱処理することにより、フィラメント長の５分の１以
下のコイル長とフィラメント径の１０倍以上のコイル径
を有する立体カールフィラメントが得られ、この立体カ
ールフィラメントから成るウェブを上記二種類のポリオ
レフィン樹脂の融点間の温度で融着処理することにより
、フィラメントが互にその接点で接着された、嵩高で弾
力性に富んだクッション材が得られることを知り本発明
を完成するに到った。
本発明で用いるポリオレフィン樹脂は、エチレン、プロ
ピレン、ブテン−１等のα−オレフィンを主体とする重
合体であって、これらのオレフィンの単独重合体、共重
合体あるいはこれら重合体の混合物であり、そのような
重合体として低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン
、線状低密度ポリエチレン、結晶性ポリプロピレン、ポ
リブテン−１、エチレンープロピレン共重合体、エチレ
ン・酢酸ビニル共重合体およびこれらの重合体の混合物
が例示できる。
ピレン、ブテン−１等のα−オレフィンを主体とする重
合体であって、これらのオレフィンの単独重合体、共重
合体あるいはこれら重合体の混合物であり、そのような
重合体として低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン
、線状低密度ポリエチレン、結晶性ポリプロピレン、ポ
リブテン−１、エチレンープロピレン共重合体、エチレ
ン・酢酸ビニル共重合体およびこれらの重合体の混合物
が例示できる。
本発明においては、上記ポリオレフィン樹脂のものを芯
成分として、複合比７ｏ／３０〜３０ ／ ７０で偏心
鞘芯型に複合紡糸する。融点の差が２０℃未満であると
、後述のクッション材製造のための融着処理の許容温度
範囲が狭くなると共に立体カールの発現が不充分となり
、また複合比が’ｉ’ｏ／３０〜３０／γ０の範囲を超
したり同心鞘芯型の複合紡糸では立体カールの発現が不
充分とＡるので好ましくない。
成分として、複合比７ｏ／３０〜３０ ／ ７０で偏心
鞘芯型に複合紡糸する。融点の差が２０℃未満であると
、後述のクッション材製造のための融着処理の許容温度
範囲が狭くなると共に立体カールの発現が不充分となり
、また複合比が’ｉ’ｏ／３０〜３０／γ０の範囲を超
したり同心鞘芯型の複合紡糸では立体カールの発現が不
充分とＡるので好ましくない。
このようにして得られた複合未延伸糸は、延伸温度フＯ
〜１２０℃で４〜９倍に延伸した後無張力下で９５〜１
３０℃で２〜６０秒間熱処理することにより、フィラメ
ント長の３分の１以下のコイル長とフィラメント径の１
０倍以上のコイル径を有する立体カールフィラメントと
なる。延伸と熱処理は連続して行っても良く、延伸糸を
一旦貯蔵した後熱処理しても良い。また延伸糸を適当な
長さに切断した後に熱処理することもできる。熱処理の
熱源としては熱水、熱風あるいは赤外線ランプ等がいず
れも使用できる。
〜１２０℃で４〜９倍に延伸した後無張力下で９５〜１
３０℃で２〜６０秒間熱処理することにより、フィラメ
ント長の３分の１以下のコイル長とフィラメント径の１
０倍以上のコイル径を有する立体カールフィラメントと
なる。延伸と熱処理は連続して行っても良く、延伸糸を
一旦貯蔵した後熱処理しても良い。また延伸糸を適当な
長さに切断した後に熱処理することもできる。熱処理の
熱源としては熱水、熱風あるいは赤外線ランプ等がいず
れも使用できる。
ここで、コイル長とは、ある長さに切り取った立体カー
ルフィラメント試片の長さを無張力状態で測定した長さ
であり、フィラメント長とは上記試片のカールを展開し
て測定した長さである。両者の比は、長さ３〜１０αの
試片５個についてそれぞれ測定したコイル長とフィラメ
ント長の比の平均値で表す。また、コイル径とは長さ１
０αの試片の平面投影図を用いて測定した立体カールフ
ィラメントのコイル外径の平均値であり、フィラメント
径とけ立体カールフィラメントを構成するフィラメント
自身の直径である。これらコイル長、コイル径およびフ
ィラメント径の概念を第１図および第２図に例示する。
ルフィラメント試片の長さを無張力状態で測定した長さ
であり、フィラメント長とは上記試片のカールを展開し
て測定した長さである。両者の比は、長さ３〜１０αの
試片５個についてそれぞれ測定したコイル長とフィラメ
ント長の比の平均値で表す。また、コイル径とは長さ１
０αの試片の平面投影図を用いて測定した立体カールフ
ィラメントのコイル外径の平均値であり、フィラメント
径とけ立体カールフィラメントを構成するフィラメント
自身の直径である。これらコイル長、コイル径およびフ
ィラメント径の概念を第１図および第２図に例示する。
立体カールフィラメントの太さには特定な限定はないが
、エアフィルター用には３０〜２０００デニール、椅子
やマツトレスの詰物用には１００〜３０００デニール、
土木資材用には３０〜３０００デニールのものが好適に
用いられる。
、エアフィルター用には３０〜２０００デニール、椅子
やマツトレスの詰物用には１００〜３０００デニール、
土木資材用には３０〜３０００デニールのものが好適に
用いられる。
このようにして得られた立体カールフィラメントをクッ
ション材とするには、その用途に応じた所定の型枠に所
望量だけ充填し、複合両成分の融点間の温度で融着処理
する。融着処理に用いる装置としては、熱風循環式加熱
装置が簡便であり、かつ、均一な加熱が可能であるので
好適である。このようにして得られたクッション材は繊
維の接点が鞘成分の融着により互に強固に接着されてお
り、繊維の大きなカール形状により嵩高であると共に極
めて弾力性に富み、強度の大きなものである。
ション材とするには、その用途に応じた所定の型枠に所
望量だけ充填し、複合両成分の融点間の温度で融着処理
する。融着処理に用いる装置としては、熱風循環式加熱
装置が簡便であり、かつ、均一な加熱が可能であるので
好適である。このようにして得られたクッション材は繊
維の接点が鞘成分の融着により互に強固に接着されてお
り、繊維の大きなカール形状により嵩高であると共に極
めて弾力性に富み、強度の大きなものである。
実施例１
高密度ポリエチレン（メルトインデックスユ５、融点１
３０℃）を鞘成分とし、結晶性ポリプロピレン（メルト
フローレート６、融点１６５℃）を芯成分とし、複合比
５０１５０の偏心鞘芯型複合紡糸を紡糸ノズル径１．５
ｍ、紡糸温度２６０℃、紡糸速度９．４ Ｆｌ ７分の
条件で行って、単糸繊度４，９８０デニールの未延伸糸
を得た。次いでこの未延伸糸を９６℃の熱水槽を用い延
伸比５．０倍、延伸速度４７．２ｔｙＬＺ分で延伸し単
糸繊度１，０００デニールヤ伸糸とし、繊維長１２８鶏
に切断後、９５℃の熱水槽に３０秒間浸漬して立体カー
ルフィラメントを得た。この立体カールフィラメントは
コイル長が平均３９ ｍ （コイル長／フィラメント長
＝＝ ０．３ ）コイル径が平均１１．３ｍ（コイル径
／フィラメント径＝２４）であり、エアフィルターに好
適に利用できるものであった。
３０℃）を鞘成分とし、結晶性ポリプロピレン（メルト
フローレート６、融点１６５℃）を芯成分とし、複合比
５０１５０の偏心鞘芯型複合紡糸を紡糸ノズル径１．５
ｍ、紡糸温度２６０℃、紡糸速度９．４ Ｆｌ ７分の
条件で行って、単糸繊度４，９８０デニールの未延伸糸
を得た。次いでこの未延伸糸を９６℃の熱水槽を用い延
伸比５．０倍、延伸速度４７．２ｔｙＬＺ分で延伸し単
糸繊度１，０００デニールヤ伸糸とし、繊維長１２８鶏
に切断後、９５℃の熱水槽に３０秒間浸漬して立体カー
ルフィラメントを得た。この立体カールフィラメントは
コイル長が平均３９ ｍ （コイル長／フィラメント長
＝＝ ０．３ ）コイル径が平均１１．３ｍ（コイル径
／フィラメント径＝２４）であり、エアフィルターに好
適に利用できるものであった。
実施例２
実施例１と同様に複合紡糸し、但し紡糸速度は３．７
ｙｘ ７分として、単糸繊度１２，６５６デニールの未
延伸糸を得た。この未延伸糸を９６℃の熱水槽を有する
延伸装置を用い、延伸比６．０倍、延伸速度２２．ＯＦ
ｌｌ ７分で延伸し、単糸繊度２．０００デニールの延
伸糸とした。得られた延伸糸のトウを１３０℃の熱風循
環式ドライヤーで３分間熱処理して立体カールフィラメ
ントを得た。この立体カールフィラメントは（コイル長
／フィラメント長＝＝０．２５）、コイル径平均１３．
１ｉｕｔ（コイル径／フィラメント径＝２１．８）であ
り、マツトレスの詰物に好適に利用できるものであった
。
ｙｘ ７分として、単糸繊度１２，６５６デニールの未
延伸糸を得た。この未延伸糸を９６℃の熱水槽を有する
延伸装置を用い、延伸比６．０倍、延伸速度２２．ＯＦ
ｌｌ ７分で延伸し、単糸繊度２．０００デニールの延
伸糸とした。得られた延伸糸のトウを１３０℃の熱風循
環式ドライヤーで３分間熱処理して立体カールフィラメ
ントを得た。この立体カールフィラメントは（コイル長
／フィラメント長＝＝０．２５）、コイル径平均１３．
１ｉｕｔ（コイル径／フィラメント径＝２１．８）であ
り、マツトレスの詰物に好適に利用できるものであった
。
実施例３
デカブロモジフェニルオキサイドと三酸化アンチモンの
２：１混合物（重量比）を１１．６％（重量）含有する
結晶性ポリプロピレン（メルトクローレート６、融点１
６５℃）を芯成分とし、２．２ビス（４−（２，３ジブ
ロモプロポキシ）−３，５ジブロモフエニル）プロパン
と三酸化アンチモンの２：１混合物（重量比）を１１．
６％（重ｔ）含有する高密度ポリエチレン（メルトイン
デックス２４、融点１３０℃）を鞘成分とし、複合比５
０１５０で実施例１と同様に複合紡糸、延伸、切断及び
熱処理を行って立体カールフィラメントを得た。得られ
た立体カールフィラメントは（コイル長／フィラメント
長＝ＯＪ））、（コイル径／フィラメント径＝３３）で
あつ（た。
２：１混合物（重量比）を１１．６％（重量）含有する
結晶性ポリプロピレン（メルトクローレート６、融点１
６５℃）を芯成分とし、２．２ビス（４−（２，３ジブ
ロモプロポキシ）−３，５ジブロモフエニル）プロパン
と三酸化アンチモンの２：１混合物（重量比）を１１．
６％（重ｔ）含有する高密度ポリエチレン（メルトイン
デックス２４、融点１３０℃）を鞘成分とし、複合比５
０１５０で実施例１と同様に複合紡糸、延伸、切断及び
熱処理を行って立体カールフィラメントを得た。得られ
た立体カールフィラメントは（コイル長／フィラメント
長＝ＯＪ））、（コイル径／フィラメント径＝３３）で
あつ（た。
この立体カールフィラメントをカード機を用ろ、立体カ
ールフィラメントはその鞘成分の融着により互の接点に
おいて固着した、厚さ１５０鵡の不織布状のマットとな
った。このマットは反撥弾性が大きく椅子のクッション
材に適したものであった。
ールフィラメントはその鞘成分の融着により互の接点に
おいて固着した、厚さ１５０鵡の不織布状のマットとな
った。このマットは反撥弾性が大きく椅子のクッション
材に適したものであった。
実施例４
高密度ポリエチレン（メルトインデックス１５、融点１
３０℃）を鞘成分としポリエステル（極限粘度０．６４
、融点２５５℃）を芯成分とし紡糸ノズル径１．Ｏｘ、
紡糸温度２８５℃、紡糸速度２３ｍ１分の条件で複合比
５０１５０の偏心鞘芯型複合紡糸を行って単糸繊度４５
０デニールの未延伸糸を得た。次いでこの未延伸糸を９
８℃の熱水槽を用い延伸比３．０倍、アニール槽８０℃
、延伸速度７０ｍ／分で延伸し単糸繊度１５０デニール
の延伸糸を得た。得られた延伸糸（トウ〕を８１翼冨に
切断し、１００℃の熱風循環式ドライヤーで２分間熱処
理して立体カールフィラメントを得た。この立体カール
フィラメントはコイル長平均１５ｎ（コイル長／フィラ
メント長＝ｏ、１））、コイル径平均５ＩＩｍ（コイル
径／フィラメント径＝ ３３．３ ）であった。
３０℃）を鞘成分としポリエステル（極限粘度０．６４
、融点２５５℃）を芯成分とし紡糸ノズル径１．Ｏｘ、
紡糸温度２８５℃、紡糸速度２３ｍ１分の条件で複合比
５０１５０の偏心鞘芯型複合紡糸を行って単糸繊度４５
０デニールの未延伸糸を得た。次いでこの未延伸糸を９
８℃の熱水槽を用い延伸比３．０倍、アニール槽８０℃
、延伸速度７０ｍ／分で延伸し単糸繊度１５０デニール
の延伸糸を得た。得られた延伸糸（トウ〕を８１翼冨に
切断し、１００℃の熱風循環式ドライヤーで２分間熱処
理して立体カールフィラメントを得た。この立体カール
フィラメントはコイル長平均１５ｎ（コイル長／フィラ
メント長＝ｏ、１））、コイル径平均５ＩＩｍ（コイル
径／フィラメント径＝ ３３．３ ）であった。
この立体カールフィラメントを上下両面を６０メツシユ
の金網で張った金型（縦横者２００ｎ１厚さ５０ ｔｍ
） ｉｆｃ充填し、１５０℃の熱風で３分間加熱する
ことＫより、立体カールフィラメントの鞘成分の融着に
より形状が安定化された繊維成形体を得た。この繊維成
形体はバッキング材として好適に利用できた。
の金網で張った金型（縦横者２００ｎ１厚さ５０ ｔｍ
） ｉｆｃ充填し、１５０℃の熱風で３分間加熱する
ことＫより、立体カールフィラメントの鞘成分の融着に
より形状が安定化された繊維成形体を得た。この繊維成
形体はバッキング材として好適に利用できた。
第１図および第２図は立体カールフィラメントの斜視図
であり、図中（４）はカール長さを、（Ｂ）はカール径
を示す。 以上 特許出願人 チ ッ ソ 株 式 会 社代理人 弁
理士 佐々井 彌太部 同上 野中克彦
であり、図中（４）はカール長さを、（Ｂ）はカール径
を示す。 以上 特許出願人 チ ッ ソ 株 式 会 社代理人 弁
理士 佐々井 彌太部 同上 野中克彦
Claims (3)
- （１）融点差が２０℃以上ある二種類のポリオレフィン
樹脂から成り、その低融点のポリオレフィン樹脂を鞘成
分とする偏心鞘芯型複合モノフィラメントであつて、フ
ィラメント長の３分の１以下のコイル長とフィラメント
径の １０倍以上のコイル径を有することを特徴とする立体カ
ーカフィラメント。 - （２）融点差が２０℃以上ある二種のポリオレフィン樹
脂を、その低融点のポリオレフィン樹脂を鞘成分とする
ように、複合比７０／３０〜３０／７０で偏心鞘芯型に
複合紡糸し、得られた未延伸糸を７０〜１２０℃で４〜
９倍に延伸し、次いで無張力下で９５〜１３０℃で熱処
理することを特徴とする立体カールフィラメントの製造
方法。 - （３）融点差が２０℃以上ある二種類のポリオレフィン
樹脂を、その低融点のポリオレフィン樹脂を鞘成分とす
る偏心鞘芯型モノフィラメントであつて、フィラメント
長の３分の１以下のコイル長とフィラメント径の１０倍
以上のコイル径を有する立体カールフィラメントから成
るウェブを、上記二種類のポリオレフィン樹脂の融点間
の温度で融着処理して得られる、フィラメントが互にそ
の接点で接着されているクッション材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63102186A JP2756966B2 (ja) | 1988-04-25 | 1988-04-25 | 立体カールフイラメント |
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| JP63102186A JP2756966B2 (ja) | 1988-04-25 | 1988-04-25 | 立体カールフイラメント |
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| JP2756966B2 JP2756966B2 (ja) | 1998-05-25 |
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| JP63102186A Expired - Fee Related JP2756966B2 (ja) | 1988-04-25 | 1988-04-25 | 立体カールフイラメント |
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| JP (1) | JP2756966B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011021300A (ja) * | 2009-07-17 | 2011-02-03 | Daiwabo Holdings Co Ltd | 捲縮性複合繊維及びこれを用いた繊維集合物 |
| JP2016160564A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | 東洋紡Ｓｔｃ株式会社 | 粒状綿用短繊維、および粒状綿、並びにそれを用いた詰綿製品 |
| CN110241479A (zh) * | 2019-06-12 | 2019-09-17 | 佛山新晟泰新材料技术有限公司 | 一种永久卷曲欧根纱及其制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5212830A (en) * | 1975-07-21 | 1977-01-31 | Kyocera Corp | Exposure warning circuit |
| JPS5517807B2 (ja) * | 1976-06-18 | 1980-05-14 | ||
| JPS62299514A (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-26 | Daiwa Spinning Co Ltd | 熱接着性中空複合繊維 |
-
1988
- 1988-04-25 JP JP63102186A patent/JP2756966B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2016160564A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | 東洋紡Ｓｔｃ株式会社 | 粒状綿用短繊維、および粒状綿、並びにそれを用いた詰綿製品 |
| CN110241479A (zh) * | 2019-06-12 | 2019-09-17 | 佛山新晟泰新材料技术有限公司 | 一种永久卷曲欧根纱及其制备方法 |
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