JPH02127553A - 伸縮性不織布及びその製造方法 - Google Patents
伸縮性不織布及びその製造方法Info
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- JPH02127553A JPH02127553A JP63272545A JP27254588A JPH02127553A JP H02127553 A JPH02127553 A JP H02127553A JP 63272545 A JP63272545 A JP 63272545A JP 27254588 A JP27254588 A JP 27254588A JP H02127553 A JPH02127553 A JP H02127553A
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- Textile Engineering (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はサポータ−１包帯、パップ剤基布等の用途に好
適な柔軟で伸縮性に優れた不織布及びその製造方法に関
する。
適な柔軟で伸縮性に優れた不織布及びその製造方法に関
する。
従来から伸縮性不織布には各種の製造方法があり、熱可
塑性ポリウレタン繊維を用いるもの（％開昭５９−４５
７３６２号）、高捲縮性のポリエステル繊維をホットメ
ルト型バインダー繊維で熱接着したもの（％開昭６２−
１’７７２６９号）等が例示できる。
塑性ポリウレタン繊維を用いるもの（％開昭５９−４５
７３６２号）、高捲縮性のポリエステル繊維をホットメ
ルト型バインダー繊維で熱接着したもの（％開昭６２−
１’７７２６９号）等が例示できる。
しかしながら、ポリウレタン繊維を用いた不織布は比重
が大きいことや風合がゴム様のベタツキ感を示すという
難点があり、ポリエステル繊維を用いた場合には風合が
硬すぎるという欠点がある。本発明は柔軟でペタツキ感
が無く、かつ伸縮性に優れた不織布の製造方法を提供す
るにある。
が大きいことや風合がゴム様のベタツキ感を示すという
難点があり、ポリエステル繊維を用いた場合には風合が
硬すぎるという欠点がある。本発明は柔軟でペタツキ感
が無く、かつ伸縮性に優れた不織布の製造方法を提供す
るにある。
すなわち本願の発明はポリプロピレン系の熱接着性複合
繊維’７０重量％以上と、他の有機繊維３０Ｍ量−以下
とからなり、１００℃ウェブ収縮率が５０チ以下で、１
２０℃ウェブ収縮率が５０％以上でかつ１００℃ウェブ
収縮率より２０％以上大きな均質のウェブを、ウォータ
ーニードル法により絡合ウェブとし、次いで含水状態の
絡合ウェブを無緊張状態で搬送しながらその表裏両面に
１２０℃以上、熱接着性複合繊維の高融点成分の融点未
満の温度の熱風を交互多段に吹付けることにより、絡合
ウェブに収縮の発生または収縮の発生と繊維相互の接着
を行うことＫよって得られる３０チ伸長の弾性回復率が
縦方向、横方向共に８０チ以上であることを特徴とする
伸縮性不織布及びその製造方法である。
繊維’７０重量％以上と、他の有機繊維３０Ｍ量−以下
とからなり、１００℃ウェブ収縮率が５０チ以下で、１
２０℃ウェブ収縮率が５０％以上でかつ１００℃ウェブ
収縮率より２０％以上大きな均質のウェブを、ウォータ
ーニードル法により絡合ウェブとし、次いで含水状態の
絡合ウェブを無緊張状態で搬送しながらその表裏両面に
１２０℃以上、熱接着性複合繊維の高融点成分の融点未
満の温度の熱風を交互多段に吹付けることにより、絡合
ウェブに収縮の発生または収縮の発生と繊維相互の接着
を行うことＫよって得られる３０チ伸長の弾性回復率が
縦方向、横方向共に８０チ以上であることを特徴とする
伸縮性不織布及びその製造方法である。
本発明において不織布の主成分として用いるポリプロピ
レン系の熱接着性複合繊維は、融点の異る２種のポリプ
ロピレン系樹脂を並列型に、あるいはその低融点の樹脂
を鞘成分とするように偏心鞘芯型に配して複合紡糸した
繊維であって、該複合繊維を７０重量−以上含有するウ
ェブの熱収縮率が、１００℃５分間の加熱では５０チ以
下、好ましくは１５−以下であり、１２０℃５分間の加
熱では５０％以上でかつ上記１００℃での収縮率より２
０チ以上であるような複合繊維である。このような熱接
着性複合繊維は、高融点成分としてＭＦＲが２〜フ０の
結晶性ポリプロピレン（ホモポリマー）、好マしくは分
子量分布の指標のＱ値が５．５未満のプロピレンホモポ
リマーを用い、低融点成分として、プロピレンを主成分
としエチレン、ブテン−１等の他のα−オレフィンを共
重合成分とする二元系あるいは三元系の共重合体、好ま
しくは前記高融点成分より融点が１５℃以上低い共重合
体連用い、この両成分の選択・組み合せおよび紡糸・延
伸条件の選択により得ることができる。また熱接着性複
合繊維は後述のウェブの製造を容易にするために機械捲
縮を付与することが望ましい。Ｑ値が５．５未満のポリ
プロピレンを得る方法としては、プロピレンの重合条件
の選択によろ方法がある。また、Ｑ値が５．５以上のポ
リプロピレン！〆ＩＩｌを原料ポリマーとして次の方法
により製造することも出来る。
レン系の熱接着性複合繊維は、融点の異る２種のポリプ
ロピレン系樹脂を並列型に、あるいはその低融点の樹脂
を鞘成分とするように偏心鞘芯型に配して複合紡糸した
繊維であって、該複合繊維を７０重量−以上含有するウ
ェブの熱収縮率が、１００℃５分間の加熱では５０チ以
下、好ましくは１５−以下であり、１２０℃５分間の加
熱では５０％以上でかつ上記１００℃での収縮率より２
０チ以上であるような複合繊維である。このような熱接
着性複合繊維は、高融点成分としてＭＦＲが２〜フ０の
結晶性ポリプロピレン（ホモポリマー）、好マしくは分
子量分布の指標のＱ値が５．５未満のプロピレンホモポ
リマーを用い、低融点成分として、プロピレンを主成分
としエチレン、ブテン−１等の他のα−オレフィンを共
重合成分とする二元系あるいは三元系の共重合体、好ま
しくは前記高融点成分より融点が１５℃以上低い共重合
体連用い、この両成分の選択・組み合せおよび紡糸・延
伸条件の選択により得ることができる。また熱接着性複
合繊維は後述のウェブの製造を容易にするために機械捲
縮を付与することが望ましい。Ｑ値が５．５未満のポリ
プロピレンを得る方法としては、プロピレンの重合条件
の選択によろ方法がある。また、Ｑ値が５．５以上のポ
リプロピレン！〆ＩＩｌを原料ポリマーとして次の方法
により製造することも出来る。
すなわち、一つの方法は、原料ポリマーの融点ヲソ゛力
１ノ 以上の加熱により火、４ ｚ ｚ ｒ※Ｘを発生する有
機過酸化物化合物、例えばｔ−ブチルハイドロパーオキ
サイド、クメンハイドロパーオキサイド、２，５−ジメ
チルヘキサン−２，５−ジヒドロパーオキサイド、ジｔ
−ブチルシバ−オキサイドを原料ポリマーに０．０１〜
１．０重量％添加混合し、押出機により溶融押出しをし
て造粒する方法がある。或は別法として、上記有機過酸
化物化合物を添加しないで高温で数回溶融押出し、造粒
を繰り返す方法によっても良い。
１ノ 以上の加熱により火、４ ｚ ｚ ｒ※Ｘを発生する有
機過酸化物化合物、例えばｔ−ブチルハイドロパーオキ
サイド、クメンハイドロパーオキサイド、２，５−ジメ
チルヘキサン−２，５−ジヒドロパーオキサイド、ジｔ
−ブチルシバ−オキサイドを原料ポリマーに０．０１〜
１．０重量％添加混合し、押出機により溶融押出しをし
て造粒する方法がある。或は別法として、上記有機過酸
化物化合物を添加しないで高温で数回溶融押出し、造粒
を繰り返す方法によっても良い。
このようＫして得られ良熱接着性複合繊維はそれ自身単
独で、あるいは他の有機９ｗ！維と混合してウェブとす
る。ここで他の有機繊維とは、木綿、麻、レーヨン、ポ
リアミド、ポリエステル等の有機繊維であって、後述の
熱処理によって変質しないものを指し、製品の風合、吸
水性等の改善の目的で使用される。このような他の有機
繊維のウェブ中の含量が３０重量％を超すと、ウェブの
収縮率が低下して不織布の伸縮性が不充分となったり、
熱接着性複合繊維による接着点が過少となり不織布強力
が低下したり、等の結果を生ずるので好ましくない。
独で、あるいは他の有機９ｗ！維と混合してウェブとす
る。ここで他の有機繊維とは、木綿、麻、レーヨン、ポ
リアミド、ポリエステル等の有機繊維であって、後述の
熱処理によって変質しないものを指し、製品の風合、吸
水性等の改善の目的で使用される。このような他の有機
繊維のウェブ中の含量が３０重量％を超すと、ウェブの
収縮率が低下して不織布の伸縮性が不充分となったり、
熱接着性複合繊維による接着点が過少となり不織布強力
が低下したり、等の結果を生ずるので好ましくない。
ウェブの１００℃収縮率が５０％を超すと、後述の熱処
理工程の前半でウェブの急激な収縮が起り、不織布に密
度斑やシワが発生して品質を低下させるので好ましくな
い。ウェブの１２０℃収縮率が５０％未満では、熱処理
による捲縮発生に基く繊維間の絡合が不充分となり、不
織布の弾性回復率が低下する。更［，１２０℃収縮率は
５０％以上であっても、１００℃収縮率より２０％以上
大きな値でない場合には、やはり不織布の弾性回復率が
低（、所望の伸縮性不織布は得られない。ウェブの製造
にはカード機や気流式ランダムウニバー等公知の方法が
利用でき、更にクロスラッパーを用いてクロスラッパー
ウェブとしても良い。
理工程の前半でウェブの急激な収縮が起り、不織布に密
度斑やシワが発生して品質を低下させるので好ましくな
い。ウェブの１２０℃収縮率が５０％未満では、熱処理
による捲縮発生に基く繊維間の絡合が不充分となり、不
織布の弾性回復率が低下する。更［，１２０℃収縮率は
５０％以上であっても、１００℃収縮率より２０％以上
大きな値でない場合には、やはり不織布の弾性回復率が
低（、所望の伸縮性不織布は得られない。ウェブの製造
にはカード機や気流式ランダムウニバー等公知の方法が
利用でき、更にクロスラッパーを用いてクロスラッパー
ウェブとしても良い。
次に、上記ウェブに多数のノズルより噴出する高圧水を
吹き付けて繊維相互に絡合を発生させる。このような水
流絡合の方法としては、特開昭６２−２２３３５５号公
報あるいは特開昭５９−２６５６１号公報に開示された
ものが利用できる。
吹き付けて繊維相互に絡合を発生させる。このような水
流絡合の方法としては、特開昭６２−２２３３５５号公
報あるいは特開昭５９−２６５６１号公報に開示された
ものが利用できる。
上記水流絡合処理を受けたウェブ（以下絡合ウェブ）は
含水状態のまま後続の熱処理工程に搬送される。熱処理
工程において、絡合ウェブは無緊張状態で搬送されなが
ら表裏両面より熱風により加熱される。この熱処理を行
う装置の１例の模式図である第１図によって具体的に説
明する。一定間隔を保って走行する一対のガイドネット
（２Ｌ （２）’の間に送り込まれた含水状態の絡合ウ
ェブ（１）は、ウェブの幅方向に長くスリット状に開口
した熱風吹出口（３）、（３）’より絡合ウェブの表裏
両面に交互に吹きつけられる熱風によりガイドネット（
２）、（２）’と接触しその摩擦力により蛇行しながら
搬送される。
含水状態のまま後続の熱処理工程に搬送される。熱処理
工程において、絡合ウェブは無緊張状態で搬送されなが
ら表裏両面より熱風により加熱される。この熱処理を行
う装置の１例の模式図である第１図によって具体的に説
明する。一定間隔を保って走行する一対のガイドネット
（２Ｌ （２）’の間に送り込まれた含水状態の絡合ウ
ェブ（１）は、ウェブの幅方向に長くスリット状に開口
した熱風吹出口（３）、（３）’より絡合ウェブの表裏
両面に交互に吹きつけられる熱風によりガイドネット（
２）、（２）’と接触しその摩擦力により蛇行しながら
搬送される。
この搬送の間に絡合ウェブは１００℃収縮率相当の収縮
をしながら乾燥され、引き続き１２０℃収縮率に相当以
上の収縮をして不織布化される。熱風の温度が熱接着性
複合繊維の低融点成分の融点未満であれば、ウォーター
ニードル法および熱捲縮による繊維同志の絡合による弾
性回復率の大きな不織布が得られる。熱風の温度が熱接
着性複合繊維の両成分の融点間の温度であれば、繊維同
志の絡合と繊維接点における熱接着により弾性回復率と
強力の両方が大きな不織布が得られる。ガイド坏ット（
２） 、（２）’の間隔は絡合ウェブの厚みの２〜２０
０倍、好ましくは５〜２０倍のものが用いられる。
をしながら乾燥され、引き続き１２０℃収縮率に相当以
上の収縮をして不織布化される。熱風の温度が熱接着性
複合繊維の低融点成分の融点未満であれば、ウォーター
ニードル法および熱捲縮による繊維同志の絡合による弾
性回復率の大きな不織布が得られる。熱風の温度が熱接
着性複合繊維の両成分の融点間の温度であれば、繊維同
志の絡合と繊維接点における熱接着により弾性回復率と
強力の両方が大きな不織布が得られる。ガイド坏ット（
２） 、（２）’の間隔は絡合ウェブの厚みの２〜２０
０倍、好ましくは５〜２０倍のものが用いられる。
本発明において不織布の主構成繊維として１００℃５分
間の加熱によるウェブの熱収縮率が５０％以下であるよ
うな熱接着性複合繊維を用い、かつ含水状態の絡合ウェ
ブとして熱処理を行うため、熱処理等に発生しやすいウ
ェブの急激な収縮およびこれに基づ（不織布の密度斑や
シワの発生が防止されている。ま九、熱接着性複合繊維
は１２０℃５分間の加熱によるウェブの収縮率が１００
’０５分間の加熱時のウェブ収縮率より２０％以上高（
且つ５０％以上であり、かつ無緊張状態で搬送されなが
ら熱処理を受けることから、得られる不織布は充分に捲
縮の発生した複合繊維が互に絡合し、又は絡合と同時に
互に接点で融着した構造となり、縦横いずれの方向にも
３０％伸長後の弾性回復率が８０％以上であるような伸
縮性の大きな不織布となる。このような不織布は、１５
〜３００ｆ／ ｍ’の低目付のものでは包帯、紙おしめ
の表面材、衣料用芯地等の用途に、また３００〜１００
０ｆ／、’の高目付のものでは椅子やベツドの詰物ある
いは包装用バッキング材の用途に有用である。
間の加熱によるウェブの熱収縮率が５０％以下であるよ
うな熱接着性複合繊維を用い、かつ含水状態の絡合ウェ
ブとして熱処理を行うため、熱処理等に発生しやすいウ
ェブの急激な収縮およびこれに基づ（不織布の密度斑や
シワの発生が防止されている。ま九、熱接着性複合繊維
は１２０℃５分間の加熱によるウェブの収縮率が１００
’０５分間の加熱時のウェブ収縮率より２０％以上高（
且つ５０％以上であり、かつ無緊張状態で搬送されなが
ら熱処理を受けることから、得られる不織布は充分に捲
縮の発生した複合繊維が互に絡合し、又は絡合と同時に
互に接点で融着した構造となり、縦横いずれの方向にも
３０％伸長後の弾性回復率が８０％以上であるような伸
縮性の大きな不織布となる。このような不織布は、１５
〜３００ｆ／ ｍ’の低目付のものでは包帯、紙おしめ
の表面材、衣料用芯地等の用途に、また３００〜１００
０ｆ／、’の高目付のものでは椅子やベツドの詰物ある
いは包装用バッキング材の用途に有用である。
実施例および比較例により本発明をさらに具体的に説明
する。なお、各側で用いた物性測定方法を一括して以下
に示す。
する。なお、各側で用いた物性測定方法を一括して以下
に示す。
ウェブの熱収縮率二カード機を用いて作った目付］、
ＯＯＰ ／、’のランダムウェブより縦２５１ｘ横２５
αの正方形の試料片を切り取り、クラフト紙（２５ａＲ
Ｘ ２５ＣＩＬ）に挟んで所定温度（１００℃、１２０
℃）の乾燥器中に５分間放置後、室温で３０分間冷却し
、その面積（ＳＣ＆）を測定し、下式より算出する。５
個の試料の平均値で表わす。
ＯＯＰ ／、’のランダムウェブより縦２５１ｘ横２５
αの正方形の試料片を切り取り、クラフト紙（２５ａＲ
Ｘ ２５ＣＩＬ）に挟んで所定温度（１００℃、１２０
℃）の乾燥器中に５分間放置後、室温で３０分間冷却し
、その面積（ＳＣ＆）を測定し、下式より算出する。５
個の試料の平均値で表わす。
ウェブの熱収縮率（％） ＝ １００ ｘ （６２５−
８）／６２５不織布の弾性回復率：不織布の縦方向ある
いは横方向に長さ１５ ｃＩＩＬ、幅２．５ ｃｍの試
料片を切り取り、定速伸長型の自記式引張試験器を用い
、つかみ間隔１０ｃＴＲ１引張速度１０ ｃｍ ／ ｍ
ｉｎで３１だけ伸長しそのまま１分間放置後、１０ｃｍ
／ｎｏｉｎの速度で弛緩させる。この弛緩の過程で応力
が零になった時点の残存伸び（Ａｎ＋）を記録紙より読
み取り、下式より算出する。縦、横共に５個の試料の平
均値で表わす。
８）／６２５不織布の弾性回復率：不織布の縦方向ある
いは横方向に長さ１５ ｃＩＩＬ、幅２．５ ｃｍの試
料片を切り取り、定速伸長型の自記式引張試験器を用い
、つかみ間隔１０ｃＴＲ１引張速度１０ ｃｍ ／ ｍ
ｉｎで３１だけ伸長しそのまま１分間放置後、１０ｃｍ
／ｎｏｉｎの速度で弛緩させる。この弛緩の過程で応力
が零になった時点の残存伸び（Ａｎ＋）を記録紙より読
み取り、下式より算出する。縦、横共に５個の試料の平
均値で表わす。
弾性回復率部）＝ゴてｘ １００
不織布の均一性：２５ｃｓｔｘ２５ｃｍの正方形の試料
片４枚の表裏両面の平滑性の観察および螢光打丁での透
視による密度斑の観察を行い、下記の基準により区分す
る。
片４枚の表裏両面の平滑性の観察および螢光打丁での透
視による密度斑の観察を行い、下記の基準により区分す
る。
良＝４枚共に表面に皺が無くかつ密度斑が無いもの
可：４枚のうち１枚に１表面の皺または密度斑が認めら
れるもの 不可二 表面のｉｔたけ密度斑の認められるものが４枚
のうち２枚以上あるもの 実施例１〜６、比較例１〜３ 第１表に示した各種の高融点のポリプロピレンと低融点
のプロピレン系共重合体またはポリエチレンとの組み合
せで複合紡糸し、種々の複合繊維を得た。紡糸条件はい
ずれの場合も下記の同一条件とした。
れるもの 不可二 表面のｉｔたけ密度斑の認められるものが４枚
のうち２枚以上あるもの 実施例１〜６、比較例１〜３ 第１表に示した各種の高融点のポリプロピレンと低融点
のプロピレン系共重合体またはポリエチレンとの組み合
せで複合紡糸し、種々の複合繊維を得た。紡糸条件はい
ずれの場合も下記の同一条件とした。
紡糸口金は、ノズル孔径０．６＋ｎ１ノズル数１２数個
２０合比１対１、紡糸温度高融点側２８０℃、低融点側
２８′０℃であり、得られた未延伸糸を７０℃の第１段
セブンロールと３５℃の第２段セブンロールの間で３．
５倍に延伸し単糸繊度２．４ ｄ ／ ｆ″の延伸糸と
し、総デニール１１．０００のトウに収束した後、スタ
フィンボックス式クリンパ−で１８山／２５ｎの捲縮を
付与した後、繊維長６５龍に切断してステープル繊維と
した。
２０合比１対１、紡糸温度高融点側２８０℃、低融点側
２８′０℃であり、得られた未延伸糸を７０℃の第１段
セブンロールと３５℃の第２段セブンロールの間で３．
５倍に延伸し単糸繊度２．４ ｄ ／ ｆ″の延伸糸と
し、総デニール１１．０００のトウに収束した後、スタ
フィンボックス式クリンパ−で１８山／２５ｎの捲縮を
付与した後、繊維長６５龍に切断してステープル繊維と
した。
上記ステーブル繊維をカード機を通して、実施例１−４
および比較例１〜３では目付２２２／ ｍ２のランダム
ウェブとし、実施例５．６ではポリエステル繊維（２ｄ
／ｆｘ５１ｍｍ、ｍａ数１２山／ ２５ ｕ ）を１０
％（実施例５）又は３０％（実施例６）混合した目付２
２ｆ／７ＦＬ″のランダムウェブとした。
および比較例１〜３では目付２２２／ ｍ２のランダム
ウェブとし、実施例５．６ではポリエステル繊維（２ｄ
／ｆｘ５１ｍｍ、ｍａ数１２山／ ２５ ｕ ）を１０
％（実施例５）又は３０％（実施例６）混合した目付２
２ｆ／７ＦＬ″のランダムウェブとした。
次に、これらのウェブを水流噴射絡合装ｆｌＫ″移送し
、孔径０．１−５＋ｎ、ピッチ１．０ ｔｍの多数のノ
ズルから３０ ｋｇ ／ ｃａｔ”の高圧水を噴きつけ
、移送速度３０ｍ／ｍｉｎで水流絡合を付与し、含水率
（水分型１１−／繊維重量比）約１２０％の絡合ウェブ
とし、引き続き第１図に示したような熱処理装置（ベル
ト間隔１日ｆｌ、長さ４．５ｍ、熱風吹出口３５個）を
用い熱風温度１３０℃、滞留時間２分２０秒及び熱風温
度１５０℃、滞留時間１分５０秒で熱処理し不織布とし
た。
、孔径０．１−５＋ｎ、ピッチ１．０ ｔｍの多数のノ
ズルから３０ ｋｇ ／ ｃａｔ”の高圧水を噴きつけ
、移送速度３０ｍ／ｍｉｎで水流絡合を付与し、含水率
（水分型１１−／繊維重量比）約１２０％の絡合ウェブ
とし、引き続き第１図に示したような熱処理装置（ベル
ト間隔１日ｆｌ、長さ４．５ｍ、熱風吹出口３５個）を
用い熱風温度１３０℃、滞留時間２分２０秒及び熱風温
度１５０℃、滞留時間１分５０秒で熱処理し不織布とし
た。
上記各側で用いた熱接着性複合繊維の性状ならびに得ら
れた不織布の性状を第２表に示した。
れた不織布の性状を第２表に示した。
また、上記の各熱接着性複合繊維の熱収縮挙動（ウェブ
面積収縮率）を第２図に示した。
面積収縮率）を第２図に示した。
第２表に示された結果から以下のことが明らかとなる。
熱処理温度を１３０℃で行った場合低温ウェブ収縮率が
小さく、かつ、高温ウェブ収縮率が大きなボリズロビレ
ン系熱接着性複合繊維を用いた実施例１〜４において、
得られた不織布の３０％伸長後の弾性回復率は縦方向、
横方向共に９０チ以上であり、且つ不織布の均一性も良
い。原料ウェブとして他の繊維を混合したものであって
も（実施例５．６）同様の結果が得られた。
小さく、かつ、高温ウェブ収縮率が大きなボリズロビレ
ン系熱接着性複合繊維を用いた実施例１〜４において、
得られた不織布の３０％伸長後の弾性回復率は縦方向、
横方向共に９０チ以上であり、且つ不織布の均一性も良
い。原料ウェブとして他の繊維を混合したものであって
も（実施例５．６）同様の結果が得られた。
低温ウェブ収縮率及び高温ウェブ収縮率が共に低い熱接
着性複合繊維を用いた比較例１１２では得られる不織布
は弾性回復性が劣る、低温ウェブ収縮率の高い熱接着性
複合繊維を用いた比較例３では得られる不織布は均−性
及び弾性回復率が劣ったものである。
着性複合繊維を用いた比較例１１２では得られる不織布
は弾性回復性が劣る、低温ウェブ収縮率の高い熱接着性
複合繊維を用いた比較例３では得られる不織布は均−性
及び弾性回復率が劣ったものである。
熱処理温度を１５０℃で行った場合にも実施例１〜６は
優れた不織布の均一性、弾性回復率が何れも優れている
が、比較例１〜３は不織布の均一性、弾性回復率何れも
劣ったものである。
優れた不織布の均一性、弾性回復率が何れも優れている
が、比較例１〜３は不織布の均一性、弾性回復率何れも
劣ったものである。
第１図は実施例で用いた熱処理装置の概念図、第２図は
実施例で用いた複合繊維の熱収縮挙動を示すグラフであ
る。 以上
実施例で用いた複合繊維の熱収縮挙動を示すグラフであ
る。 以上
Claims (2)
- （１）ポリプロピレン系の熱接着性複合繊維７０重量％
以上と、他の有機繊維３０重量％以下とからなり、１０
０℃ウエブ収縮率が５０％以下で、１２０℃ウエブ収縮
率が５０％以上でかつ１００℃ウエブ収縮率より２０％
以上大きな均質のウエブを、ウオーターニードル法によ
り絡合ウエブとし、次いで含水状態の絡合ウエブを無緊
張状態で搬送しながらその表裏両面に１２０℃以上で熱
接着性複合繊維の高融点成分の融点未満の温度の熱風を
交互・多段に吹付けることにより、絡合ウエブに収縮の
発生または収縮の発生と繊維相互の接着を行うことによ
つて得られる３０％伸長の弾性回復率が縦方向、横方向
共に８０％以上であることを特徴とする伸縮性不織布。 - （２）ポリプロピレン系の熱接着性複合繊維７０重量％
以上と、他の有機繊維３０重量％以下とからなり、１０
０℃ウエブ収縮率が５０％以下で、１２０℃ウエブ収縮
率が５０％以上でかつ１００℃ウエブ収縮率より２０％
以上大きな均質のウエブを、ウオーターニードル法によ
り絡合ウエブとし、次いで含水状態の絡合ウエブを無緊
張状態で搬送しながらその表裏両面に１２０℃以上、熱
接着性複合繊維の高融点成分の融点未満の温度の熱風を
交互・多段に吹付けることにより、絡合ウエブに収縮の
発生または収縮の発生と繊維相互の接着を行なわせるこ
とを特徴とする伸縮性不織布の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27254588A JP2577977B2 (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 伸縮性不織布及びその製造方法 |
| US07/420,315 US5227224A (en) | 1988-10-28 | 1989-10-12 | Stretchable nonwoven fabrics and method for producing same |
| DE68914936T DE68914936T2 (de) | 1988-10-28 | 1989-10-13 | Elastische Vliesstoffe und Verfahren zur Herstellung derselben. |
| EP19890119057 EP0365943B1 (en) | 1988-10-28 | 1989-10-13 | Stretchable nonwoven fabrics and method for producing same |
| DK198905353A DK172898B1 (da) | 1988-10-28 | 1989-10-27 | Strækbart, ikke-vævet tekstilmateriale og fremgangsmåde til fremstilling heraf |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27254588A JP2577977B2 (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 伸縮性不織布及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02127553A true JPH02127553A (ja) | 1990-05-16 |
| JP2577977B2 JP2577977B2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=17515394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27254588A Expired - Lifetime JP2577977B2 (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 伸縮性不織布及びその製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5227224A (ja) |
| EP (1) | EP0365943B1 (ja) |
| JP (1) | JP2577977B2 (ja) |
| DE (1) | DE68914936T2 (ja) |
| DK (1) | DK172898B1 (ja) |
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- 1988-10-28 JP JP27254588A patent/JP2577977B2/ja not_active Expired - Lifetime
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- 1989-10-12 US US07/420,315 patent/US5227224A/en not_active Expired - Lifetime
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