JPH01279218A

JPH01279218A - アポクロマート・レンズ

Info

Publication number: JPH01279218A
Application number: JP63109701A
Authority: JP
Inventors: Korekazu Kataoka; 片岡　是和; Zenji Wakimoto; 脇本　善司; Takeshi Sugata; 菅田　武史
Original assignee: Dainippon Screen Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Dainippon Screen Manufacturing Co Ltd
Priority date: 1988-05-02
Filing date: 1988-05-02
Publication date: 1989-11-09
Also published as: DE68921916T2; DE68921916D1; US4955701A; EP0340647A3; EP0340647B1; EP0340647A2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〈産業上の利用分野〉本発明は、例えば、写真製版用などに用いられるアポク
ロマート・レンズに関する。

〈従来の技術〉一般に、複写機用のレンズでは、６枚構成にして、より
高画角のレンズや明るい゛レンズも提供されているが、
単色や２色までの色収差の補正が行われているだけで、
３色の色収差の補正が不十分であり、アポクロマート・
レンズとしては通用できないものである。

ところで、３色について色収差の補正されたアポクロマ
ート・レンズを作成するには、分散値ν（ν値）が異な
り、部分分散比Ｐ（Ｐ値）の等しい、あるいはほぼ等し
いガラスで作られた、正負のレンズを組み合わせれば良
いことが知られていル（ｖｆ開昭５９−６９７１１号公
報）。例えば、ＦＫ５２（硝材の名称）屈折率ｎ　ｄ　＝１．４８６０５、分散値νｄ　＝８１．８、部分分散比Ｐｇ、Ｆ　＝　（ｎｇ　−ｎＦ　）　／　（
ｎＦ　−ｎＣ）＝０．００３１９６１０．００５９４１
−０．５３８ＬａＫ８（硝材の名称）ｎ　ｄ　＝１．７１３００、　ｙ　ｄ　＝５３．８、Ｐ
ｇ、Ｆ　＝　（ｎｇ　−ｎＦ　）　／　（ｎＦ　−ｎＣ
）＝０．００７２１１０．０１３２４５゜＝０．５４５の組み合わせが考えられる。

ただし、上記ｎｄ、ｎｇ　、ｎＦ　、ｎＣは、それぞれ
フラウンホーファー線のｄ線、ｇ線、Ｆ線、Ｃ線に対す
る屈折率であり、νｄはｄ線に対する分散値を表す。

事実、天体望遠鏡の対物レンズやコリメーター・レンズ
には、この方式に基づいたアポクロマート・レンズのダ
ブレット　（二枚圧）が使用されている。

ところが、このようなガラスの組み合わせでは、凸レン
ズの屈折率が低い上に、凹レンズの屈折率が凸レンズの
屈折率よりも高く、平坦な像面を得ることが難しく、画
角の広い写真レンズには利用できない。

そのため、写真用のアポクロマート・レンズでは、古く
から、負レンズに、異常分散値を持ったクルツ・フリン
トガラス（ＫｚＦ、ＫｚＦＳ）を用い、このクルッ・フ
リントガラスとおおよそ等しい部分分散比と、より高い
屈折率を持つガラスの正レンズとを組み合わせることに
より、広い画角でもって平坦な像面を得るようにしてい
た。

そして、写真製版用のアポクロマート・レンズでは、従
来、上述のような正負二組のレンズを絞りに対して対称
に配置した４群４枚構成のレンズ系が使用され、この構
成が主流をなしている。

例えば、硝材の名称がそれぞれＳＫ３とＫｚＦ６．５Ｋ
１６とＫｚ　Ｆｌ　、Ｌａ　ＫＮ１３とＫｚＦＳＮ４な
どであり、部分分散比Ｐｇ、Ｆは０．５４〜０．５６で
おおよそ一致しており、部分分散値そのものも近い値の
ガラスの組み合わせで構成されている。

〈発明が解決しようとする課題〉しかしながら、このような従来構成によれば、レンズを
構成するガラスは、互いの分散値（ν値）が近いために
、合成焦点距離に比べて曲率半径が小さくなり、開放絞
り値がＦ９前後と暗く、明るいレンズにすることが困難
であり、そのうえ、レンズのケラレ（ビグネンティング
）を無くそうとすると、Ｆ１６程度まで絞り込まなけれ
ばならない欠点があった。

更に、球欠的像面の湾曲が大きく、かつ、画像周辺部で
の非点隔差が大きい欠点があり、この欠点による影響を
受けないように、画面全体で−様な解像力を得ようとす
ると、更に、Ｆ２２ないしＦ３２にまで絞り込まなけれ
ばならず、より一層暗（なる欠点があった。

そこで、レンズ系を明るくし、像面の平坦性を改善する
ために、例えば、下記■〜■のように、部分分散比の比
較的近い正負レンズを組み合わせ、正レンズの屈折率を
高くするとか、分散値の差を大きくして、各レンズ素子
の屈折力を弱めることが考えられた。

■ ａＫＯ８ｎ　ｄ　＝１．６９３５０、　　ｖ　ｄ　＝５０．８、
Ｐｇ、Ｆ　＝０．００７５７１０．０１３６５　＝０．
５５５ｚＦＳＮ４ｎ　ｄ　＝１．６１３４０　、　　　ｖ　ｄ　＝４４．
３、Ｐｇ、Ｆ　＝０．００７７６１０．０１３８５　＝
０．５６０■ ＬａＦＮ２ｎ　ｄ　＝１．７４４００　　、　　　ｖ　ｄ　＝４４
．８、Ｐｇ、Ｆ　　＝０．００９４０１０．０１６６２
　　＝０．５６５ｚＦＳ５ｎ　ｄ　＝１．６５４１２　、　　ｖ　ｄ　＝３９．７
、Ｐｇ、Ｆ　　＝０．００９４０１０．０１６４８　　
＝０．５７０■ ａＳＦＯ７ｎ　ｄ　＝１．８６３００　　、　　ｖ　ｄ　＝４１．
５、Ｐｇ、Ｐ　　＝０．０１１７８１０．０２０７８　
＝０．５６７ｚＦＳ８ｎ　ｄ　＝１．７２０４７　　、　　ｖ　ｄ　＝３４．
７、Ｐｇ、Ｆ　　＝０．０１２０８１０．０２０７５　
　＝０．５８２これらのものでは、部分分散比のみなら
ず、部分分散値ｎＦ　−ｎＣ、ｎｇ−ｎＦそのものがお
たがいに近い値を持っており、写真用アポクロマート・
レンズの組み合わせとして適合している。しかしながら
、アポクロマート・レンズとする場合、分散値の差を一
定範囲内に保つ必要上、正レンズの屈折率を高くすると
、クルツ・フリントガラスの屈折率も高くなり、効果が
相殺されて、従来のものと同程度の性能しか得られなか
った。

本発明は、このような事情にルみてなされたものであっ
て、レンズ系を明るくしながらも、球欠的像面の湾曲を
少なく、かつ、画像周辺部における非点隔差を小さくで
きるようにすることを目的とする。

〈課題を解決するための手段〉本発明のアポクロマート・レンズは、このような目的を
達成するために、凸面側を物体側に向けた正の第１レンズと、前記第１レ
ンズに隣設され、凹面側を絞り側に向けた負の第２レン
ズと、前記第２レンズに隣設され、凸面側を物体側に向けたメ
ニスカス型の正の第３レンズと、絞りを挟んで前記第３
レンズとは反対側に配置されて凸面側を結像側に向けた
メニスカス型の正の第４レンズと、前記第４レンズに隣設され、凹面側を絞り側に向けた負
の第５レンズと、前記第５レンズに隣設され、凸面側を結像側に向けた正
の第６レンズとから成る６群６枚構成のアポクロマート
・レンズであって、前記第１ないし第６レンズの屈折率を、順にｎＬｎ２、
ｎ３、ｎ４、ｎ５、ｎＣとし、かつ、分散値を順にν１
、ν２、ν３、ν４、ν５、ν６とするとき、ｎ３＞ｎ２．１．０８＞　（（ｎ　ｌ　＋ｎ　３）　／２１　／ｎ　
２＞１．０１、ｎ４＞ｎ５．１．０８＞　（（ｎ４＋ｎ６）／２１　／ｎ５＞１．Ｏ
Ｌν１＞ν２、ν３＞ν２１．３＞　（（ν１＋ν３）／２＋／ν２＞１．０゜ν
４＞ν５、シロ＞ν５１．３＞　Ｉ　（ν４＋ν６）／２｝／ν５＞１．０、
の関係を満たし、かつ、前記第２および第５レンズそれ
ぞれを、４５．０＞ν２　＞３４．０．４５．０＞ν５
〉３４．０のクルツ・フリントガラスで形成したことを
特徴としている。

正レンズの平均屈折率（（ｎ　１　＋ｎ　３）　／２）
。

（（ｎ４＋ｎ６）／２１それぞれは、負レンズの屈折率
ｎ２．ｎ５よりも大きいことが必要であり、しかも、そ
の正レンズの平均屈折率と負レンズの屈折率との屈折率
比が１．０１よりも大きく、かつ、１．０８よりも小さ
くなるように設定される。屈折率比が１．０１よりも小
さくなると、像面の平坦性を保つことができなくなるか
らである。また、屈折率比が１．０８よりも大きくなる
ような場合は、第３および第４レンズの屈折率が高くな
るが、屈折率の高いガラスでは、分散値の小さいものし
か存在せず、正レンズの平均分散値（（ν１＋ν３）／
２１、＋（ν４＋シロ）／２１それぞれが負レンズの分
散値ν２．ν５よりも小さくなり、前述した分散値比の
条件式に適合しなくなる。

また、正レンズの平均分散値（（ν１＋ν３）／２１．
＋（ν４＋シロ）／２＋それぞれは、色消しレンズにす
るために、負レンズの分散値ν２゜ν５よりも大きいこ
とが必要である。正レンズの平均分散値が負レンズの分
散値よりも小さくなると、各レンズ素子の屈折力が強く
なりすぎて各収差値を良好に保つことができないからで
ある。また、正レンズの平均分散値と負レンズの分散値
との分散値比は１．３よりも小さくなるように設定され
る。分散値比が１．３を越えるような場合は、第１、第
３、第４、第６レンズとして分散値が大きくなるが、分
散値の大きいガラスでは、屈折率の低いものしか存在せ
ず、色消しレンズにするうえで好適なように分散値の差
を大きくしようとしても、前述した屈折率比の条件式に
適合しなくなる。

したがって、実質的には、分散値比が１．３よりも小さ
いものになるのである。

また８、屈折率が同しガラスの中で、分散値が最も大き
い低分散のガラスは、その部分分散比と負レンズを構成
するクルッ・フリントガラスにおけるものとの差が大き
くなり、残留色収差が増大する欠点を生じることになる
。

ところで、部分分散比の等しいガラスを組み合わせてア
ポクロマート・レンズを作成するという幾何光学上の理
論°は、あくまで近軸領域での話であって、有効口径や
画角をもった実際のレンズにそのまま適用できるもので
はない。なぜならば、実際のレンズでは、レンズ構成に
よって異なるものの、通常の場合、各波長によって、球
面収差の量や平均像面の形状が異なるからである。もし
、これら各波長による収差量変化の大きいレンズ系で、
軸上の近軸色収差をＯにしたアポクロマート・レンズと
した場合、輪帯光線（近軸外の実用光線）の色収差や画
像周辺部の平均像面のずれがかえって増大する虞がある
。実際のレンズ系においては、軸上の近軸色収差量より
も、輪帯光綿の残留色収差の差や、画像周辺部の各色に
よる像面の差を除去することの方が、より重要な課題で
ある。

通常形式の写真レンズでは、基準光線の平均像面に対し
、短波長光の平均像面はプラス方向に湾曲し、長波長光
の平均像面はマイナス方向に湾曲する性質をもっている
から、画像周辺部でこれらの像面を一致させるには、短
波長光の軸上像点はマイナスに、長波長光の軸上像点は
プラスにそれぞれ補正すれば良いことになる。つまり、
軸上では近軸像点を完全に一致させるのでばなく、周辺
像面の差分だけ色収差を残す必要がある。この場合、ア
ポクロマート・レンズにならないと考えられるが、実用
の軸上像点は近軸光線による像点てはなく、球面収差を
含めた最小錯乱円が像点となる。したがって、たとえ各
波長による近軸像点が異なっていても、短波長光の球面
収差が基準波長光のそれよりもプラス側に湾曲し、長波
長光の球面収差が基準波長光のそれよりもマイナス側に
湾曲し、輪帯光線の球面収差値を一致させられれば、実
用の像点を３波長について合致させうろことになる。こ
れに基づき、第３レンズの屈折率ｎ３を第２レンズの屈
折率ｎ２よりも高く、第４レンズの屈折率ｎ４を第５レ
ンズの屈折率ｎ５よりも高くなるように構成する。

これらのことから、前述の屈折率および分散値それぞれ
の条件式に適合する範囲内において、第１ないし第６レ
ンズそれぞれに適当なガラスを選択使用することにより
、アポクロマート・レンズを構成することができる。

〈作用〉上記構成によれば、正レンズを２分割して正負正３枚レ
ンズの組み合わせとすることによって、正レンズの屈折
力を弱め、そして、第３レンズをメニスカス・レンズと
することによって、球欠的像面の湾曲を少なく、かつ、
画像周辺部の非点隔差を小さくできる。

〈実施例〉以下、本発明の実施例について説明する。

星土災土■ 凸面側を物体側に向けた正の第１レンズ、および、絞り
に対して第１レンズと対称に配置される第６レンズそれ
ぞれとして下記の屈折率ｎｄ、分散値νｄおよび部分分
散比Ｐｇ、ＦのＬ　ａ　ＫＯ６が用いられる。

また、第１レンズに隣設され、凹面側を絞り側に向けた
負の第２レンズ、および、絞りに対して第２レンズと対
称に配置される第５レンズそれぞれとして下記の屈折率
ｎｄ、分散値νｄおよび部分分散比Ｐｇ、ＦのＫｚＦＳ
４が用いられる。

そして、第２レンズに隣設され、凸面側を物体側に向け
たメニスカス型の正の第３レンズ、および、絞りに対し
て第３レンズと対称に配置される第４レンズそれぞれと
して下記の屈折率ｎｄ、分散値νｄおよび部分分散比Ｐ
ｇ、ＰのＬａＫＯ３が用いられ、これらの組み合わせに
よってアポクロマート・レンズが構成されている。

第１、第６レンズ：　Ｌ　ａ　ＫＯ６ｎ　ｄ　＝１．６７７９０、 νｄ　＝５０．７、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５５６６第２、第５レンズ：ＫｚＦＳ４ｎ　ｄ　＝１．６１３４０、 νｄ　＝４３．８、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５６２５第３、第４レンズ：　Ｌ　ａ　ＫＯ８ｎ　ｄ　＝１．６９３５０、 νｄ　＝５０．８、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５５５１このアポクロマート・レンズの焦点距離（＋、全画角２
θ、開放絞り値Ｆおよび倍率Ｍ、それぞれとしては、下
記の通りに設定されている。

ｆ＝ＩｏＯ１２θ−４１，２゜Ｆ　＝７．５、　　Ｍ＝１倍また、第１レンズの物体側を向いた凸面の曲率半径Ｒ，
と、絞り側を向いた面の曲率半径Ｒ２それぞれが、Ｒ，＝３３．２３２、Ｒｔ　””　　５１．２３９に設
定され、第２レンズの物体側を向いた面の曲率半径Ｒ３と、絞り
側を向いた凹面の曲率半径Ｒ４それぞれが、Ｒ３＝−４５，８３８、Ｒ，＝１８．３２８に設定され
、第３レンズの物体側を向いた凸面の曲率半径Ｒ２と、絞
り側を向いた面の曲率半径Ｒ２それぞれが、Ｒ７＝１９
．４０６、Ｒ，＝３６．０４０に設定され、第４レンズの絞り側を向いた面の曲率半径Ｒ１と、結像
側を向いた凸面の曲率半径Ｒ６それぞれが、Ｒ，−−３６，０４０、Ｒａ　　＝　　１９．４０６に
設定され、第５レンズの絞り側を向いた凹面の曲率半径Ｒ１と、結
像側を向いた面の曲率半径ＲＩ０それぞれが、Ｒ９＝−
１８，３２８、Ｒ１゜＝４５．８３８に設定され、第６レンズの絞り側を向いた面の曲率半径Ｒ１１と、結
像側を向いた凸面の曲率半径Ｒ１それぞれが、ＲＩ　、　＝５１．２３９、Ｒ、ｆ−−３３，２３２に
設定されている。

更に、第１レンズの厚みｄ、と、第１レンズと第２レン
ズとの光軸上での面間隔ｄｌｚそれぞれが、ｄｌ　＝６
．３９、ｄ、！＝０．３８に設定され、第２レンズの厚みｄ２と、第２レンズと第３レンズとの
光軸上での面間隔ｄ０それぞれが、ｄ　ｚ　＝１．６０
．　ｄ　ｚ３＝０．ｌＯに設定され、第３レンズの厚みｄ２と、第３レシズと第４レンズとの
光軸上での面間隔ｄ３４それぞれが、ｄｓ　”２．３６
、ｄｓｎ＝５．９６に設定され、第４レンズの厚みｄ４と、第４レンズと第５レンズとの
光軸上での面間隔ｄ４ｓそれぞれが、ｄ４”’２．３６
、ｄ４ｓ＝０．１０に設定され、第５レンズの厚みｄ、と、第５レンズと第６レンズとの
光軸上での面間隔ｄｓ＆と、第６レンズの厚みｄ６それ
ぞれが、ｄｓ”１．６０、ｄｓｔｈ”０．３８ｄｉ＝６．３９、に設定されている。

この第１実施例のアポクロマート・レンズの球面収差、
非点収差および歪曲収差それぞれについて求めたところ
、第１図の（ａ）、（ｂ）および（Ｃ）に示す収差図を
得た。

以下の実施例においては、いずれも、上記記号のみを用
いてレンズデータを示し、その説明は省略する。また、
球面収差および非点収・差それぞれは、フラウンホーフ
ァー線のＣ線、ｄ線およびｇ線それぞれについて求めた
。これは、以下の実施例についても同じである。

茅２１ｉｉｆｌ（第１ないし第６レンズ〕第１、第６レンズ：５Ｋ１８ｎ　ｄ　＝１．６３８５４、 νｄ＝５５．４、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５５００第２、第５レンズ：ＫｚＦＳ４ｎ　ｄ　＝１．６１３４０、 νｄ　＝４３．８、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５６２５第３、第４レンズ：ＬａＦ３ｎ　ｄ　＝１．７１７００、 νｄ　＝４７．９、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５６０４〔焦点距離、全画角、開放絞り値、倍率］ｆ＝１００、
　２θ＝４１．０＠Ｆ＝１２．３、　　Ｍ＝１倍〔曲率半径、　レンズ厚み、レンズ面間隔〕Ｒａ　＝　
　１２．４２７、ｄｚｚ＝１．８７Ｒ，＝−２０，７０１、ｄ＝ｓ＝１．８７Ｒｌ＊　−−１４，４８６、この第２実施例によれば、第１レンズの絞り側を向いた
面の曲率半径と第２レンズの物体側を向いた面の曲率半
径、ならびに、第５レンズの結像側を向いた面の曲率半
径と第６レンズの絞り側を向いた面の曲率半径それぞれ
が互いに等しく設定され、第１レンズと第２レンズ、な
らびに、第５レンズと第６レンズそれぞれが接着して構
成されたものである。

この第２実施例のアポクロマート・レンズの球面収差、
非点収差および歪曲収差それぞれについて求めたところ
、第２図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に示す収差図を
得た。

ｍ崖貫（第１ないし第６レンズ〕第１、第６レンズ：Ｌａ５ＦＯ１０ｎ　ｄ　＝１．８３４００、 νｄ　＝３７．２、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５７７４第２、第５レンズ：ＫＺＦＳ８ｎ　ｄ　＝１．７２０４７、 νｄ　＝３４．７、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５８２１第３、第４レンズ：Ｌａ５ＦＯ７ｎ　ｄ　＝１．８６３００、 νｄ　−４１，５、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５６６９〔焦点距離、全画角、開放絞り値、倍率〕ｒ−ｉｏｏ　
、　　　　２　ｆＪ　＝４０．４’Ｆ＝８、　　　Ｍ＝
１倍〔曲率半径、レンズ厚み、レンズ面間隔〕Ｒ，＝−１２
８，００９、ｄ１□−０，８５Ｒ，＝　　５３．８４０、ｄ２．＝　２１．７２Ｒ１゜＝　　１１１．７４２、ｄｓｉ−０，８５Ｒ，、−−５７，５８６、この第３実施例のアポクロマート・レンズの球面収差、
非点収差および歪曲収差それぞれについて求めたところ
、第３図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に示す収差図を
得た。

■±実上班〔第１ないし第６レンズ］第１、第６レンズ：　Ｔ−ａ　Ｓ　ＦＯ１３ｎ　ｄ−１
，８０４４０、 νｄ　＝３９．６、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５７２８第２、第５レンズ；ＫｚＦＳ８ｎ　ｄ　＝１．７２０４７、 νｄ　＝３４．７、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５８２１第３、第４レンズ：Ｌａ５ＦＯ７ｎ　ｄ　＝１．８６３００、 νｄ　＝４１．５、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５６６９〔焦点距離、全画角、開放絞り値、倍率〕ｆ＝１００、
　２θ＝４０．４” Ｆ＝８、　　　Ｍ＝１倍〔曲率半径、レンズ厚み、レンズ面間隔］ｄｚ＝１．５
０Ｒ４＝　　　２０．３３０　　、ｄｚｉ＝０．２７Ｒ１＝　　　２２．２３４　　、ｄｉ＝２．６４Ｒ，＝　　　３７．２４９　、ｄ３．＝　　２２．２ＯＲ，＝−３７，２４９、ｄｎ＝２．６４Ｒ，＝−２２，２３４、ｄ＜ｓ＝０．２７Ｒ，＝−２０，３３０、ｄｓ””１．５０Ｒ１゜＝　　　７６．５２１　　、ｄｓｉ＝０．１８Ｒ，、＝　　　８１．８３１　　、ｄｂ””４．６６Ｒ１□−−３５，１０５、この第４実施例のアポクロマート・レンズの球面収差、
非点収差および歪曲収差それぞれについて求めたところ
、第４図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に示す収差図を
得た。

工ｉ尖旌± 〔第１ないし第６レンズ〕第１１第６レンズ：ＬａＦＯｌｎ　ｄ　＝１．７００００、シｄ−４８．１、Ｐｇ、Ｆ　−０，５６２１第２、第５レンズ：ＫｚＦＳ５ｎ　ｄ　＝１．６５４１２　　、 νｄ　＝３９．７、Ｐｇ、Ｆ　　＝０．５７０３第３、第４レンズ：ＬａＦＯｌｌｎ　ｄ　＝１．７２０００　　、 νｄ　＝４６．０、Ｐｇ、Ｆ　　＝０．５６４６〔焦点距離、全画角、開放絞り値、倍率〕ｆ＝１００、
　２θ＝４０″′ Ｆ＝７．５、　　Ｍ＝１倍〔曲率半径、レンズ厚み、レンズ面間隔〕Ｒ，＝　　２
３．９９８、ｄ、　＝４．４５Ｒ２＝−１２４，７５８、Ｒ，＝　　１８．６７０、ｄｚ３＝０．７７Ｒ５＝　　２６．６３９、ｄｆｆ＝２．７４Ｒ，＝　　３８．１１７、Ｒ，＝−２６，６３９、ｄｓ−１，６０Ｒ＋ｔ＝　　　２３．９９８　、この第５実施例のアポクロマート・レンズの球面収差、
非点収差および歪曲収差それぞれについて求めたところ
、第５図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に示す収差図を
得た。また、この第５実施例のアポクロマート・レンズ
の第１ないし第６レンズ１，２，３，４，５．６のレイ
アウトを第６図に示す。

■ｊＪΩ１桝〔第１ないし第６レンズ〕第１、第６レンズ：ＬａＦ３ｎ　ｄ　＝１．７１７００、 νｄ　＝４７．９、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５６０４第２、第５レンズ：ＫｚＦＳ５ｎ　ｄ　＝１．６５４１２、 νｄ＝３９．７、Ｐｇ、Ｐ　＝０．５７０３第３、第４レンズ：ＬａＦ２ｎ　ｄ−１，７４４００、 νｄ論４４．８、Ｐｇ、Ｐ　＝０．５６５４〔焦点距離、全画角、開放絞り値、倍率〕ｆ＝ｌｏｏ、
　　２θ＝４３．２’ Ｆ＝９、　　　Ｍ＝１倍Ｒ１□＝−２３，８４０、この第６実施例のアポクロマート・レンズの球面収差、
非点収差および歪曲収差それぞれについて求めたところ
、第７図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に示す収差図を
得た。また、この第６実施例のアポクロマート・レンズ
の第１ないし第６レンズ１，２，３，４．５．６のレイ
アウトを第８図に示す。

この第６実施例によれば、第３レンズの外周端縁を第２
レンズに、そして、第４レンズの外周端縁を第５レンズ
にそれぞれ密接させることにより、そのレンズ間隔が自
動的に設定値になるように構成されている。

２工皇崖班この第７実施例は、第６実施例と同じガラスを用い、そ
の倍率を０．５倍に設定したものである。

そのため、第１〜第６実施例のような完全対称型と異な
り、絞りに対する前群および後群で、曲率半径、レンズ
の厚み、レンズ面間隔が異なっている。

〔第１ないし第６レンズ］第１、第６レンズ：ＬａＦ３ｎ　ｄ　＝１．７１７００　　、 νｄ　＝４７．９、Ｐｇ、Ｆ　　−０，５６０４第２、第５レンズ：ＫｚＦＳ５ｎ　ｄ　＝１．６５４１２、 νｄ＝３９゜７、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５７０３第３、第４レンズ：ＬａＦ２ｎ　ｄ　＝１．７４４００、 νｄ　＝４４．８、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５６５４〔焦点距離、全画角、開放絞り値、倍率〕ｆ＝１００．
　　　２θ＝４３．２’ Ｆ＝９、　　　　　Ｍ＝Ｌ５倍〔曲率半径、レンズ厚み、レンズ面間隔〕（１＋＝１．
５６Ｒ，、＝−２５，６３５、この第７実施例のアポクロマート・レンズの球面収差、
非点収差および歪曲収差それぞれについて求めたところ
、第９図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に示す収差図を
得た。

星１１隻斑この第８実施例は、第６実施例と同じガラスを用い、そ
の倍率を２倍に設定したものである。

そのため、第７の実施例と同様、絞りに対する前群およ
び後群で、曲率半径、レンズの厚み、レンズ面間隔が異
なっている。

〔第１ないし第６レンズ〕第１、第６レンズ：ＬａＦ３ｎ　ｄ　＝１．７１７００、 ν　ｄ　＝４７．９、Ｐｇ、Ｐ　　＝０．５６０４第２、第５レンズ：ＫｚＦＳ５ｎ　ｄ−１，６５４１２、 νｄ　＝３９．７、Ｐｇ、Ｐ　＝０．５７０３第３、第４レンズ：ＬａＦ２ｎ　ｄ−１，７４４００、 νｄ　＝４４．８、Ｐｇ、Ｐ　＝０．５６５４〔焦点距離、全画角、開放絞り値、倍率〕ｆ＝１００、
　２θ−４３，２゜Ｆ＝９、　　　　Ｍ＝２倍〔曲率半径、レンズ厚み、レンズ面間隔〕ｄｓａ−１０
，００Ｒ，ｇ＝−２５，７７３、この第８実施例のアポクロマート・レンズの球面収差、
非点収差および歪曲収差それぞれについて求めたところ
、第１０図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に示す収差図
を得た。

第工災旌炭この第９実施例も、前述した第１ないし第６実施例のよ
うな完全対称型とは異なり、第１レンズと第６レンズ、
ならびに、第３レンズと第４レンズそれぞれが、屈折率
、分散値および部分分散比それぞれの互いに異なるもの
を用いて構成されている。

〔第１ないし第６レンズ〕第６レンズ〕　Ｌ　ａ　ＫＯ６ｎ　ｄ　＝１．６７７９０、 νｄ　＝５０．７、Ｐｇ、Ｆ　　＝０．５５６６第２、第５レンズ：ＫｚＦＳ４ｎ　ｄ　＝１．６１３４０、 νｄ　−４３，８、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５６２５第３レンズ：ＬａＫＯ８ｎ　ｄ　＝１．６９３５０、 νｄ　＝５０．８、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５５５１第４レンズ：ＬａＦ３ｎ　ｄ　＝１．７１７００　。

νｄ　＝４７．９、Ｐｇ、Ｆ　−０゜５６０４第６レンズ：　Ｌ　ａ　ＫＯ７ｎ　ｄ　＝１．６７７９０、 νｄ　−５３，３、Ｐｇ、Ｆ　＝０．５５０２〔焦点距離、全画角、開放絞り値、倍率〕ｆ　＝１００
．０１、２θ＝４１．２”Ｆ　＝７．６、　　　Ｍ−１
倍〔曲率半径、レンズ厚み、レンズ面間隔〕Ｒ，＝　　３
２．３６２、ｄ＋　＝６．５０ｄｓ”’２．３６Ｒ？　＝　　３５．２４３、ｄ４＝２．３６ｄｓ−］、、７３Ｒ９゜−４９，１４９、ｄ、、＝０．２２Ｒ，、＝　　５２．６７８、ｄｉ−６，５０Ｒ，、−−２８，８９３、この第９実施例のアポクロマート・レンズの球面収差、
非点収差および歪曲収差それぞれについて求めたところ
、第１１図の（ａ）、（ｂ）および（Ｃ）に示す収差図
を得た。

以上のいずれの実施例においても、小さい開放絞り値に
対してもレンズのケラレ（ビグ−ネンティング）が存在
せず、均一な光量をもっていた。また、球面収差図から
、３色による輪帯の球面収差値の差が極めて少ないこと
が明らかであり、そして、非点収差図から、球欠的像面
の湾曲が少なく、かつ、非点隔差が小さいことが明らか
であり、更に、歪曲収差も極めて小さいものであること
が明らかであった。

〈発明の効果〉以上説明したように、本発明のアポクロマート・レンズ
によれば、小さい開放絞り値に対してもレンズのケラレ
が存在せず、レンズ系を明るくできながら、３色による
輪帯の球面収差値の差が極めて少ないことから、画像中
心部の実用像点において、色収差および球面収差を良好
に補正でき、また、球欠的像面の湾曲を少な（できると
ともに非点隔差を小さくでき、縦横線の像面が一致した
平坦な像面を良好に得ることができる。

更に、画像周辺部での３色の各像面差が少な（、色収差
および球面収差が画像周辺部にまでわたって良好に補正
されたアポクロマート・、レンズを提供できる。

【図面の簡単な説明】

図面は、本発明に係るアポクロマート・レンズの実施例
を示し、第１図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、第１
実施例の球面収差図、非点収差図および歪曲収差図、第
２図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、第２実施例の球
面収差図、非点収差図および歪曲収差図、第３図の（ａ
）、（ｂ）および（ｃ）は、第３実施例の球面収差図、
非点収差図および歪曲収差図、第４図の（ａ）、（ｂ）
および（Ｃ）は、第４実施例の球面収差図、非点収差図
および歪曲収差図、第５図の（ａ）、（、ｂ）および（
Ｃ）は、第５実施例の球面収差図、非点収差図および歪
曲収差図、第６回は、第５実施例のレンズのレイアウト
図、第７図の（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、第６実施
例の球面収差図、非点収差図および歪曲収差図、第８図
は、第６実施例のレンズのレイアウト図、第９回の（ａ
）、（ｂ）および（ｃ）は、第７実施例の球面収差図、
非点収差図および歪曲収差図、第１０図の、（ａ）、（
ｂ）および（Ｃ）は、第８実施例の球面収差図、非点収
差図および歪曲収差図、第１１図の（ａ）、（ｂ）およ
び（ｃ）は、第９実施例の球面収差図、非点収差図およ
び歪曲収差図である。１・・・第１レンズ、　　　２・・・第２レンズ３・・
・第３レンズ、　　４・・・第４レンズ５・・・第５レ
ンズ、　　６・・・第６レンズ出願人　大日本スクリー
ン製造株式会社代理人　弁理士　　杉　　谷　　　　勉
第１１２１（ａ）　　　　　　　　　　　（ｂ）　　　　　　　　
　　（ｃ）第２ＩＡ（ａ）　　　　　　　　　　（ｂ）　　　　　　　　　
（ｃ）第　３　図（ａ）　　　　　　　　　（ｂ）　　　　　　　　（ｃ
）慎　４　図第　５　図（ａ　）　　　　　　　　　　（ｂ）　　　　　　　　
　（Ｃ）第６図第７図（ａ）　　　　　　　　　（ｂ）　　　　　　　　（ｃ
）第８図第　９　図（ａ）　　　　　　　　　　（ｂ）　　　　　　　　　
（ｃ）第１０図（ａ　）　　　　　　　　　　（ｂ）　　　　　　　　
　（ｃ　）球ｆＩ収差２　　　　　　　＃、点収憂ｌ　
　　　　゛　歪曲我流Ｑ＋−／・第１１図（ａ）　　　　　　（ｂ）（Ｃ）歪曲収差１・ム

Claims

【特許請求の範囲】

（１）凸面側を物体側に向けた正の第１レンズと、前記
第１レンズに隣設され、凹面側を絞り側に向けた負の第
２レンズと、前記第２レンズに隣設され、凸面側を物体側に向けたメ
ニスカス型の正の第３レンズと、絞りを挟んで前記第３レンズとは反対側に配置されて凸
面側を結像側に向けたメニスカス型の正の第４レンズと
、前記第４レンズに隣設され、凹面側を絞り側に向けた負
の第５レンズと、前記第５レンズに隣設され、凸面側を結像側に向けた正
の第６レンズとから成る６群６枚構成のアポクロマート
・レンズであって、前記第１ないし第６レンズの屈折率を、順にｎ１、ｎ２
、ｎ３、ｎ４、ｎ５、ｎ６とし、かつ、分散値を順にν
１、ν２、ν３、ν４、ν５、ν６とするとき、ｎ３＞ｎ２、１．０８＞｛（ｎ１＋ｎ３）／２｝／ｎ２＞１．０１、
ｎ４＞ｎ５、１．０８＞｛（ｎ４＋ｎ６）／２｝／ｎ５＞１．０１、
ν１＞ν２、ν３＞ν２１．３＞｛（ν１＋ν３）／２｝／ν２＞１．０、ν４
＞ν５、ν６＞ν５１．３＞｛（ν４＋ν６）／２｝／ν５＞１．０、の関
係を満たし、かつ、前記第２および第５レンズそれぞれ
を、４５．０＞ν２＞３４．０、４５．０＞ν５＞３４
．０のクルツ・フリントガラスで形成したことを特徴と
するアポクロマート・レンズ。