JPH0128254B2 - - Google Patents
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- JPH0128254B2 JPH0128254B2 JP58105508A JP10550883A JPH0128254B2 JP H0128254 B2 JPH0128254 B2 JP H0128254B2 JP 58105508 A JP58105508 A JP 58105508A JP 10550883 A JP10550883 A JP 10550883A JP H0128254 B2 JPH0128254 B2 JP H0128254B2
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- fluid
- elastic member
- fluid chamber
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/22—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper characterised by comprising also a dynamic damper
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arrangement Or Mounting Of Propulsion Units For Vehicles (AREA)
- Combined Devices Of Dampers And Springs (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は流体室内に錘を横断的にフローテイン
グ支持して成る流体入りマウントの改良に係り、
特に高周波振動の遮断効果のより一層の確実化を
図つてできるだけ錘を大面積とした場合に、流体
室内を錘がピストンの如く水平を保つて円滑に上
下揺動するようにし、しかも錘の摺動抵抗をでき
る限り小さくして所期の振動遮断効果を達成し得
るようにした流体入りマウントに関する。
グ支持して成る流体入りマウントの改良に係り、
特に高周波振動の遮断効果のより一層の確実化を
図つてできるだけ錘を大面積とした場合に、流体
室内を錘がピストンの如く水平を保つて円滑に上
下揺動するようにし、しかも錘の摺動抵抗をでき
る限り小さくして所期の振動遮断効果を達成し得
るようにした流体入りマウントに関する。
第９図に示されるようにエンジン等の振動源に
連結される取付部材２２０と、車体フレーム等の
固定部材に固定されるベース部材２１０の円筒体
２１１とをゴム材から成る弾性部材２３０で結合
し、円筒体２１１の内周に形成した仕切板２１５
の中央部に小さな円孔２１６を設け、該円孔２１
６に小面積なる円板状の錘２５０をゴム材から成
る環状の弾性部材２６０を介して焼付け支持する
とともに、円筒体２１１の下部にダイヤフラム２
４０を付設して成るエンジンマウント等の流体入
りマウント２０１は知られている。
連結される取付部材２２０と、車体フレーム等の
固定部材に固定されるベース部材２１０の円筒体
２１１とをゴム材から成る弾性部材２３０で結合
し、円筒体２１１の内周に形成した仕切板２１５
の中央部に小さな円孔２１６を設け、該円孔２１
６に小面積なる円板状の錘２５０をゴム材から成
る環状の弾性部材２６０を介して焼付け支持する
とともに、円筒体２１１の下部にダイヤフラム２
４０を付設して成るエンジンマウント等の流体入
りマウント２０１は知られている。
尚錘２５０の中心にはオリフイス２５５が形成
されている。
されている。
斯かるマウント２０１によれば、仕切板２１５
の円孔２１６に弾性部材２６０を介してフローテ
イング支持した錘２５０が共振点で振動の方向と
位相を反転して共振するため、振動は相殺される
が、共振点を越える高周波振動領域では、錘２５
０が小面積であるために上下の流体室２０３，２
０４内の流体の移動能力が低いこと及びベース部
材２１０と一体の仕切板２１５が大面積であるこ
とに起因して微振動がベース部材２１０に伝達さ
れ、従つて第８図に破線で示した特性の如く高周
波振動に対する動倍率を略々零に近づけることは
不可能であつた。
の円孔２１６に弾性部材２６０を介してフローテ
イング支持した錘２５０が共振点で振動の方向と
位相を反転して共振するため、振動は相殺される
が、共振点を越える高周波振動領域では、錘２５
０が小面積であるために上下の流体室２０３，２
０４内の流体の移動能力が低いこと及びベース部
材２１０と一体の仕切板２１５が大面積であるこ
とに起因して微振動がベース部材２１０に伝達さ
れ、従つて第８図に破線で示した特性の如く高周
波振動に対する動倍率を略々零に近づけることは
不可能であつた。
そこで本出願人は先に特願昭58−26076号にて
流体室内に大面積なる錘を横断的にフローテイン
グ支持して成る流体入りマウントを提案し、高周
波振動領域における取付部材から弾性部材を経由
してベース部材へ作用する力と、微振動による取
付部材とベース部材との相対位置の変化に追従す
る大面積なる錘の微小なる上下方向への応動によ
り流体室内に発生する流体圧とを略々釣り合わ
せ、互いに打ち消し合つて動倍率を極めて低くす
るようにした。
流体室内に大面積なる錘を横断的にフローテイン
グ支持して成る流体入りマウントを提案し、高周
波振動領域における取付部材から弾性部材を経由
してベース部材へ作用する力と、微振動による取
付部材とベース部材との相対位置の変化に追従す
る大面積なる錘の微小なる上下方向への応動によ
り流体室内に発生する流体圧とを略々釣り合わ
せ、互いに打ち消し合つて動倍率を極めて低くす
るようにした。
本発明は斯かる大面積なる錘を流体室内に横断
的にフローテイング支持して成る流体入りマウン
トにおいて、高周波振動の遮断効果のより一層の
確実化を図り、即ち高周波振動領域における動倍
率を略々零とするためにできるだけ錘を大面積と
した場合に、錘が水平を保つて上下揺動するよう
に構成するとともに、錘の摺動抵抗をできる限り
小さくして所期の振動遮断効果を有効に達成する
ことができる流体入りマウントを提供することを
目的として成されたものである。
的にフローテイング支持して成る流体入りマウン
トにおいて、高周波振動の遮断効果のより一層の
確実化を図り、即ち高周波振動領域における動倍
率を略々零とするためにできるだけ錘を大面積と
した場合に、錘が水平を保つて上下揺動するよう
に構成するとともに、錘の摺動抵抗をできる限り
小さくして所期の振動遮断効果を有効に達成する
ことができる流体入りマウントを提供することを
目的として成されたものである。
以上の目的を達成すべく本発明は、マウントの
流体室内の流体の移動能力を決定する弾性部材の
有効面積よりも、流体室内に横断的にフローテイ
ング支持する錘の面積を大として該錘を大面積な
るピストン体で構成するとともに、低摩擦リング
を該ピストン体周に嵌着し、一方低摩擦スリーブ
を流体室の周壁を構成する円筒体内に固着し、こ
れら抵摩擦のリング及びスリーブを介して円筒体
内に錘であるピストン体を摺動自在に嵌合したこ
とを要旨としている。
流体室内の流体の移動能力を決定する弾性部材の
有効面積よりも、流体室内に横断的にフローテイ
ング支持する錘の面積を大として該錘を大面積な
るピストン体で構成するとともに、低摩擦リング
を該ピストン体周に嵌着し、一方低摩擦スリーブ
を流体室の周壁を構成する円筒体内に固着し、こ
れら抵摩擦のリング及びスリーブを介して円筒体
内に錘であるピストン体を摺動自在に嵌合したこ
とを要旨としている。
以下に本発明の好適実施例をその基本原理と併
せて添付図面を基に詳述する。
せて添付図面を基に詳述する。
先ず本発明における基本原理を説明するに、第
３図は流体室内に横断的に錘をフローテイング支
持して成るマウントの基本構成を示す中央縦断面
図で、円筒体１１１の外周に固定部材側への取付
片１１８を形成して成るベース部材１１０の円筒
体１１１上部には、ゴム材から成るアンブレラ状
の弾性部材１３０の下部周が焼付けられ、又円筒
体１３０下部には、ダイヤフラム１４０の周縁が
焼付けられており、更に上記弾性部材１３０の中
央上部には、振動源を連結する円板状の取付部材
１２０が焼付けられている。
３図は流体室内に横断的に錘をフローテイング支
持して成るマウントの基本構成を示す中央縦断面
図で、円筒体１１１の外周に固定部材側への取付
片１１８を形成して成るベース部材１１０の円筒
体１１１上部には、ゴム材から成るアンブレラ状
の弾性部材１３０の下部周が焼付けられ、又円筒
体１３０下部には、ダイヤフラム１４０の周縁が
焼付けられており、更に上記弾性部材１３０の中
央上部には、振動源を連結する円板状の取付部材
１２０が焼付けられている。
斯かるマウント１０１の流体室１０２の周壁を
構成するベース部材１１０の円筒体１１１の中間
部内周に、ゴム材から成る環状の弾性部材１６０
の外周を焼付け、更にこの環状弾性部材１６０の
内周に、大面積なる厚肉円板状の錘１５０の外周
を焼付ける。
構成するベース部材１１０の円筒体１１１の中間
部内周に、ゴム材から成る環状の弾性部材１６０
の外周を焼付け、更にこの環状弾性部材１６０の
内周に、大面積なる厚肉円板状の錘１５０の外周
を焼付ける。
斯くして環状弾性部材１６０でもつて流体室１
０２内に大面積なる錘１５０を横断的にフローテ
イング支持したため、流体室１０２は上部流体室
１０３と下部ダイヤフラム室１０４とに画成され
る。
０２内に大面積なる錘１５０を横断的にフローテ
イング支持したため、流体室１０２は上部流体室
１０３と下部ダイヤフラム室１０４とに画成され
る。
尚図示では、錘１５０の中央にオリフイス１５
５が形成されている。
５が形成されている。
以上の如く錘１５０により上下に画成された流
体室１０２内に流体（図示では液体）を封入す
る。
体室１０２内に流体（図示では液体）を封入す
る。
而して流体入りマウント１０１の流体室１０２
内に大面積なる錘１５０を横断的にフローテイン
グ支持したため、高周波振動領域においては、ベ
ース部材１１０と取付部材１２０とを結合するア
ンブレラ状弾性部材１３０を経由して取付部材１
２０からベース部材１１０へ作用する力と、微振
動による取付部材１２０とベース部材１１０との
相対位置の変化に追従する錘１５０の微小なる上
下応動により流体室１０２内に発生する流体圧、
即ちこの場合には、上部流体室１０３内の流体圧
によりベース部材に伝わる力とが略々釣り合つ
て、互いに打ち消し合うこととなり、従つて動倍
率を極めて低くすることができ、高周波振動に対
する遮断効果を高めることができる。
内に大面積なる錘１５０を横断的にフローテイン
グ支持したため、高周波振動領域においては、ベ
ース部材１１０と取付部材１２０とを結合するア
ンブレラ状弾性部材１３０を経由して取付部材１
２０からベース部材１１０へ作用する力と、微振
動による取付部材１２０とベース部材１１０との
相対位置の変化に追従する錘１５０の微小なる上
下応動により流体室１０２内に発生する流体圧、
即ちこの場合には、上部流体室１０３内の流体圧
によりベース部材に伝わる力とが略々釣り合つ
て、互いに打ち消し合うこととなり、従つて動倍
率を極めて低くすることができ、高周波振動に対
する遮断効果を高めることができる。
ところで高周波振動の遮断効果のより一層の確
実化を企図すれば、高周波振動領域における当該
流体入りマウント１０１の動倍率を略々零に設定
する必要がある。
実化を企図すれば、高周波振動領域における当該
流体入りマウント１０１の動倍率を略々零に設定
する必要がある。
従つて取付部材１２０からアンブレラ状弾性部
材１３０を経てベース部材１１０へ作用しようと
する力を、取付部材１２０とベース部材１１０と
の相対位置変化に追従して上下動する錘１５０に
よりこの場合、上部流体室１０３内の上下に移動
する流体に確実に吸収せしめれば良い。
材１３０を経てベース部材１１０へ作用しようと
する力を、取付部材１２０とベース部材１１０と
の相対位置変化に追従して上下動する錘１５０に
よりこの場合、上部流体室１０３内の上下に移動
する流体に確実に吸収せしめれば良い。
そこで以下にその具体的解析を述べる。
先ず第４図に示すように当該マウント１０１の
流体室１０２内の流体の移動に与かるアンブレラ
状弾性部材１３０の有効面積をSEとし、流体室１
０２内に横断的にフローテイング支持した錘１５
０の上下動による流体の移動に与かる該錘１５０
及びこれを支持する環状弾性部材１６０の内周寄
り部の有効面積をSWとし、更にSW−SEをSBとす
る。ここにおいて弾性部材の有効面積とは流体室
を大気開放した状態での取付部材とベース部材と
の単位相対変位量あたりの流体移動に寄与する能
力として求められる弾性部材の面積であり、錘の
有効面積とは流体室を大気開放した状態での錘の
単位変位量あたりの流体移動に寄与する能力とし
て求める錘の面積である。
流体室１０２内の流体の移動に与かるアンブレラ
状弾性部材１３０の有効面積をSEとし、流体室１
０２内に横断的にフローテイング支持した錘１５
０の上下動による流体の移動に与かる該錘１５０
及びこれを支持する環状弾性部材１６０の内周寄
り部の有効面積をSWとし、更にSW−SEをSBとす
る。ここにおいて弾性部材の有効面積とは流体室
を大気開放した状態での取付部材とベース部材と
の単位相対変位量あたりの流体移動に寄与する能
力として求められる弾性部材の面積であり、錘の
有効面積とは流体室を大気開放した状態での錘の
単位変位量あたりの流体移動に寄与する能力とし
て求める錘の面積である。
次に以上のマウント１０１をモデル化すれば、
第５図に示す如くで、即ちバネ定数がｋなるアン
ブレラ状弾性部材１３０の流体の移動能力を決定
する有効面積SE部のバネ定数はakであり、又流
体の移動には寄与しない周縁部の面積SBはＫなる
バネ定数を勿論具備し、更に錘１５０の有効面積
SW部のバネ定数はdkである。ここでａ、ｄはと
もに任意定数である。
第５図に示す如くで、即ちバネ定数がｋなるアン
ブレラ状弾性部材１３０の流体の移動能力を決定
する有効面積SE部のバネ定数はakであり、又流
体の移動には寄与しない周縁部の面積SBはＫなる
バネ定数を勿論具備し、更に錘１５０の有効面積
SW部のバネ定数はdkである。ここでａ、ｄはと
もに任意定数である。
そして本発明における基本原理は、流体圧Ｐに
よりアンブレラ状弾性部材１３０の周縁部の面積
SB部を経てベース部材１１０の円筒体１１１に作
用するPSBと、該弾性部材１３０のバネ成分（バ
ネ定数がｋ）による力とが釣り合つて、互いに打
ち消し合うことにある。
よりアンブレラ状弾性部材１３０の周縁部の面積
SB部を経てベース部材１１０の円筒体１１１に作
用するPSBと、該弾性部材１３０のバネ成分（バ
ネ定数がｋ）による力とが釣り合つて、互いに打
ち消し合うことにある。
これを詳細に示せば次のようになる。
先ず、取付部材からベース部材へ伝達される振
動の経路は次の２つに分けられる。
動の経路は次の２つに分けられる。
(イ) 弾性部材を通じて伝わる経路
(ロ) 流体室内の流体の圧力変動として伝わる経路
このうち(ロ)について更に説明を加えると、先
ず、取付部材に振動が入力されると取付部材とベ
ース部材間の相対位置が変化し、これによつて流
体室内の圧力が変動する。
ず、取付部材に振動が入力されると取付部材とベ
ース部材間の相対位置が変化し、これによつて流
体室内の圧力が変動する。
この時この圧力変動を発生させるのは弾性部材
の有効面積SEの部分であり、それ以外の流体室内
面ではこの圧力変動を等しく受けることになる。
の有効面積SEの部分であり、それ以外の流体室内
面ではこの圧力変動を等しく受けることになる。
しかしこの残りの流体室内面のうち、錘の有効
面積部分SWに作用する圧力変動は錘がフローテ
イング支持されているためにベース部材側へほと
んど伝達されない。
面積部分SWに作用する圧力変動は錘がフローテ
イング支持されているためにベース部材側へほと
んど伝達されない。
以上において、前述した錘の有効面積が、弾性
部材の有効面積より大であるため、両有効面積の
差に相当する部分SBに作用する圧力変動が、取付
部材の変位方向と逆向きの力として弾性部材内面
に働くので、この力と前記(イ)の力が相殺されて全
体としての振動伝達を可及的に０に近づけること
ができる。
部材の有効面積より大であるため、両有効面積の
差に相当する部分SBに作用する圧力変動が、取付
部材の変位方向と逆向きの力として弾性部材内面
に働くので、この力と前記(イ)の力が相殺されて全
体としての振動伝達を可及的に０に近づけること
ができる。
従つてアンブレラ状弾性部材１３０の周縁部の
面積は最低限零を越える、即ち正（SB＞０）でな
ければならない。
面積は最低限零を越える、即ち正（SB＞０）でな
ければならない。
ここでSE＋SB＝SWであるから、SB＞０とする
ためには、SW＞SE、即ち錘１５０の有効面積SW
がアンブレラ状弾性部材１３０の有効面積SEより
も大でなければならないことがわかる。
ためには、SW＞SE、即ち錘１５０の有効面積SW
がアンブレラ状弾性部材１３０の有効面積SEより
も大でなければならないことがわかる。
ところが取付部材１２０と、ベース部材１１０
とを結合する弾性部材１３０は、図示の如く剪断
特性を具備したアンブレラ状の複雑形状をもつて
構成されているため、単純な計算によりその有効
面積SEを求めることはできない。
とを結合する弾性部材１３０は、図示の如く剪断
特性を具備したアンブレラ状の複雑形状をもつて
構成されているため、単純な計算によりその有効
面積SEを求めることはできない。
そこで実際にテストを行つて弾性部材１３０の
有効面積SEを求める。
有効面積SEを求める。
先ずテストに備え、アンブレラ状の当該弾性部
材１３０を第６図に示す如く逆さにしてその周縁
を固定し、斯くして逆アンブレラ状を成す弾性部
材１３０の上部に管体１９０をその下部フランジ
１９１でもつて固定する。ここで管体１９０の上
方は大気に開放されている。
材１３０を第６図に示す如く逆さにしてその周縁
を固定し、斯くして逆アンブレラ状を成す弾性部
材１３０の上部に管体１９０をその下部フランジ
１９１でもつて固定する。ここで管体１９０の上
方は大気に開放されている。
斯かる管体１９０内まで液体、例えば水を注入
して静止させた後、逆アンブレラ状弾性部材１３
０の中央下部に一体化した取付部材１２０に第７
図に示す如く下方から変位量ｌmmなる強制変位を
加える。この強制変位により液体のレベルが管体
１９０内を上昇し、この増量容積Vmm3を実測す
る。
して静止させた後、逆アンブレラ状弾性部材１３
０の中央下部に一体化した取付部材１２０に第７
図に示す如く下方から変位量ｌmmなる強制変位を
加える。この強制変位により液体のレベルが管体
１９０内を上昇し、この増量容積Vmm3を実測す
る。
従つて求める弾性部材１３０の有効面積はSE＝
Ｖ／ｌにより得られる。
Ｖ／ｌにより得られる。
一方錘１５０についても以上と同様のテストを
行い、その有効面積SWを得、既述した解析結果
の通りSW＞SEに設定する。
行い、その有効面積SWを得、既述した解析結果
の通りSW＞SEに設定する。
斯くして構成された本発明における基本原理を
示す流体入りマウント１０１によれば、流体室１
０２内に横断的にフローテイング支持した大面積
なる錘１５０の有効面積SWを、取付部材１２０
とベース部材１１０とを結合した弾性部材１３０
の有効面積SEよりも大としたため、特に高周波振
動領域において、弾性部材１３０の周縁部の面積
SBを経てベース部材１１０に作用する力と、該弾
性部材１３０のバネ成分による力とが釣り合い、
互いに打ち消し合うこととなる。
示す流体入りマウント１０１によれば、流体室１
０２内に横断的にフローテイング支持した大面積
なる錘１５０の有効面積SWを、取付部材１２０
とベース部材１１０とを結合した弾性部材１３０
の有効面積SEよりも大としたため、特に高周波振
動領域において、弾性部材１３０の周縁部の面積
SBを経てベース部材１１０に作用する力と、該弾
性部材１３０のバネ成分による力とが釣り合い、
互いに打ち消し合うこととなる。
従つて換言すれば、取付部材１２０から弾性部
材１３０を経てベース部材１１０へ作用しようと
する力が、取付部材１２０とベース部材１１０と
の相対位置変化に追従して上下応動する錘１５０
により上部流体室１０３内の上下に移動する流体
に確実に吸収されることとなるため、高周波振動
領域における当該マウント１０１の動倍率を第８
図に実線で示した如く略々零とすることができ、
以つて高周波振動の遮断効果をより一層確実に向
上せしめることができる。
材１３０を経てベース部材１１０へ作用しようと
する力が、取付部材１２０とベース部材１１０と
の相対位置変化に追従して上下応動する錘１５０
により上部流体室１０３内の上下に移動する流体
に確実に吸収されることとなるため、高周波振動
領域における当該マウント１０１の動倍率を第８
図に実線で示した如く略々零とすることができ、
以つて高周波振動の遮断効果をより一層確実に向
上せしめることができる。
ところで以上の条件SW＞SEで、且つSB＞０を
満足しつつ錘１５０をできる限り大面積とすれ
ば、これをフローテイング支持する環状弾性部材
１６０の径方向の肉厚が薄くなるため、実際上そ
のフローテイング作用が円滑になされなくなる虞
がある。
満足しつつ錘１５０をできる限り大面積とすれ
ば、これをフローテイング支持する環状弾性部材
１６０の径方向の肉厚が薄くなるため、実際上そ
のフローテイング作用が円滑になされなくなる虞
がある。
そこで本発明では、錘を下方若しくは上方で環
状弾性部材によりフローテイング支持するととも
に、流体室の周壁を構成する円筒体内に錘をピス
トンの如く低摩擦抵抗でもつて円滑に上下摺動し
得るようにした。
状弾性部材によりフローテイング支持するととも
に、流体室の周壁を構成する円筒体内に錘をピス
トンの如く低摩擦抵抗でもつて円滑に上下摺動し
得るようにした。
先ず本発明に係る流体入りマウント１の第１実
施例を第１図を基に説明するに、円筒体１１の上
部を上方へ拡開するテーパ部１２とし、更に該テ
ーパ部１２の上部外周に取付片１８を形成して成
るベース部材１０の上記テーパ部１２内周に、中
央部を中空としたアンブレラ状弾性部材３０の下
部外周を焼付け、この弾性部材３０の上部内周に
截頭逆円錐状の取付部材２０を焼付ける。
施例を第１図を基に説明するに、円筒体１１の上
部を上方へ拡開するテーパ部１２とし、更に該テ
ーパ部１２の上部外周に取付片１８を形成して成
るベース部材１０の上記テーパ部１２内周に、中
央部を中空としたアンブレラ状弾性部材３０の下
部外周を焼付け、この弾性部材３０の上部内周に
截頭逆円錐状の取付部材２０を焼付ける。
尚ベース部材１０のテーパ部１２の下部内周は
円筒体１１の内径より小径なる環状突部１３に形
成され、又取付片１８には固定部材への取付ネジ
孔１９…が形成され、更に取付部材２０の中央上
部には振動源への取付ネジ２１が突設されてい
る。
円筒体１１の内径より小径なる環状突部１３に形
成され、又取付片１８には固定部材への取付ネジ
孔１９…が形成され、更に取付部材２０の中央上
部には振動源への取付ネジ２１が突設されてい
る。
一方錘５０は、上記取付部材２０を含むアンブ
レラ状弾性部材３０の有効面積SEより充分に大な
る有効面積SWを有する厚肉円板状のピストン体
５１の下面に、これと同心であつて、小径なる円
筒部５６を垂設して成り、ピストン体５１の外周
には上中下３個の環状嵌着溝５２，５３及び５４
が形成され、中間部嵌着溝５３にはピストンリン
グ７１が、上下の各嵌着溝５２，５４にはガイド
ブツシユ７２，７３が夫々嵌着されている。
レラ状弾性部材３０の有効面積SEより充分に大な
る有効面積SWを有する厚肉円板状のピストン体
５１の下面に、これと同心であつて、小径なる円
筒部５６を垂設して成り、ピストン体５１の外周
には上中下３個の環状嵌着溝５２，５３及び５４
が形成され、中間部嵌着溝５３にはピストンリン
グ７１が、上下の各嵌着溝５２，５４にはガイド
ブツシユ７２，７３が夫々嵌着されている。
斯かる錘５０の円筒部５６の外周に径方向の肉
厚が充分に大なる環状弾性部材６０の内周を焼付
け、ピストン体５１の径よりも若干大径なる該環
状弾性部材６０の外周にスリーブ７４の内周を焼
付ける。
厚が充分に大なる環状弾性部材６０の内周を焼付
け、ピストン体５１の径よりも若干大径なる該環
状弾性部材６０の外周にスリーブ７４の内周を焼
付ける。
そして本実施例では、環状弾性部材６０の下部
内周に、これと一体にダイヤフラム４０を形成す
る。このダイヤフラム４０は自由状態において
は、円筒部５６内に上方へ膨出状態にある。
内周に、これと一体にダイヤフラム４０を形成す
る。このダイヤフラム４０は自由状態において
は、円筒部５６内に上方へ膨出状態にある。
斯くしてベース部材１０の円筒体１１内に、先
ず下方からシリンダスリーブ７５を挿入し、次に
錘５０を環状弾性部材６０を介して支持したスリ
ーブ７４を挿入し、シリンダスリーブ７５の上端
が環状突部１３に突き当たつた状態で、円筒体１
１の下端を内方へカシメ付け、上下のスリーブ７
５，７４を上下不動に円筒体１１の内周に組付け
る。
ず下方からシリンダスリーブ７５を挿入し、次に
錘５０を環状弾性部材６０を介して支持したスリ
ーブ７４を挿入し、シリンダスリーブ７５の上端
が環状突部１３に突き当たつた状態で、円筒体１
１の下端を内方へカシメ付け、上下のスリーブ７
５，７４を上下不動に円筒体１１の内周に組付け
る。
以上において、錘５０のピストン体５１に嵌着
したピストンリング７１、両ガイドブツシユ７
２，７３及び円筒体１１内周に組付けたシリンダ
スリーブ７５はともに低摩擦素材、即ち実施例で
は、テフロン（登録商標）素材から形成されてお
り、又シリンダスリーブ７５の内周には、ピスト
ンリング７１が密接するが、ガイドブツシユ７
２，７３は僅少の隙間を図示の如く形成してい
る。
したピストンリング７１、両ガイドブツシユ７
２，７３及び円筒体１１内周に組付けたシリンダ
スリーブ７５はともに低摩擦素材、即ち実施例で
は、テフロン（登録商標）素材から形成されてお
り、又シリンダスリーブ７５の内周には、ピスト
ンリング７１が密接するが、ガイドブツシユ７
２，７３は僅少の隙間を図示の如く形成してい
る。
尚ピストン体５１の中央にはオリフイス５５が
形成されているが、オリフイス５５は必ずしも設
ける必要はない。
形成されているが、オリフイス５５は必ずしも設
ける必要はない。
以上の如く錘５０のピストン体５１により上下
に画成された流体室２内に流体（図示では液体）
を封入する。
に画成された流体室２内に流体（図示では液体）
を封入する。
而して錘５０を大面積なるピストン体５１で構
成するとともに、該ピストン体５１周に低摩擦素
材から成るピストンリング７１及びガイドブツシ
ユ７２，７３を嵌着し、一方流体室２の周壁を構
成する円筒体１１内に同じく抵摩擦素材から成る
シリンダスリーブ７５を固着し、これら低摩擦の
リング７１，７２，７３及びスリーブ７５を介し
て円筒体１１内に錘５０を上下摺動自在に嵌合し
たため、高周波振動領域における動倍率を略々零
とするためにできるだけ垂５０を大面積として
も、錘５０がピストン体５１として略々水平を保
つて、且つ摺動抵抗をできる限り小さくして円滑
に上下揺動することができ、従つて所期の振動遮
断効果を有効に達成することができる。しかも錘
５０を環状弾性部材６０により下方で支持したた
め、弾性部材６０の径方向の肉厚を大きく採れ、
従つてそのフローテイング作用が充分円滑になさ
れる。
成するとともに、該ピストン体５１周に低摩擦素
材から成るピストンリング７１及びガイドブツシ
ユ７２，７３を嵌着し、一方流体室２の周壁を構
成する円筒体１１内に同じく抵摩擦素材から成る
シリンダスリーブ７５を固着し、これら低摩擦の
リング７１，７２，７３及びスリーブ７５を介し
て円筒体１１内に錘５０を上下摺動自在に嵌合し
たため、高周波振動領域における動倍率を略々零
とするためにできるだけ垂５０を大面積として
も、錘５０がピストン体５１として略々水平を保
つて、且つ摺動抵抗をできる限り小さくして円滑
に上下揺動することができ、従つて所期の振動遮
断効果を有効に達成することができる。しかも錘
５０を環状弾性部材６０により下方で支持したた
め、弾性部材６０の径方向の肉厚を大きく採れ、
従つてそのフローテイング作用が充分円滑になさ
れる。
ところで以上の第１実施例では、ダイヤフラム
４０を環状弾性部材６０の下部内周に一体として
構成したが、これに代え、第２実施例を示す第２
図の如く大径なるダイヤフラム８０を環状弾性部
材６０とは別体で構成し、該ダイヤフラム８０の
周縁に前記とは別のスリーブ７８を焼付け、円筒
体１１内に挿入した錘５０を支持するスリーブ７
４の下に、更に当該ダイヤフラム８０を支持する
スリーブ７８を挿入し、前記と同様に円筒体１１
の下端を内方へカシメ付けても良い。その他の構
成は第１図と同様である。
４０を環状弾性部材６０の下部内周に一体として
構成したが、これに代え、第２実施例を示す第２
図の如く大径なるダイヤフラム８０を環状弾性部
材６０とは別体で構成し、該ダイヤフラム８０の
周縁に前記とは別のスリーブ７８を焼付け、円筒
体１１内に挿入した錘５０を支持するスリーブ７
４の下に、更に当該ダイヤフラム８０を支持する
スリーブ７８を挿入し、前記と同様に円筒体１１
の下端を内方へカシメ付けても良い。その他の構
成は第１図と同様である。
尚何れの実施例においても、円筒体をベース部
材側に一体とした所謂正立型の流体入りマウント
に本発明を適用したが、取付部材側に円筒体を一
体とした倒立型の流体入りマウントにも勿論本発
明は適用される。又ピストン体である錘をフロー
テイング支持する環状弾性部材を上方に配するこ
とも可能である。更にダイヤフラムを付設せず、
錘を境にして略々上下対称的に構成して成る流体
入りマウントにも本発明は適用され得る。
材側に一体とした所謂正立型の流体入りマウント
に本発明を適用したが、取付部材側に円筒体を一
体とした倒立型の流体入りマウントにも勿論本発
明は適用される。又ピストン体である錘をフロー
テイング支持する環状弾性部材を上方に配するこ
とも可能である。更にダイヤフラムを付設せず、
錘を境にして略々上下対称的に構成して成る流体
入りマウントにも本発明は適用され得る。
以上の説明から明らかな如く本発明によれば、
取付部材と、ベース部材とを結合する弾性部材の
有効面積よりも、流体室内に横断的にフローテイ
ング支持する錘の面積を大として該錘を大面積な
るピストン体で構成するとともに、該ピストン体
周に低摩擦リングを嵌着し、一方流体室の周壁を
構成する円筒体内に低摩擦スリーブを固着したた
め、高周波振動の遮断効果のより一層の確実化を
企図して高周波振動領域における動倍率を略々零
とすべく可能な限り錘を大面積としても、錘がピ
ストンとして略々水平を保ちつつ、しかも摺動抵
抗をできる限り小さくして円滑に上下揺動するこ
とができ、従つて所期の振動遮断効果を有効に達
成することができる。
取付部材と、ベース部材とを結合する弾性部材の
有効面積よりも、流体室内に横断的にフローテイ
ング支持する錘の面積を大として該錘を大面積な
るピストン体で構成するとともに、該ピストン体
周に低摩擦リングを嵌着し、一方流体室の周壁を
構成する円筒体内に低摩擦スリーブを固着したた
め、高周波振動の遮断効果のより一層の確実化を
企図して高周波振動領域における動倍率を略々零
とすべく可能な限り錘を大面積としても、錘がピ
ストンとして略々水平を保ちつつ、しかも摺動抵
抗をできる限り小さくして円滑に上下揺動するこ
とができ、従つて所期の振動遮断効果を有効に達
成することができる。
尚低摩擦のリング及びスリーブはテフロン（登
録商標）素材のみに限定されるものではなく、金
属製であつても良い。
録商標）素材のみに限定されるものではなく、金
属製であつても良い。
第１図乃至第８図は本発明の実施例を示すもの
で、第１図は本発明に係る流体入りマウントの第
１実施例を示す中央縦断面図、第２図は同第２実
施例を示す同様の図、第３図は本発明における基
本原理を説明するための流体入りマウントの基本
構成を示す中央縦断面図、第４図はマウントの各
有効面積を示す半截図、第５図はモデル図、第６
図はテスト装置の縦断面図、第７図は同作用図、
第８図は周波数−動倍率特性線図、第９図は従来
の流体入りマウントの中央縦断面図である。 尚図面中１は流体入りマウント、２は流体室、
１０はベース部材、１１は円筒体、２０は取付部
材、３０はベース部材と取付部材とを結合する弾
性部材、SEはその有効面積、５０は錘、５１はピ
ストン体、SWはその有効面積、６０は錘を支持
する弾性部材、７１，７２及び７３は低摩擦リン
グ、７５は低摩擦スリーブである。
で、第１図は本発明に係る流体入りマウントの第
１実施例を示す中央縦断面図、第２図は同第２実
施例を示す同様の図、第３図は本発明における基
本原理を説明するための流体入りマウントの基本
構成を示す中央縦断面図、第４図はマウントの各
有効面積を示す半截図、第５図はモデル図、第６
図はテスト装置の縦断面図、第７図は同作用図、
第８図は周波数−動倍率特性線図、第９図は従来
の流体入りマウントの中央縦断面図である。 尚図面中１は流体入りマウント、２は流体室、
１０はベース部材、１１は円筒体、２０は取付部
材、３０はベース部材と取付部材とを結合する弾
性部材、SEはその有効面積、５０は錘、５１はピ
ストン体、SWはその有効面積、６０は錘を支持
する弾性部材、７１，７２及び７３は低摩擦リン
グ、７５は低摩擦スリーブである。
Claims (1)
- １ 振動源に連結される取付部材と、振動源をマ
ウントするベース部材とを弾性部材で結合して内
部に流体室を形成し、該流体室内に錘を横断的に
フローテイング支持して成る流体入りマウントに
おいて、前記錘をピストン体で構成し、前記流体
室を大気開放した状態での前記錘の単位変位量あ
たりの流体移動に寄与する能力として求められる
錘の有効面積を、前記流体室を大気開放した状態
での前記取付部材とベース部材との単位相対変位
量あたりの流体移動に寄与する能力として求めら
れる弾性部材の有効面積よりも大とし、前記ピス
トン体周に低摩擦リングを嵌着し、更に上記流体
室の周壁を構成する上記取付部材側、又はベース
部材側と一体の円筒体内に低摩擦スリーブを固着
し、該円筒体内に上記ピストン体を上記低摩擦リ
ング及び同スリーブを介して摺動自在に嵌合した
ことを特徴とする流体入りマウント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10550883A JPS59231238A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 流体入りマウント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10550883A JPS59231238A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 流体入りマウント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59231238A JPS59231238A (ja) | 1984-12-25 |
| JPH0128254B2 true JPH0128254B2 (ja) | 1989-06-01 |
Family
ID=14409538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10550883A Granted JPS59231238A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 流体入りマウント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59231238A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2297600A (en) * | 1995-02-02 | 1996-08-07 | Draftex Ind Ltd | Hydroelastic support assembly |
| DE102007058191B4 (de) * | 2006-12-05 | 2016-04-07 | Honda Motor Co., Ltd. | Flüssigkeitseinschließende Schwingungs-Isoliervorrichtung |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57138423A (en) * | 1981-02-17 | 1982-08-26 | Nissan Motor Co Ltd | Engine mount device filled with fluid |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP10550883A patent/JPS59231238A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59231238A (ja) | 1984-12-25 |
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