JPH0128255B2 - - Google Patents
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- JPH0128255B2 JPH0128255B2 JP58105509A JP10550983A JPH0128255B2 JP H0128255 B2 JPH0128255 B2 JP H0128255B2 JP 58105509 A JP58105509 A JP 58105509A JP 10550983 A JP10550983 A JP 10550983A JP H0128255 B2 JPH0128255 B2 JP H0128255B2
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- Japan
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- fluid
- elastic member
- base member
- fluid chamber
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/22—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper characterised by comprising also a dynamic damper
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arrangement Or Mounting Of Propulsion Units For Vehicles (AREA)
- Combined Devices Of Dampers And Springs (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は流体室内に錘を横断的にフローテイン
グ支持して成る流体入りマウントの改良に係り、
特に高周波振動の遮断効果のより一層の確実化を
図つた流体入りマウントに関する。
グ支持して成る流体入りマウントの改良に係り、
特に高周波振動の遮断効果のより一層の確実化を
図つた流体入りマウントに関する。
第１５図に示されるようにエンジン等の振動源
に連結される取付部材７２０と、車体フレーム等
の固定部材に固定されるベース部材７１０の円筒
体７１１とをゴム材から成る弾性部材７３０で結
合し、円筒体７１１の内周に形成した仕切板７１
５の中央部に小さな円孔７１６を設け、該円孔７
１６に小面積なる円板上の錘７５０をゴム材から
成る環状の弾性部材７６０を介して焼付け支持す
るとともに、円筒体７１１の下部にダイヤフラム
７４０を付設して成るエンジンマウント等の流体
入りマウント７０１は知られている。
に連結される取付部材７２０と、車体フレーム等
の固定部材に固定されるベース部材７１０の円筒
体７１１とをゴム材から成る弾性部材７３０で結
合し、円筒体７１１の内周に形成した仕切板７１
５の中央部に小さな円孔７１６を設け、該円孔７
１６に小面積なる円板上の錘７５０をゴム材から
成る環状の弾性部材７６０を介して焼付け支持す
るとともに、円筒体７１１の下部にダイヤフラム
７４０を付設して成るエンジンマウント等の流体
入りマウント７０１は知られている。
尚錘７５０の中心にはオリフイス７５１が形成
されている。
されている。
斯かるマウント７０１によれば、仕切板７１５
の円孔７１６に弾性部材７６０を介してフローテ
イング支持した錘７５０が共振点で振動の方向と
位相を反転して共振するため、振動は相殺される
が、共振点を越える高周波振動領域では、錘７５
０が小面積であるために上下の流体室７０３，７
０４内の流体の移動能力が低いこと及びベース部
材７１０と一体の仕切板７１５が大面積であるこ
とに起因して微振動がベース部材７１０に伝達さ
れ、従つて第１４図に破線で示した特性の如く高
周波振動に対する動倍率を略々零に近づけること
は不可能であつた。
の円孔７１６に弾性部材７６０を介してフローテ
イング支持した錘７５０が共振点で振動の方向と
位相を反転して共振するため、振動は相殺される
が、共振点を越える高周波振動領域では、錘７５
０が小面積であるために上下の流体室７０３，７
０４内の流体の移動能力が低いこと及びベース部
材７１０と一体の仕切板７１５が大面積であるこ
とに起因して微振動がベース部材７１０に伝達さ
れ、従つて第１４図に破線で示した特性の如く高
周波振動に対する動倍率を略々零に近づけること
は不可能であつた。
そこで本出願人は先に特願昭58−26076号にて
流体室内に大面積なる錘を横断的にフローテイン
グ支持して成る流体入りマウントを提案し、高周
波振動領域における取付部材から弾性部材を経由
してベース部材へ作用する力と、微振動による取
付部材とベース部材との相対位置の変化に追従す
る大面積なる錘の微小なる上下方向への応動によ
り流体室内に発生する流体圧とを略々釣り合わ
せ、互いに打ち消し合つて動倍率を極めて低くす
るようにした。
流体室内に大面積なる錘を横断的にフローテイン
グ支持して成る流体入りマウントを提案し、高周
波振動領域における取付部材から弾性部材を経由
してベース部材へ作用する力と、微振動による取
付部材とベース部材との相対位置の変化に追従す
る大面積なる錘の微小なる上下方向への応動によ
り流体室内に発生する流体圧とを略々釣り合わ
せ、互いに打ち消し合つて動倍率を極めて低くす
るようにした。
本発明は斯かる大面積なる錘を流体室内に横断
的にフローテイング支持して成る流体入りマウン
トにおいて、高周波振動の遮断効果のより一層の
確実化を図り、即ち高周波振動領域における動倍
率を略々零とすることを目的として成されたもの
である。
的にフローテイング支持して成る流体入りマウン
トにおいて、高周波振動の遮断効果のより一層の
確実化を図り、即ち高周波振動領域における動倍
率を略々零とすることを目的として成されたもの
である。
以上の目的を達成すべく本発明は、マウントの
流体室内の流体の移動能力を決定する弾性部材の
有効面積よりも、流体室内に横断的にフローテイ
ング支持する錘の有効面積を大として流体入りマ
ウントを構成したことを要旨としている。
流体室内の流体の移動能力を決定する弾性部材の
有効面積よりも、流体室内に横断的にフローテイ
ング支持する錘の有効面積を大として流体入りマ
ウントを構成したことを要旨としている。
以下に本発明の好適実施例を添付図面に基づい
て詳述する。
て詳述する。
第１図は本発明に係る流体入りマウントの基本
構成を示す中央縦断面図で、円筒体１１の外周に
固定部材側への取付片１８を形成して成るベース
部材１０の円筒体１１上部には、ゴム材から成る
アンブレラ状の弾性部材３０の下部周が焼付けら
れ、又円筒体１１下部には、ダイヤフラム４０の
周縁が焼付けられており、更に上記弾性部材３０
の中央上部には、振動源を連結する円板状の取付
部材２０が焼付けられている。
構成を示す中央縦断面図で、円筒体１１の外周に
固定部材側への取付片１８を形成して成るベース
部材１０の円筒体１１上部には、ゴム材から成る
アンブレラ状の弾性部材３０の下部周が焼付けら
れ、又円筒体１１下部には、ダイヤフラム４０の
周縁が焼付けられており、更に上記弾性部材３０
の中央上部には、振動源を連結する円板状の取付
部材２０が焼付けられている。
尚ベース部材１０の取付片１８には、固定部材
への取付ネジ孔１９…が形成され、又図示しない
が取付部材２０の中央上部には、振動源への取付
ネジが突設されている。
への取付ネジ孔１９…が形成され、又図示しない
が取付部材２０の中央上部には、振動源への取付
ネジが突設されている。
斯かるマウント１の流体室２の周壁を構成する
ベース部材１０の円筒体１１の中間部内周に、ゴ
ム材から成る環状の弾性部材６０の外周を焼付
け、更にこの環状弾性部材６０の内周に、大面積
なる厚肉円板状の錘５０の外周を焼付ける。
ベース部材１０の円筒体１１の中間部内周に、ゴ
ム材から成る環状の弾性部材６０の外周を焼付
け、更にこの環状弾性部材６０の内周に、大面積
なる厚肉円板状の錘５０の外周を焼付ける。
斯くして環状弾性部材６０でもつて流体室２内
に大面積なる錘５０を横断的にフローテイング支
持したため、流体室２は上部流体室３と下部ダイ
ヤフラム室４とに画成される。
に大面積なる錘５０を横断的にフローテイング支
持したため、流体室２は上部流体室３と下部ダイ
ヤフラム室４とに画成される。
尚図示例では、錘５０の中央にオリフイス５１
が形成されているが、オリフイス５１は必ずしも
設ける必要はない。
が形成されているが、オリフイス５１は必ずしも
設ける必要はない。
以上の如く錘５０により上下に画成された流体
室２内に流体（図示では液体）を封入する。
室２内に流体（図示では液体）を封入する。
而して流体入りマウント１の流体室２内に大面
積なる錘５０を横断的にフローテイング支持した
ため、高周波振動領域においては、ベース部材１
０と取付部材２０とを結合するアンブレラ状弾性
部材３０を経由して取付部材２０からベース部材
１０へ作用する力と、微振動による取付部材２０
とベース部材１０との相対位置の変化に追従する
錘５０の微小なる上下応動により流体室２内に発
生する流体圧、即ちこの場合には、上部流体室３
内の流体圧によりベース部材に伝わる力とが略々
釣り合つて、互いに打ち消し合うこととなり、従
つて動倍率を極めて低くすることができ、高周波
振動に対する遮断効果を高めることができる。
積なる錘５０を横断的にフローテイング支持した
ため、高周波振動領域においては、ベース部材１
０と取付部材２０とを結合するアンブレラ状弾性
部材３０を経由して取付部材２０からベース部材
１０へ作用する力と、微振動による取付部材２０
とベース部材１０との相対位置の変化に追従する
錘５０の微小なる上下応動により流体室２内に発
生する流体圧、即ちこの場合には、上部流体室３
内の流体圧によりベース部材に伝わる力とが略々
釣り合つて、互いに打ち消し合うこととなり、従
つて動倍率を極めて低くすることができ、高周波
振動に対する遮断効果を高めることができる。
ところで高周波振動の遮断効果のより一層の確
実化を企図すれば、高周波振動領域における当該
流体入りマウント１の動倍率を略々零に設定する
必要がある。
実化を企図すれば、高周波振動領域における当該
流体入りマウント１の動倍率を略々零に設定する
必要がある。
従つて取付部材２０からアンブレラ状弾性部材
３０を経てベース部材１０へ作用しようとする力
を、取付部材２０とベース部材１０との相対位置
変化に追従して上下応動する錘５０によりこの場
合、上部流体室３内の上下に移動する流体に確実
に吸収せしめれば良い。
３０を経てベース部材１０へ作用しようとする力
を、取付部材２０とベース部材１０との相対位置
変化に追従して上下応動する錘５０によりこの場
合、上部流体室３内の上下に移動する流体に確実
に吸収せしめれば良い。
そこで以下にその具体的解析を述べる。
先ず第２図に示すように当該マウント１の流体
室２内の流体の移動に与かるアンブレラ状弾性部
材３０の有効面積をSEとし、流体室２内に横断的
にフローテイング支持した錘５０の上下動による
流体の移動に与かる該錘５０及びこれを支持する
環状弾性部材６０の内周寄り部の有効面積をSW
とし、更にSW−SEをSBとする。ここにおいて弾
性部材の有効面積とは流体室を大気開放した状態
での取付部材とベース部材との単位相対変位量あ
たりの流体移動に寄与する能力として求められる
弾性部材の面積であり、錘の有効面積とは流体室
を大気開放した状態での錘の単位変位量あたりの
流体移動に寄与する能力として求める錘の面積で
ある。
室２内の流体の移動に与かるアンブレラ状弾性部
材３０の有効面積をSEとし、流体室２内に横断的
にフローテイング支持した錘５０の上下動による
流体の移動に与かる該錘５０及びこれを支持する
環状弾性部材６０の内周寄り部の有効面積をSW
とし、更にSW−SEをSBとする。ここにおいて弾
性部材の有効面積とは流体室を大気開放した状態
での取付部材とベース部材との単位相対変位量あ
たりの流体移動に寄与する能力として求められる
弾性部材の面積であり、錘の有効面積とは流体室
を大気開放した状態での錘の単位変位量あたりの
流体移動に寄与する能力として求める錘の面積で
ある。
次に以上のマウント１をモデル化すれば、第３
図に示す如くで、即ちバネ定数がｋなるアンブレ
ラ状弾性部材３０の流体の移動能力を決定する有
効面積SE部のバネ定数はakであり、又流体の移
動には寄与しない周縁部の面積SBはｋなるバネ定
数を勿論具備し、更に錘５０の有効面積SW部の
バネ定数はdkである。ここでａ、ｄはともに任
意定数である。
図に示す如くで、即ちバネ定数がｋなるアンブレ
ラ状弾性部材３０の流体の移動能力を決定する有
効面積SE部のバネ定数はakであり、又流体の移
動には寄与しない周縁部の面積SBはｋなるバネ定
数を勿論具備し、更に錘５０の有効面積SW部の
バネ定数はdkである。ここでａ、ｄはともに任
意定数である。
そして本発明の原理は、流体圧Ｐによりアンブ
レラ状弾性部材３０の周縁部の面積SBを経てベー
ス部材１０の円筒体１１に作用する力PSBと、該
弾性部材３０のバネ成分（バネ定数がｋ）による
力とが釣り合つて、互いに打ち消し合うことにあ
る。
レラ状弾性部材３０の周縁部の面積SBを経てベー
ス部材１０の円筒体１１に作用する力PSBと、該
弾性部材３０のバネ成分（バネ定数がｋ）による
力とが釣り合つて、互いに打ち消し合うことにあ
る。
これを詳細に示せば次のようになる。
先ず、取付部材からベース部材へ伝達される振
動の経路は次の２つに分けられる。
動の経路は次の２つに分けられる。
(イ) 弾性部材を通じて伝わる経路
(ロ) 流体室内の流体の圧力変動として伝わる経路
このうち(ロ)について更に説明を加えると、先
ず、取付部材に振動が入力されると取付部材とベ
ース部材間の相対位置が変化し、これによつて流
体室内の圧力が変動する。
ず、取付部材に振動が入力されると取付部材とベ
ース部材間の相対位置が変化し、これによつて流
体室内の圧力が変動する。
この時この圧力変動を発生させるのは弾性部材
の有効面積SEの部分であり、それ以外の流体室内
面ではこの圧力変動を等しく受けることになる。
の有効面積SEの部分であり、それ以外の流体室内
面ではこの圧力変動を等しく受けることになる。
しかしこの残りの流体室内面のうち、錘の有効
面積部分SWに作用する圧力変動は錘がフローテ
イング支持されているためにベース部材側へほと
んど伝達されない。
面積部分SWに作用する圧力変動は錘がフローテ
イング支持されているためにベース部材側へほと
んど伝達されない。
以上において、前述した錘の有効面積が、弾性
部材の有効面積より大であるため、両有効面積の
差に相当する部分SBに作用する圧力変動が、取付
部材の変位方向と逆向きの力として弾性部材内面
に働くので、この力と前記(イ)の力が相殺されて全
体としての振動伝達を可及的に０に近づけること
ができる。
部材の有効面積より大であるため、両有効面積の
差に相当する部分SBに作用する圧力変動が、取付
部材の変位方向と逆向きの力として弾性部材内面
に働くので、この力と前記(イ)の力が相殺されて全
体としての振動伝達を可及的に０に近づけること
ができる。
従つてアンブレラ状弾性部材３０の周縁部の面
積は最低限零を越える、即ち正（SB＞０）でなけ
ればならない。
積は最低限零を越える、即ち正（SB＞０）でなけ
ればならない。
ここでSE＋SB＝SWであるから、SB＞０とする
ためには、SW＞SE、即ち錘５０の有効面積SWが
アンブレラ状弾性部材３０の有効面積SEよりも大
でなければならないことがわかる。
ためには、SW＞SE、即ち錘５０の有効面積SWが
アンブレラ状弾性部材３０の有効面積SEよりも大
でなければならないことがわかる。
ところが取付部材２０と、ベース部材１０とを
結合する弾性部材３０は、図示の如く剪断特性を
具備したアンブレラ状の複雑形状をもつて構成さ
れているため、単純な計算によりその有効面積SE
を求めることはできない。
結合する弾性部材３０は、図示の如く剪断特性を
具備したアンブレラ状の複雑形状をもつて構成さ
れているため、単純な計算によりその有効面積SE
を求めることはできない。
そこで実際にテストを行つて弾性部材３０の有
効面積SEを求める。
効面積SEを求める。
先ずテストに備え、アンブレラ状の当該弾性部
材３０を第４図に示す如く逆さにしてその周縁を
固定し、斯くして逆アンブレラ状を成す弾性部材
３０の上部に管体９０をその下部フランジ９１で
もつて固定する。ここで管体９０の上方は大気に
開放されている。
材３０を第４図に示す如く逆さにしてその周縁を
固定し、斯くして逆アンブレラ状を成す弾性部材
３０の上部に管体９０をその下部フランジ９１で
もつて固定する。ここで管体９０の上方は大気に
開放されている。
斯かる管体９０内まで液体、例えば水を注入し
て静止させた後、逆アンブレラ状弾性部材３０の
中央下部に一体化した取付部材２０に第５図に示
す如く下方から変位量ｌmmなる強制変位を加え
る。この強制変位により液体のレベルが管体９０
内を上昇し、この増量容積Ｖmm3を実測する。
て静止させた後、逆アンブレラ状弾性部材３０の
中央下部に一体化した取付部材２０に第５図に示
す如く下方から変位量ｌmmなる強制変位を加え
る。この強制変位により液体のレベルが管体９０
内を上昇し、この増量容積Ｖmm3を実測する。
従つて求める弾性部材３０の有効面積はSE＝
Ｖ／ｌにより得られる。
Ｖ／ｌにより得られる。
一方錘５０についても以上と同様のテストを行
い、その有効面積SWを得、既述した解析結果の
通りSW＞SEに設定する。
い、その有効面積SWを得、既述した解析結果の
通りSW＞SEに設定する。
斯くして構成された本発明の流体入りマウント
１によれば、流体室２内に横断的にフローテイン
グ支持した大面積なる錘５０の有効面積SWを、
取付部材２０とベース部材１０とを結合した弾性
部材３０の有効面積SEよりも大としたため、特に
高周波振動領域において、弾性部材３０の周縁部
の面積SB部を経てベース部材１０に作用する力
と、該弾性部材３０のバネ成分による力とが釣り
合い、互いに打ち消し合うこととなる。
１によれば、流体室２内に横断的にフローテイン
グ支持した大面積なる錘５０の有効面積SWを、
取付部材２０とベース部材１０とを結合した弾性
部材３０の有効面積SEよりも大としたため、特に
高周波振動領域において、弾性部材３０の周縁部
の面積SB部を経てベース部材１０に作用する力
と、該弾性部材３０のバネ成分による力とが釣り
合い、互いに打ち消し合うこととなる。
従つて換言すれば、取付部材２０から弾性部材
３０を経てベース部材１０へ作用しようとする力
が、取付部材２０とベース部材１０との相対位置
変化に追従して上下応動する錘５０により上部流
体室３内の上下に移動する流体に確実に吸収され
ることとなるため、高周波振動領域における当該
マウント１の動倍率を第１４図に実線で示した如
く略々零とすることができ、以つて高周波振動の
遮断効果をより一層確実に向上せしめることがで
きる。
３０を経てベース部材１０へ作用しようとする力
が、取付部材２０とベース部材１０との相対位置
変化に追従して上下応動する錘５０により上部流
体室３内の上下に移動する流体に確実に吸収され
ることとなるため、高周波振動領域における当該
マウント１の動倍率を第１４図に実線で示した如
く略々零とすることができ、以つて高周波振動の
遮断効果をより一層確実に向上せしめることがで
きる。
ところで以上の実施例では、錘５０をフローテ
イング支持する環状弾性部材６０を直接ベース部
材１０の円筒体１１に焼付けたが、以下に多種の
変更例を示すようにスリーブを介装しても良く、
又ベース部材等の形状を変えたり、更にはマウン
ト自体を正立型に代え、倒立型として構成しても
所期の作用効果を同様に奏することができるた
め、以下に各変更例を列挙する。
イング支持する環状弾性部材６０を直接ベース部
材１０の円筒体１１に焼付けたが、以下に多種の
変更例を示すようにスリーブを介装しても良く、
又ベース部材等の形状を変えたり、更にはマウン
ト自体を正立型に代え、倒立型として構成しても
所期の作用効果を同様に奏することができるた
め、以下に各変更例を列挙する。
先ず第６図に示したマウント１０１は、円筒体
１１１の上部を上方へ拡開するテーパ部１１２と
し、更に該テーパ部１１２の上部外周に取付片１
１８を形成して成るベース部材１１０の上記テー
パ部１１２内周に、中央部を中空としたアンブレ
ラ状弾性部材１３０の下部外周を焼付け、この弾
性部材１３０の上部内周に截頭逆円錐状の取付部
材１２０を焼付ける一方、ベース部材１１０の円
筒体１１１の下部に内方に開放された断面コ字形
を示す環状挟持部１１３を形成し、この挟持部１
１３内にダイヤフラム１４０の周縁を挿入し、カ
シメ結合している。
１１１の上部を上方へ拡開するテーパ部１１２と
し、更に該テーパ部１１２の上部外周に取付片１
１８を形成して成るベース部材１１０の上記テー
パ部１１２内周に、中央部を中空としたアンブレ
ラ状弾性部材１３０の下部外周を焼付け、この弾
性部材１３０の上部内周に截頭逆円錐状の取付部
材１２０を焼付ける一方、ベース部材１１０の円
筒体１１１の下部に内方に開放された断面コ字形
を示す環状挟持部１１３を形成し、この挟持部１
１３内にダイヤフラム１４０の周縁を挿入し、カ
シメ結合している。
他方上記取付部材１２０を含むアンブレラ状弾
性部材１３０の有効面積より大なる有効面積を有
することとなる厚肉円板状の錘１５０の外周に焼
付けた環状弾性部材１６０の外周に、更にスリー
ブ１７１の内周を焼付ける。
性部材１３０の有効面積より大なる有効面積を有
することとなる厚肉円板状の錘１５０の外周に焼
付けた環状弾性部材１６０の外周に、更にスリー
ブ１７１の内周を焼付ける。
尚錘１５０の中央にはオリフイス１５１が形成
されている。
されている。
斯かる錘１５０を環状弾性部材１６０を介して
内方に支持したスリーブ１７１の外径は、上記ベ
ース部材１１０の円筒体１１１の内径と略々同径
であり、而してスリーブ１７１を円筒体１１１の
内周に接着等して固着することにより当該マウン
ト１０１の流体室１０２内に錘１５０が横断的に
フローテイング支持されている。
内方に支持したスリーブ１７１の外径は、上記ベ
ース部材１１０の円筒体１１１の内径と略々同径
であり、而してスリーブ１７１を円筒体１１１の
内周に接着等して固着することにより当該マウン
ト１０１の流体室１０２内に錘１５０が横断的に
フローテイング支持されている。
以上第１図及び第６図の実施例では、何れも錘
の有効面積をできるだけ大として図示したが、要
はSW＞SEであれば良いため、この条件を満足す
る範囲内で錘の有効面積、所謂有効ピストン面積
を小さくしても良い。
の有効面積をできるだけ大として図示したが、要
はSW＞SEであれば良いため、この条件を満足す
る範囲内で錘の有効面積、所謂有効ピストン面積
を小さくしても良い。
第７図は錘の有効ピストン面積を可能な範囲内
で小とした場合の構造を示すもので、錘２５０を
内周に焼付けて成る環状弾性部材２６０の外周
に、断面逆Ｕ字形を成す環状ステイ２７２の内周
を焼付け、斯かるステイ２７２をベース部材２１
０の円筒体２１１の内周に固着している。その他
の構成は第６図と同様である。
で小とした場合の構造を示すもので、錘２５０を
内周に焼付けて成る環状弾性部材２６０の外周
に、断面逆Ｕ字形を成す環状ステイ２７２の内周
を焼付け、斯かるステイ２７２をベース部材２１
０の円筒体２１１の内周に固着している。その他
の構成は第６図と同様である。
又本実施例では、錘２５０を支持する環状弾性
部材２６０と、円筒体２１１との間に、断面逆Ｕ
字形を成す環状ステイ２７２を介装して所定距離
の確保を図つたが、第１図に示した基本タイプの
マウント１の場合には、第８図に示す如く円筒体
１１の内周に環状支持板１４を形成し、斯かる支
持板１４の内周に環状弾性部材６０の外周を焼付
ければ良い。
部材２６０と、円筒体２１１との間に、断面逆Ｕ
字形を成す環状ステイ２７２を介装して所定距離
の確保を図つたが、第１図に示した基本タイプの
マウント１の場合には、第８図に示す如く円筒体
１１の内周に環状支持板１４を形成し、斯かる支
持板１４の内周に環状弾性部材６０の外周を焼付
ければ良い。
以上第７図並びに第８図の如く構成すれば、取
付部材と、ベース部材とを結合するアンブレラ状
弾性部材の形状が、SEが小さくなるような、即ち
圧縮型に近いものである場合、従つてSWが大き
くとれない場合に有効に対処できる。
付部材と、ベース部材とを結合するアンブレラ状
弾性部材の形状が、SEが小さくなるような、即ち
圧縮型に近いものである場合、従つてSWが大き
くとれない場合に有効に対処できる。
更に上記とは逆にSW＞SEで、しかもSE＞０を
満足させつつSWをできるだけ大きくする場合に
は、第９図に示す如くテーパ部３１２から段差３
１５を設けて円筒体３１１の内径を大径部３１６
とし、前記よりも大面積なる錘３５０を支持した
環状弾性部材３６０の外周にスリーブ３７１を焼
付け、このスリーブ３７１を円筒体３１１の大径
部３１６に固着する。その他の構成は第６図と同
様である。
満足させつつSWをできるだけ大きくする場合に
は、第９図に示す如くテーパ部３１２から段差３
１５を設けて円筒体３１１の内径を大径部３１６
とし、前記よりも大面積なる錘３５０を支持した
環状弾性部材３６０の外周にスリーブ３７１を焼
付け、このスリーブ３７１を円筒体３１１の大径
部３１６に固着する。その他の構成は第６図と同
様である。
又第１図に示した基本タイプの場合には、第１
０図に示す如く円筒体１１の下部内周を大径部１
６に形成し、斯かる大径部１６に環状弾性部材６
０を焼付ければ良い。
０図に示す如く円筒体１１の下部内周を大径部１
６に形成し、斯かる大径部１６に環状弾性部材６
０を焼付ければ良い。
以上の各実施例では、全てアンブレラ状弾性部
材により取付部材と、ベース部材とを結合した所
謂正立型の流体入りマウントを示したが、第１１
図乃至第１３図に示されるように倒立型のマウン
トにも本発明は適用され得る。
材により取付部材と、ベース部材とを結合した所
謂正立型の流体入りマウントを示したが、第１１
図乃至第１３図に示されるように倒立型のマウン
トにも本発明は適用され得る。
先ず第１１図に示した倒立型のマウント４０１
は、中空の截頭円錐体４１１の上部円周に上壁４
１２を形成して閉じるとともに、下部外周に取付
片４１７を形成して成るベース部材４１０の上記
円錐体４１１の外周に、中央部を中空とした逆ア
ンブレラ状の弾性部材４３０の下部内周を焼付
け、一方大径なる円板体４２１の周縁を、下部に
下方へ拡開するテーパ部４２６を形成した円筒体
４２５の上部に形成された内方に開放され、断面
コ字形を成す環状挟持部４２７内に挿入し、カシ
メ結合して成る取付部材４２０の上記テーパ部４
２６の内周に、上記逆アンブレラ状弾性部材４３
０の上部外周を焼付けている。又上記円板体４２
１の周縁下面には、内周にダイヤフラム４４０の
周縁を焼付けた断面鉤形を成す環状ステイ４４１
が重ね合わされ、この環状ステイ４４１も円板体
４２１の円筒体４２５への合体と同時に組付けら
れている。
は、中空の截頭円錐体４１１の上部円周に上壁４
１２を形成して閉じるとともに、下部外周に取付
片４１７を形成して成るベース部材４１０の上記
円錐体４１１の外周に、中央部を中空とした逆ア
ンブレラ状の弾性部材４３０の下部内周を焼付
け、一方大径なる円板体４２１の周縁を、下部に
下方へ拡開するテーパ部４２６を形成した円筒体
４２５の上部に形成された内方に開放され、断面
コ字形を成す環状挟持部４２７内に挿入し、カシ
メ結合して成る取付部材４２０の上記テーパ部４
２６の内周に、上記逆アンブレラ状弾性部材４３
０の上部外周を焼付けている。又上記円板体４２
１の周縁下面には、内周にダイヤフラム４４０の
周縁を焼付けた断面鉤形を成す環状ステイ４４１
が重ね合わされ、この環状ステイ４４１も円板体
４２１の円筒体４２５への合体と同時に組付けら
れている。
斯くしてダイヤフラム４４０を上方に配した取
付部材４２０側の円筒体４２５の内周に、ベース
部材４１０の上壁４１２を含む逆アンブレラ状弾
性部材４３０の有効面積より大なる有効面積を有
する錘４５０を環状弾性部材４６０を介して支持
するスリーブ４７１を固着する。
付部材４２０側の円筒体４２５の内周に、ベース
部材４１０の上壁４１２を含む逆アンブレラ状弾
性部材４３０の有効面積より大なる有効面積を有
する錘４５０を環状弾性部材４６０を介して支持
するスリーブ４７１を固着する。
而して錘４５０により上下に画成された上部ダ
イヤフラム室４０４及び下部流体室４０３内に流
体（図示では液体）を封入する。
イヤフラム室４０４及び下部流体室４０３内に流
体（図示では液体）を封入する。
尚錘４５０の中央にはオリフイス４５１が形成
されている。
されている。
斯かる倒立型の流体入りマウント４０１によつ
ても、正立型と同様の作用効果を発揮することが
できるのは容易に理解されよう。
ても、正立型と同様の作用効果を発揮することが
できるのは容易に理解されよう。
又第１２図に示した倒立型のマウント５０１
は、ダイヤフラムを上方に配せずに、下方のみに
配し、錘５５０にはオリフイスを設けない。
は、ダイヤフラムを上方に配せずに、下方のみに
配し、錘５５０にはオリフイスを設けない。
即ちベース部材５１０の中空円錐体５１１の下
端内周に環状凹部５１４を形成し、この環状凹部
５１４に上方へ膨出状態のダイヤフラム５４０の
周縁を挿入し、取付片５１７の下面に環状の支持
プレート５１８を重ね合わせて固着し、これによ
りダイヤフラム５４０を組付けている。
端内周に環状凹部５１４を形成し、この環状凹部
５１４に上方へ膨出状態のダイヤフラム５４０の
周縁を挿入し、取付片５１７の下面に環状の支持
プレート５１８を重ね合わせて固着し、これによ
りダイヤフラム５４０を組付けている。
そしてベース部材５１０の中空円錐体５１１の
上壁５１２の中央にオリフイス５１３を形成し、
上壁５１２により上下に画成された上部流体室５
０３及び下部ダイヤフラム室５０４内に流体を封
入している。その他の構成は第１１図と同様であ
る。
上壁５１２の中央にオリフイス５１３を形成し、
上壁５１２により上下に画成された上部流体室５
０３及び下部ダイヤフラム室５０４内に流体を封
入している。その他の構成は第１１図と同様であ
る。
更に第１３図に示した倒立型のマウント６０１
は、前記第１１図と第１２図の構造を合成して成
るもので、即ち錘６５０の上方にはダイヤフラム
６８０を配して上部ダイヤフラム室６０５を形成
するとともに、錘６５０とベース部材６１０のオ
リフイス６１３を形成した上壁６１２との間に中
間部流体室６０３を形成し、更にこの上壁６１２
の下方にダイヤフラム６４０を配して下部ダイヤ
フラム室６０４を形成している。
は、前記第１１図と第１２図の構造を合成して成
るもので、即ち錘６５０の上方にはダイヤフラム
６８０を配して上部ダイヤフラム室６０５を形成
するとともに、錘６５０とベース部材６１０のオ
リフイス６１３を形成した上壁６１２との間に中
間部流体室６０３を形成し、更にこの上壁６１２
の下方にダイヤフラム６４０を配して下部ダイヤ
フラム室６０４を形成している。
尚錘６５０にはオリフイス６５１が設けられて
いる。
いる。
以上列挙した全実施例では、ダイヤフラムを付
設したが、ダイヤフラムを設けずとも、錘を境に
して上下対称的に構成して成る流体入りマウント
も存在し、これによつても、勿論同様の作用効果
が得られる。
設したが、ダイヤフラムを設けずとも、錘を境に
して上下対称的に構成して成る流体入りマウント
も存在し、これによつても、勿論同様の作用効果
が得られる。
以上の説明から明らかな如く本発明によれば、
取付部材と、ベース部材とを結合する弾性部材の
有効面積よりも、流体室内に横断的にフローテイ
ング支持する錘の有効面積を大として流体入りマ
ウントを構成したため、高周波振動領域における
動倍率を略々零とすることができ、従つて高周波
振動の遮断効果のより一層の確実化を達成するこ
とができる。
取付部材と、ベース部材とを結合する弾性部材の
有効面積よりも、流体室内に横断的にフローテイ
ング支持する錘の有効面積を大として流体入りマ
ウントを構成したため、高周波振動領域における
動倍率を略々零とすることができ、従つて高周波
振動の遮断効果のより一層の確実化を達成するこ
とができる。
第１図乃至第１４図は本発明の実施例を示すも
ので、第１図は本発明に係る流体入りマウントの
基本構成を示す中央縦断面図、第２図はマウント
の各有効面積を示す半截図、第３図はモデル図、
第４図はテスト装置の縦断面図、第５図は同作用
図、第６図及び第７図は夫々第２実施例及び第３
実施例を示す各中央縦断面図、第８図は第３実施
例の変更部を第１図のものに適用した場合を示す
要部断面図、第９図は第４実施例を示す中央縦断
面図、第１０図は第４実施例の変更部を第１図の
ものに適用した場合を示す要部断面図、第１１
図、第１２図及び第１３図は夫々第５実施例、第
６実施例及び第７実施例を示す各中央縦断面図、
第１４図は周波数−動倍率特性線図、第１５図は
従来の流体入りマウントの中央縦断面図である。 尚図面中１は流体入りマウント、２は流体室、
１０はベース部材、２０は取付部材、３０はベー
ス部材と取付部材とを結合する弾性部材、SEはそ
の有効面積、５０は錘、SWはその有効面積、６
０は錘を支持する弾性部材である。
ので、第１図は本発明に係る流体入りマウントの
基本構成を示す中央縦断面図、第２図はマウント
の各有効面積を示す半截図、第３図はモデル図、
第４図はテスト装置の縦断面図、第５図は同作用
図、第６図及び第７図は夫々第２実施例及び第３
実施例を示す各中央縦断面図、第８図は第３実施
例の変更部を第１図のものに適用した場合を示す
要部断面図、第９図は第４実施例を示す中央縦断
面図、第１０図は第４実施例の変更部を第１図の
ものに適用した場合を示す要部断面図、第１１
図、第１２図及び第１３図は夫々第５実施例、第
６実施例及び第７実施例を示す各中央縦断面図、
第１４図は周波数−動倍率特性線図、第１５図は
従来の流体入りマウントの中央縦断面図である。 尚図面中１は流体入りマウント、２は流体室、
１０はベース部材、２０は取付部材、３０はベー
ス部材と取付部材とを結合する弾性部材、SEはそ
の有効面積、５０は錘、SWはその有効面積、６
０は錘を支持する弾性部材である。
Claims (1)
- １ 振動源に連結される取付部材と、振動源をマ
ウントするベース部材とを弾性部材で結合して内
部に流体室を形成し、該流体室内に錘を横断的に
フローテイング支持して成る流体入りマウントに
おいて、前記流体室を大気開放した状態での前記
錘の単位変位量あたりの流体移動に寄与する能力
として求められる錘の有効面積を、前記流体室を
大気開放した状態での前記取付部材とベース部材
との単位相対変位量あたりの流体移動に寄与する
能力として求められる弾性部材の有効面積よりも
大として構成したことを特徴とする流体入りマウ
ント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10550983A JPS59231239A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 流体入りマウント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10550983A JPS59231239A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 流体入りマウント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59231239A JPS59231239A (ja) | 1984-12-25 |
| JPH0128255B2 true JPH0128255B2 (ja) | 1989-06-01 |
Family
ID=14409566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10550983A Granted JPS59231239A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 流体入りマウント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59231239A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62110040A (ja) * | 1985-11-07 | 1987-05-21 | Nissan Motor Co Ltd | 防振支持装置 |
| JPH0718470B2 (ja) * | 1987-07-20 | 1995-03-06 | 日産自動車株式会社 | 制御型防振装置 |
| US7159855B2 (en) | 2002-11-07 | 2007-01-09 | Delphi Technologies, Inc. | Hydraulic mount with reciprocating secondary orifice track-mass |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57138423A (en) * | 1981-02-17 | 1982-08-26 | Nissan Motor Co Ltd | Engine mount device filled with fluid |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP10550983A patent/JPS59231239A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59231239A (ja) | 1984-12-25 |
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