JPH01310770A - 鋼帯の片面塗膜連続焼き付け装置及び方法 - Google Patents
鋼帯の片面塗膜連続焼き付け装置及び方法Info
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- JPH01310770A JPH01310770A JP14208888A JP14208888A JPH01310770A JP H01310770 A JPH01310770 A JP H01310770A JP 14208888 A JP14208888 A JP 14208888A JP 14208888 A JP14208888 A JP 14208888A JP H01310770 A JPH01310770 A JP H01310770A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、片面塗装鋼板の製造工程のうち、塗装膜の
適切な焼き付けと非塗装面の酸化防止に関するものであ
る。
適切な焼き付けと非塗装面の酸化防止に関するものであ
る。
［従来技術］
片面塗装鋼帯は、片面に普遍的耐食性を要し他面に個別
的表面処理を必要とするような例えば自動車の外板等の
素材として合理的な材料であり非常に重宝がられている
。このような使われ方をする片面塗装鋼帯には、塗装面
では加工に耐える塗装被膜を持ち、反対側の非塗装面で
は使用者の処理に適した特性、例えば化成処理性等か要
求される。このため、塗装焼きイζｊげに際しては、温
度及び時間を厳密に調整する必要があり、又、非塗装面
では鋼表面の酸化等の化学変化を１分に防かなくてはな
らない。
的表面処理を必要とするような例えば自動車の外板等の
素材として合理的な材料であり非常に重宝がられている
。このような使われ方をする片面塗装鋼帯には、塗装面
では加工に耐える塗装被膜を持ち、反対側の非塗装面で
は使用者の処理に適した特性、例えば化成処理性等か要
求される。このため、塗装焼きイζｊげに際しては、温
度及び時間を厳密に調整する必要があり、又、非塗装面
では鋼表面の酸化等の化学変化を１分に防かなくてはな
らない。
従来、このような片面塗装鋼帯の塗装焼き付１つには、
ガス熱風炉が用いられていた。これは片面塗装鋼帯製造
の歴史が浅く、時代的に先行した両面塗装鋼帯の塗装焼
き付ｉ−ｔに用いられているガス熱風炉が、先ず使われ
ていたからである。
ガス熱風炉が用いられていた。これは片面塗装鋼帯製造
の歴史が浅く、時代的に先行した両面塗装鋼帯の塗装焼
き付ｉ−ｔに用いられているガス熱風炉が、先ず使われ
ていたからである。
ガス熱風炉ては、燃焼により高温となった燃焼ガスを直
接塗装面に接触させる直接加熱法が、熱効率が良く、多
数使われているか、この方法では、ガス中に含まれてい
る固体粒子が鋼帯表面を汚染する欠点かある。これを避
けて、片面塗装鋼板の塗装焼き付目では、加熱炉内にラ
ティアントヂューフを設（づ、このチューブの中に高温
の燃焼ガスを流してチューブを加熱し、その輻射熱によ
って塗装面を熱する輻射加熱か行われていた（ラティア
ントヂュー〕法）。ぞして、これらのガス熱風炉ては、
焼き付け温度はガス温度によって定まるので、加熱温度
の調整はガス温度を測定しながら行われていた。又、シ
ティアン１〜チコーーーブ法では、非塗装面の酸化を防
くと共に塗装膜から蒸発する揮発分を排出するために、
大量の不活性ガスを吹き込むことが行われていた。
接塗装面に接触させる直接加熱法が、熱効率が良く、多
数使われているか、この方法では、ガス中に含まれてい
る固体粒子が鋼帯表面を汚染する欠点かある。これを避
けて、片面塗装鋼板の塗装焼き付目では、加熱炉内にラ
ティアントヂューフを設（づ、このチューブの中に高温
の燃焼ガスを流してチューブを加熱し、その輻射熱によ
って塗装面を熱する輻射加熱か行われていた（ラティア
ントヂュー〕法）。ぞして、これらのガス熱風炉ては、
焼き付け温度はガス温度によって定まるので、加熱温度
の調整はガス温度を測定しながら行われていた。又、シ
ティアン１〜チコーーーブ法では、非塗装面の酸化を防
くと共に塗装膜から蒸発する揮発分を排出するために、
大量の不活性ガスを吹き込むことが行われていた。
しかしながらガス熱風炉では、ガス温度の調整に時間が
かかり温度制御に限界があることから、赤外線加熱法も
用いられているが、塗装膜表面の熱吸収能の相違に基づ
く加熱速度差があったり、加熱効率か低いこともあり、
近年高周波誘導加熱方式が用いられ始めたく例えは、鉄
と鋼、ｖｏｌ、７２゜Ｎ口、３．Ｓ４４］、”）。
かかり温度制御に限界があることから、赤外線加熱法も
用いられているが、塗装膜表面の熱吸収能の相違に基づ
く加熱速度差があったり、加熱効率か低いこともあり、
近年高周波誘導加熱方式が用いられ始めたく例えは、鉄
と鋼、ｖｏｌ、７２゜Ｎ口、３．Ｓ４４］、”）。
「発明が解決りようとする課題１
高周波誘導加熱方式では、直接鋼帯に電気エネルギーを
導入するので迅速に加熱され、温度制御性も極めて優れ
、熱源による汚染もなないか、１−の加熱制御の指針と
なる温度測定が不満足てあった。即ち、高周波誘導加熱
の温度制御性に見合う迅速な温度測定法とし゛Ｃ放射温
度計があるが、片面塗装鋼帯の場合、焼きイ」け中に塗
装面の化学的変化に伴ってその放射率が変化し、又、非
塗装面では僅かではあるが酸化が起こりこのため放射率
が変化するとぼう問題が残されていた。この温度制御の
不適切さが、塗装膜からの蒸発成分の凝縮による汚染や
非塗装面の酸化を防止することを困難にし、結果として
その化成処理性を損なう原因にもなっていた。
導入するので迅速に加熱され、温度制御性も極めて優れ
、熱源による汚染もなないか、１−の加熱制御の指針と
なる温度測定が不満足てあった。即ち、高周波誘導加熱
の温度制御性に見合う迅速な温度測定法とし゛Ｃ放射温
度計があるが、片面塗装鋼帯の場合、焼きイ」け中に塗
装面の化学的変化に伴ってその放射率が変化し、又、非
塗装面では僅かではあるが酸化が起こりこのため放射率
が変化するとぼう問題が残されていた。この温度制御の
不適切さが、塗装膜からの蒸発成分の凝縮による汚染や
非塗装面の酸化を防止することを困難にし、結果として
その化成処理性を損なう原因にもなっていた。
この発明は、この問題を解決するためになされたもので
、鋼帯表面温度の高精度調整及びこれにに基づく適切な
排気と雰囲気調整によって、汚染を防止すると共に非塗
装面の酸化を防止し満足な化成処理性を得ることを目的
とする。
、鋼帯表面温度の高精度調整及びこれにに基づく適切な
排気と雰囲気調整によって、汚染を防止すると共に非塗
装面の酸化を防止し満足な化成処理性を得ることを目的
とする。
１課題を解決するための手段］
この目的を達成するための手段は、
（１）鋼帯の片面を塗装しこれを焼き付ける装置におい
て、焼きイ］け炉が複数のソータに分割され、ソーン毎
に高周波誘導加熱装置及び鋼帯の非塗装面側に放射温度
３］を配し、並ひに不活性ガス流入口と不活性ガス量調
節器及び排気口とを備えたことを特徴とする鋼帯の片面
塗膜連続焼きイ＝ｆ ｉす装置、（２）放射温度計が演
算器に接続されこの演算器が指令器に接続され、高周波
誘導加熱装置が加熱電流制御器を介して前記指令器に接
続され、且つ、不活性ガス流量調節器が前記指令器と接
続された鋼帯の片面塗膜連続焼き付け装置、 （３〉鋼帯の片面を塗装しこれを焼き付ける方法におい
て、焼き付け炉を複数のゾーンに分割し、各ゾーン毎に
高周波誘導加熱装置による温度調整及び不活性ガス流量
調節器による雰囲気調整を行うことを特徴とする鋼帯の
片面塗膜連続焼き付（Ｊ方法、 （４）温度調整及び雰囲気調整を放射温度計の測定値及
びライン速度を基準として行う鋼帯の片面塗膜連続焼き
付け方法、 である。
て、焼きイ］け炉が複数のソータに分割され、ソーン毎
に高周波誘導加熱装置及び鋼帯の非塗装面側に放射温度
３］を配し、並ひに不活性ガス流入口と不活性ガス量調
節器及び排気口とを備えたことを特徴とする鋼帯の片面
塗膜連続焼きイ＝ｆ ｉす装置、（２）放射温度計が演
算器に接続されこの演算器が指令器に接続され、高周波
誘導加熱装置が加熱電流制御器を介して前記指令器に接
続され、且つ、不活性ガス流量調節器が前記指令器と接
続された鋼帯の片面塗膜連続焼き付け装置、 （３〉鋼帯の片面を塗装しこれを焼き付ける方法におい
て、焼き付け炉を複数のゾーンに分割し、各ゾーン毎に
高周波誘導加熱装置による温度調整及び不活性ガス流量
調節器による雰囲気調整を行うことを特徴とする鋼帯の
片面塗膜連続焼き付（Ｊ方法、 （４）温度調整及び雰囲気調整を放射温度計の測定値及
びライン速度を基準として行う鋼帯の片面塗膜連続焼き
付け方法、 である。
［作用］
鋼帯の片面に塗布された塗装膜は、焼き付け炉で加熱さ
れ重合反応を完結するが、このときの加熱速度は、鋼帯
の厚さや幅及びライン速度に応じて調整する必要かある
。
れ重合反応を完結するが、このときの加熱速度は、鋼帯
の厚さや幅及びライン速度に応じて調整する必要かある
。
このために、刻々と変わる鋼帯の温度を迅速に精度良く
測定することが、重要になってくるか、このような測定
に最も適している放射温度計では、被測定面の放射率を
知ることが前提となる。
測定することが、重要になってくるか、このような測定
に最も適している放射温度計では、被測定面の放射率を
知ることが前提となる。
鋼帯の両面について、放射率の変動による温度実測値の
バラツキを調べ、第３図の結果を得た。第３図で、横軸
は、厳密に調整された炉内の温度、縦軸は放射温度計に
よる実測値て、塗装面についての実測値をＸ印、酸化さ
れた鋼板面については・印、酸化されていない鋼板面に
ついてはＯ印で表示しである。Ｘ印はＣの範囲に広く分
布し、次いて・印がＢの範囲に、○印がもっとも狭いＡ
の範囲に納まっている。即ち、塗装面で実測値は最もバ
ラツキ、酸化されない非塗装面が最もバラツキが小さい
、言い換えれは、測温の精度を高めるには、非塗装面を
酸化させずに測定する必要がある。
バラツキを調べ、第３図の結果を得た。第３図で、横軸
は、厳密に調整された炉内の温度、縦軸は放射温度計に
よる実測値て、塗装面についての実測値をＸ印、酸化さ
れた鋼板面については・印、酸化されていない鋼板面に
ついてはＯ印で表示しである。Ｘ印はＣの範囲に広く分
布し、次いて・印がＢの範囲に、○印がもっとも狭いＡ
の範囲に納まっている。即ち、塗装面で実測値は最もバ
ラツキ、酸化されない非塗装面が最もバラツキが小さい
、言い換えれは、測温の精度を高めるには、非塗装面を
酸化させずに測定する必要がある。
次に、酸化を防ぐために、炉内に不活性ガスを吹き込む
ことが一般に行われているが、この吹き込み量と炉内酸
素濃度との関係を調べると、炉内酸素濃度を下げるため
には多量の不活性ガスを要する事が判る。第４図は上記
の関係を示しなものて、横軸に窒素ガスの吹き込み量を
、縦軸に炉内酸素濃度を、各々等間隔に目盛ったもので
ある。
ことが一般に行われているが、この吹き込み量と炉内酸
素濃度との関係を調べると、炉内酸素濃度を下げるため
には多量の不活性ガスを要する事が判る。第４図は上記
の関係を示しなものて、横軸に窒素ガスの吹き込み量を
、縦軸に炉内酸素濃度を、各々等間隔に目盛ったもので
ある。
両者は指数関数の関係にあり、酸素濃度を十分に下げよ
うとすると、莫大な量の不活性ガスを必要とすることが
、容易に予想できる。更に、炉内酸素濃度と化成処理性
との関係を調べた結果が第５図である。第５図の横軸は
炉内酸素濃度で、縦軸は、１５０°Ｃから２５０°Ｃに
４秒間で加熱された鋼帯の非塗装面に燐酸塩処理を施し
、処理被膜を外観観察により評価した化成処理性である
。○は全くむらの認められないもの、口は僅かにむらの
認められるもの、Δは明らかにむらの見られるもの、×
は少々透けて見えるものである。酸素濃度２０ Ｏｒｌ
Ｐｍ以下では、明らかにむらの見られるもの（△）は無
くなり、酸素濃度が５０ ｐｐｍを切ると僅かにむらの
認められるもの（ロ）も無くなり、全ての鋼帯の化成処
理性が良くなる。
うとすると、莫大な量の不活性ガスを必要とすることが
、容易に予想できる。更に、炉内酸素濃度と化成処理性
との関係を調べた結果が第５図である。第５図の横軸は
炉内酸素濃度で、縦軸は、１５０°Ｃから２５０°Ｃに
４秒間で加熱された鋼帯の非塗装面に燐酸塩処理を施し
、処理被膜を外観観察により評価した化成処理性である
。○は全くむらの認められないもの、口は僅かにむらの
認められるもの、Δは明らかにむらの見られるもの、×
は少々透けて見えるものである。酸素濃度２０ Ｏｒｌ
Ｐｍ以下では、明らかにむらの見られるもの（△）は無
くなり、酸素濃度が５０ ｐｐｍを切ると僅かにむらの
認められるもの（ロ）も無くなり、全ての鋼帯の化成処
理性が良くなる。
不活性ガスは、上述のように非塗装面の酸化を防止する
作用の外に、揮発成分を置換する作用もする。塗装膜の
温度が上昇してくると、その中の揮発成分が蒸発し、炉
内に酸素が混入していると爆発を起こしたり、又、再凝
縮すると鋼帯の上に落ち製品を汚染したりする。これら
の事故を防ぐためにも、揮発成分を排気して不活性ガス
を吹き込み雰囲気調整を行っている。
作用の外に、揮発成分を置換する作用もする。塗装膜の
温度が上昇してくると、その中の揮発成分が蒸発し、炉
内に酸素が混入していると爆発を起こしたり、又、再凝
縮すると鋼帯の上に落ち製品を汚染したりする。これら
の事故を防ぐためにも、揮発成分を排気して不活性ガス
を吹き込み雰囲気調整を行っている。
然るに、これらの酸化や蒸発は炉内の全ての場所で起こ
るわけではなく、塗装膜の温度が未た上昇していない炉
の入口付近では起こらず、ある程度の加熱時間を経て起
こるものである。即ち、非塗装面の酸化は鋼帯の温度が
１５０℃以上で起こり易く、また揮発成分の蒸発速度は
塗料中に配分された溶剤組成に応して決まるものである
。焼き付け炉を複数のゾーンに分割すると、酸化及び／
又は蒸発の起こり易いゾーンに集中して不活性ガスを吹
き込むことか可能になる。高周波誘導加熱装置をゾーン
毎に配すると、ゾーン毎に焼き付け温度を調整すること
が出来、ゾーン毎の放射温度計は各ゾーンの焼き付け温
度を監視すると同時に、監視結果のフィードバック及び
フィーＩ〜フォワードを可能にする。ゾーン毎に不活性
ガス排気口と不活性ガス流入口及び不活性ガス量調節器
を備えることによって、ゾーン毎に揮発成分の排気が速
やかに行われ、適切な量の不活性ガスの吹き込みによっ
て雰囲気調整を行うことが出来る。この場合不活性ガス
としては通常工業的に使用されているものでよく、代表
的には窒素ガス等が挙げられる。
るわけではなく、塗装膜の温度が未た上昇していない炉
の入口付近では起こらず、ある程度の加熱時間を経て起
こるものである。即ち、非塗装面の酸化は鋼帯の温度が
１５０℃以上で起こり易く、また揮発成分の蒸発速度は
塗料中に配分された溶剤組成に応して決まるものである
。焼き付け炉を複数のゾーンに分割すると、酸化及び／
又は蒸発の起こり易いゾーンに集中して不活性ガスを吹
き込むことか可能になる。高周波誘導加熱装置をゾーン
毎に配すると、ゾーン毎に焼き付け温度を調整すること
が出来、ゾーン毎の放射温度計は各ゾーンの焼き付け温
度を監視すると同時に、監視結果のフィードバック及び
フィーＩ〜フォワードを可能にする。ゾーン毎に不活性
ガス排気口と不活性ガス流入口及び不活性ガス量調節器
を備えることによって、ゾーン毎に揮発成分の排気が速
やかに行われ、適切な量の不活性ガスの吹き込みによっ
て雰囲気調整を行うことが出来る。この場合不活性ガス
としては通常工業的に使用されているものでよく、代表
的には窒素ガス等が挙げられる。
［発明の実施例］
本発明の一実施例を図面によって説明する。第１図は片
面塗膜連続焼き付け装置の模式図であり、１は塗装鋼帯
、２はゾーン、ａ、ｂ、ｃは分割されたゾーン、３は高
周波誘導加熱装置、４は放射温度計、５は不活性ガス流
入口、６は不活性ガス流出口、７は加熱電流制御器、８
はガス流量調節器、９は指令器、］０は演算器、］−１
はシールロールである。ここではゾーン毎の調整を行う
制両系の一形態を示しており、塗装鋼帯１は、図の左か
ら右に向かって走行し、先ずゾーンａに入り高周波誘導
加熱装置３によって加熱される。塗装鋼帯］の非塗装面
側に放射温度計４が配され、測温した結果を演算器１０
に送る。演算器１ｏには、予め、鋼帯の幅、厚さに応し
たライン速度及び塗装の種類、ｆ−１着量に応し７たａ
、ｂ、ｃゾーンの目標焼きイ」す温度が入力されている
。測定温度値は目標値とこの演算器１０て比較され、ａ
。
面塗膜連続焼き付け装置の模式図であり、１は塗装鋼帯
、２はゾーン、ａ、ｂ、ｃは分割されたゾーン、３は高
周波誘導加熱装置、４は放射温度計、５は不活性ガス流
入口、６は不活性ガス流出口、７は加熱電流制御器、８
はガス流量調節器、９は指令器、］０は演算器、］−１
はシールロールである。ここではゾーン毎の調整を行う
制両系の一形態を示しており、塗装鋼帯１は、図の左か
ら右に向かって走行し、先ずゾーンａに入り高周波誘導
加熱装置３によって加熱される。塗装鋼帯］の非塗装面
側に放射温度計４が配され、測温した結果を演算器１０
に送る。演算器１ｏには、予め、鋼帯の幅、厚さに応し
たライン速度及び塗装の種類、ｆ−１着量に応し７たａ
、ｂ、ｃゾーンの目標焼きイ」す温度が入力されている
。測定温度値は目標値とこの演算器１０て比較され、ａ
。
１〕、ｃソ−ンでの加熱電流の過不足が演算され指令器
９に送られ、指令器９からの電流値補正指令によって加
熱電流制御装置７か作動し焼きイー１け温度か調整され
る。演算器］０のもう一つの役割は、測定温度値がらａ
、ｂ、ｃソ−ンへの不活性ガスの吹き込み量を演算し補
正値を指令器９に伝えることて、これは流量補正指令と
なって各不活性ガス流量調節器８を作動させる。流量調
節器８は排気口６から強制的に排気される炉内ガス量を
調節し、同時に、炉内圧平衡を保つべく流入口５から吹
き込まれる不活性ガス量を調節する。
９に送られ、指令器９からの電流値補正指令によって加
熱電流制御装置７か作動し焼きイー１け温度か調整され
る。演算器］０のもう一つの役割は、測定温度値がらａ
、ｂ、ｃソ−ンへの不活性ガスの吹き込み量を演算し補
正値を指令器９に伝えることて、これは流量補正指令と
なって各不活性ガス流量調節器８を作動させる。流量調
節器８は排気口６から強制的に排気される炉内ガス量を
調節し、同時に、炉内圧平衡を保つべく流入口５から吹
き込まれる不活性ガス量を調節する。
なお、各ゾーンの仕切りはシールＩＶ−ル１１によって
なされる。
なされる。
次に本発明について実験した結果を具体的に訂述する。
（実験例）
第１図に示したような三つに分割した焼き付け炉を用い
て、幅］、 ２１９ ｍｍのＪ￥さの異なったＮ ｉ−
Ｚ ｎ合金片面鍍金鋼板の鍍金被膜の上に、有機複合シ
リケー１〜を８００ ｍｇ ／ ＋ｎ２塗布した鋼帯の
焼きイ」けを行い、揮発成分による汚染と非塗装面の化
成処理性を調へな。
て、幅］、 ２１９ ｍｍのＪ￥さの異なったＮ ｉ−
Ｚ ｎ合金片面鍍金鋼板の鍍金被膜の上に、有機複合シ
リケー１〜を８００ ｍｇ ／ ＋ｎ２塗布した鋼帯の
焼きイ」けを行い、揮発成分による汚染と非塗装面の化
成処理性を調へな。
鋼帯の厚さが異なるとライン速度が異なり、加熱パター
ンも、又揮発成分の勺速な蒸発が始まる位置も異なって
くる。そこで異なった加熱パターンを３種類即ちパター
ンＸ、パターンＹ、パターンＺを選んだ。第２図て、縦
軸は焼き付（す温度、横軸は炉内の位置である。各パタ
ーンは、第１図の演算器１０に予め入力されたもので、
実験ＮｏｌてはパターンＸを、実験Ｎｏ２ではパターン
Ｙを、実験Ｎｏ３ではパターンＺを使用し）Ｓ。ｖ×、
ｖ）、。
ンも、又揮発成分の勺速な蒸発が始まる位置も異なって
くる。そこで異なった加熱パターンを３種類即ちパター
ンＸ、パターンＹ、パターンＺを選んだ。第２図て、縦
軸は焼き付（す温度、横軸は炉内の位置である。各パタ
ーンは、第１図の演算器１０に予め入力されたもので、
実験ＮｏｌてはパターンＸを、実験Ｎｏ２ではパターン
Ｙを、実験Ｎｏ３ではパターンＺを使用し）Ｓ。ｖ×、
ｖ）、。
■２の各点は、各実験ＮＯ，１、実験Ｎ［Ｌ２ 、実験
Ｎｏ、 ３で急速に蒸発が始まる位置である。
Ｎｏ、 ３で急速に蒸発が始まる位置である。
第１表に比較のために行った従来例も含めて、実験した
諸条件と調へた結果とを示す。
諸条件と調へた結果とを示す。
第１表
実験ＮＯ，］ては、鋼帯のが薄いので、ライン速度は大
きく、急速な蒸発はゾーンｂて起こる。このなめ、ゾー
ンｌ）では大量の排気が必要になり窒素ガスの吹き込み
量も多くなる。又、ライン速度が大きいと炉内通過時間
が短いので、最高温度も高−］３− くする必要があり、ゾーンａでも鋼帯の温度は高目にな
るのて、多少の窒素ガス吹き込みは必要となる。ゾーン
Ｃでは、急速な蒸発は既に静まっているが、鋼帯温度が
高くなっているので非塗装面の酸化を防ぐために相当の
窒素吹き込み量となる。
きく、急速な蒸発はゾーンｂて起こる。このなめ、ゾー
ンｌ）では大量の排気が必要になり窒素ガスの吹き込み
量も多くなる。又、ライン速度が大きいと炉内通過時間
が短いので、最高温度も高−］３− くする必要があり、ゾーンａでも鋼帯の温度は高目にな
るのて、多少の窒素ガス吹き込みは必要となる。ゾーン
Ｃでは、急速な蒸発は既に静まっているが、鋼帯温度が
高くなっているので非塗装面の酸化を防ぐために相当の
窒素吹き込み量となる。
実験ＮＯ，２、Ｎｏ、 ３では、鋼帯の厚さは実験Ｎｏ
、 ｌよりも厚く、急速な蒸発はゾーンに達するまで起
こらない。ゾーンａでは温度も低く窒素ガスは不要であ
る。ゾーンｂでは非塗装面の酸化防止のため、温度に応
じた窒素ガス量が必要である。
、 ｌよりも厚く、急速な蒸発はゾーンに達するまで起
こらない。ゾーンａでは温度も低く窒素ガスは不要であ
る。ゾーンｂでは非塗装面の酸化防止のため、温度に応
じた窒素ガス量が必要である。
従来例ＮＯ，１，Ｎ［Ｌ２は、鋼帯厚さか各々実験Ｎｏ
、 １ 。
、 １ 。
Ｎｏ、 ３と同しで、従って、ライン速度も各々同じで
急速な蒸発の始まる位置も各々同しである。
急速な蒸発の始まる位置も各々同しである。
従来例では、実験例で最も多くの窒素吹き込み量を要し
た実験ＮＯ，］と等量使用しなが、従来例Ｎｏ、 １
、 ＮＯ，２共僅かに揮発成分による汚染が認められく
△）、化成処理被膜にも僅かなむらが認められた。これ
に対して、実験例では使用窒素ガス量の少ない例がある
にも拘らず、何れも、汚染、む−］４− ら共に全く認められなかった。従来例ては、排気の不適
切さ、温度調整の精度が原因となったと考えられる。
た実験ＮＯ，］と等量使用しなが、従来例Ｎｏ、 １
、 ＮＯ，２共僅かに揮発成分による汚染が認められく
△）、化成処理被膜にも僅かなむらが認められた。これ
に対して、実験例では使用窒素ガス量の少ない例がある
にも拘らず、何れも、汚染、む−］４− ら共に全く認められなかった。従来例ては、排気の不適
切さ、温度調整の精度が原因となったと考えられる。
［発明の効果］
以」二のように、この発明によれは、焼き付け炉を分割
し、ゾーン毎に迅速高精度測温により温度が調整され、
且つ、必要ゾーンに集中して大量排気不活性ガス吹き込
みが行われるので、揮発成分による汚染もなく、非塗装
面の酸化防止が適切に行われる。したがって、化成処理
性を損なうことが全く無い。このように優れた片面塗装
鋼帯を提供できるこの発明の効果は大きい。
し、ゾーン毎に迅速高精度測温により温度が調整され、
且つ、必要ゾーンに集中して大量排気不活性ガス吹き込
みが行われるので、揮発成分による汚染もなく、非塗装
面の酸化防止が適切に行われる。したがって、化成処理
性を損なうことが全く無い。このように優れた片面塗装
鋼帯を提供できるこの発明の効果は大きい。
第１図は本発明の装置の一実施例を示す模式図、第２図
は本発明の実施例に用いた焼き付け温度パターンを示す
図、第３図は測定面の種類と放射率との関係図、第４図
は窒素ガス吹き込み量と炉内酸素濃度との関係図、第５
図は炉内酸素濃度と化成処理性との関係図である。 ］・・塗装鋼帯、２・ゾーン、３・・・高周波誘導加熱
装置、４・・放射温度計、５・・ガス流入口、６・・・
ガス流出口、７・・加熱電流制御器、８・ガス流量調節
器、９・・・指令器、１０ ・演算器、１］・・シール
ロール、ａ、ｂ、ｃ・・・分割ゾーン。
は本発明の実施例に用いた焼き付け温度パターンを示す
図、第３図は測定面の種類と放射率との関係図、第４図
は窒素ガス吹き込み量と炉内酸素濃度との関係図、第５
図は炉内酸素濃度と化成処理性との関係図である。 ］・・塗装鋼帯、２・ゾーン、３・・・高周波誘導加熱
装置、４・・放射温度計、５・・ガス流入口、６・・・
ガス流出口、７・・加熱電流制御器、８・ガス流量調節
器、９・・・指令器、１０ ・演算器、１］・・シール
ロール、ａ、ｂ、ｃ・・・分割ゾーン。
Claims (4)
- （１）鋼帯の片面を塗装しこれを焼き付ける装置におい
て、焼き付け炉が複数のゾーンに分割され、ゾーン毎に
高周波誘導加熱装置及び鋼帯の非塗装面側に放射温度計
を配し、並びに不活性ガス流入口と不活性ガス量調節器
及び排気口とを備えたことを特徴とする鋼帯の片面塗膜
連続焼き付け装置。 - （２）放射温度計が演算器に接続されこの演算器が指令
器に接続され、高周波誘導加熱装置が加熱電流制御器を
介して前記指令器に接続され、且つ、不活性ガス流量調
節器が前記指令器と接続された請求項１記載の鋼帯の片
面塗膜連続焼き付け装置。 - （３）鋼帯の片面を塗装しこれを焼き付ける方法におい
て、焼き付け炉を複数のゾーンに分割し、各ゾーン毎に
高周波誘導加熱装置による温度調整及び不活性ガス流量
調節器による雰囲気調整を行うことを特徴とする鋼帯の
片面塗膜連続焼き付け方法。 - （４）温度調整及び雰囲気調整を放射温度計の測定値及
びライン速度を基準として行う請求項３記載の鋼帯の片
面塗膜連続焼き付け方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14208888A JP2512085B2 (ja) | 1988-06-09 | 1988-06-09 | 鋼帯の片面塗膜連続焼き付け装置及び方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14208888A JP2512085B2 (ja) | 1988-06-09 | 1988-06-09 | 鋼帯の片面塗膜連続焼き付け装置及び方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01310770A true JPH01310770A (ja) | 1989-12-14 |
| JP2512085B2 JP2512085B2 (ja) | 1996-07-03 |
Family
ID=15307151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14208888A Expired - Lifetime JP2512085B2 (ja) | 1988-06-09 | 1988-06-09 | 鋼帯の片面塗膜連続焼き付け装置及び方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2512085B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010227824A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Dainippon Screen Mfg Co Ltd | 塗布装置 |
| JP2016186371A (ja) * | 2015-03-27 | 2016-10-27 | 株式会社Ｓｃｒｅｅｎホールディングス | 乾燥装置、塗膜形成システム、乾燥方法および塗膜形成方法 |
-
1988
- 1988-06-09 JP JP14208888A patent/JP2512085B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010227824A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Dainippon Screen Mfg Co Ltd | 塗布装置 |
| JP2016186371A (ja) * | 2015-03-27 | 2016-10-27 | 株式会社Ｓｃｒｅｅｎホールディングス | 乾燥装置、塗膜形成システム、乾燥方法および塗膜形成方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2512085B2 (ja) | 1996-07-03 |
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