JPH0132253Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0132253Y2 JPH0132253Y2 JP1981197606U JP19760681U JPH0132253Y2 JP H0132253 Y2 JPH0132253 Y2 JP H0132253Y2 JP 1981197606 U JP1981197606 U JP 1981197606U JP 19760681 U JP19760681 U JP 19760681U JP H0132253 Y2 JPH0132253 Y2 JP H0132253Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- capacitance
- polyolefin resin
- insulating layer
- wound high
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Insulated Conductors (AREA)
- Noise Elimination (AREA)
Description
本考案は、自動車の点火回路に使用する内燃機
関点火電線（以下点火ケーブルと略記）、詳しく
は巻線型高圧抵抗電線に関するものである。 ガソリンエンジン使用の自動車から発生する雑
音電波はラジオ・テレビ等の受信障害や自動車移
動無線への障害等、都市電波雑音の主体となつて
おり、これを抑圧する為、自動車の点火ケーブル
には雑音防止電線が使用されている。ところでこ
の点火ケーブルには２つの大きな目的がある。そ
の１つは点火コイルの２次側に発生した高電圧を
出来るだけ減衰させる事なく点火プラグへ導き、
確実に点火プラグを点火させる事であり、他の１
つは雑音電波発生の主要因である点火プラグ放電
の初期に点火ケーブルを流れる容量放電電流成分
（立上り速度が10-9secと非常に速い為にその周波
数成分はMF帯からUHF帯までおよぶ）を極力
減衰させる事である。近年80MHz帯の使用が要望
されている為この周波帯の抑制が特に望まれる。 本考案は上述の２つの目的を満足した即ちプラ
グ点火に必要な２次電圧の低下の少ないかつ雑音
防止性能が優れた低静電容量かつ高雑音防止の巻
線型点火ケーブルを提供するものである。以下上
述の２つの目的を満たす為にどの様な構造が良い
かを考究した本考案を、従来と対比しつつ径緯と
共に説明する。 点火コイルの２次電圧の低下は、実車に取り
付けられた点火ケーブルが新品のうちは（点火
ケーブルのシース外周に何も付着しないうち
は）問題ないが、点火ケーブルのシース外周に
塩分（寒冷地道路凍結防止用）、汚泥等の導電
性物質が付着し、これがシース電位に対して低
インピーダンス化されると抵抗導体芯線（以下
芯線と略記）とシース外周との間の静電容量に
応じて充電々流が流失する。 従つて静電容量が大きいと点火電圧の低下が
大きくなり点火不良の原因となる。こうした点
火不良を生じないためには静電容量90PF／ｍ
以下程度の低静電容量の点火ケーブルが必要と
されている。 一方外径を太くして静電容量を小さくするこ
とは点火ケーブルの外径は通常７mm又は８mmと
なつており従来品との互換性のなさ、スペース
上の問題などがあつて好ましくない。外径一定
のままで静電容量を小さくするためには芯線径
をほそくする必要がある。 そこで静電容量を小さくする為には誘電率の
小さい絶縁材料及びシース材料を選び又巻芯径
d1を小さくすればよく、我々は絶縁材料として
誘電率の小さいポリオレフイン系の材料を選び
（従来は誘電率の高いPVC，EPDMなどであ
る）又シース材料としては耐熱性等の特性より
EPDMあるいはシリコンゴムを選んだ。そし
て前述の様な低誘電率の絶縁材料及びシース材
料を使用して点火ケーブルの静電容量を
90PF／ｍ以下とする為には（従来は150PF／
ｍないし200PF／ｍ）フエライトコアー径を
1.3mm以下とする必要がある（従来は2.0mm〜2.4
mm）。 又、フエライト層を出来るだけ厚くするため
に、中心補強紐は出来るだけ細くする必要があ
ることより引張り強度の大きいものを選ぶ必要
があり、我々はアラミド系繊維を選んだ。 次に、上述の様に静電容量を小さくする為に
フエライトコアー径を1.3mm以下と細くした場
合に特にFMラジオ帯での雑音電波の防止効果
を向上させる為の検討について述べる。 巻線型点火ケーブルは電気的な定数として巻
素線の純抵抗、巻線によるインダクタンス、巻
素線間のストレー容量及び大地間（実際にはエ
ンジンヘツド周辺間）との浮遊容量を分布的に
持つた線路と考えられるので、巻線型点火ケー
ブルを用いた点火系の等価回路は第１図の様に
なる。 第１図に於いて符号は下記を示す。 Ｒ：点火ケーブル単位長さ当りの純抵抗 Ｌ： 〃 のインダクタンス Ct： 〃 の巻素線間のストレー容量 Ｃ： 〃 の大地間の浮遊容量 Eg：点火プラグの放電開始電圧 Zr：点火コイルのインピーダンス 従つて第１図の等価回路に於いて、雑音防止性
能と良い相関のあるプラグ放電部の電流（これを
雑音電流と称す）IPを分布定数回路理論を用いて
求めると IP＝Eg／jωZo・１−Prε−2γl／１＋Prε−2γl (2) ここに ω：雑音電流IPの角周波数（ω＝2πf） Zo：点火ケーブルの特性インピーダンス Pr：点火コイルでの反射係数 γ：線路の伝搬定数 ｌ：線路の長さ ところで点火ケーブルのインピーダンスはキロ
オームオーダーと非常に大きいので (2)式で１−Prε−2γl／１＋Prε−2γl１として
良いので (2)式は、次の様に簡略化出来る。 IP＝Eg／jωZo (3) (3)式より巻線型点火ケーブルを流れる雑音電流
IPの周波数スペクトルは第２図の様になり反共振
周波数foをもつ特性となる。ここで、反共振周波
数foは、巻線型点火ケーブルの等価回路より
関点火電線（以下点火ケーブルと略記）、詳しく
は巻線型高圧抵抗電線に関するものである。 ガソリンエンジン使用の自動車から発生する雑
音電波はラジオ・テレビ等の受信障害や自動車移
動無線への障害等、都市電波雑音の主体となつて
おり、これを抑圧する為、自動車の点火ケーブル
には雑音防止電線が使用されている。ところでこ
の点火ケーブルには２つの大きな目的がある。そ
の１つは点火コイルの２次側に発生した高電圧を
出来るだけ減衰させる事なく点火プラグへ導き、
確実に点火プラグを点火させる事であり、他の１
つは雑音電波発生の主要因である点火プラグ放電
の初期に点火ケーブルを流れる容量放電電流成分
（立上り速度が10-9secと非常に速い為にその周波
数成分はMF帯からUHF帯までおよぶ）を極力
減衰させる事である。近年80MHz帯の使用が要望
されている為この周波帯の抑制が特に望まれる。 本考案は上述の２つの目的を満足した即ちプラ
グ点火に必要な２次電圧の低下の少ないかつ雑音
防止性能が優れた低静電容量かつ高雑音防止の巻
線型点火ケーブルを提供するものである。以下上
述の２つの目的を満たす為にどの様な構造が良い
かを考究した本考案を、従来と対比しつつ径緯と
共に説明する。 点火コイルの２次電圧の低下は、実車に取り
付けられた点火ケーブルが新品のうちは（点火
ケーブルのシース外周に何も付着しないうち
は）問題ないが、点火ケーブルのシース外周に
塩分（寒冷地道路凍結防止用）、汚泥等の導電
性物質が付着し、これがシース電位に対して低
インピーダンス化されると抵抗導体芯線（以下
芯線と略記）とシース外周との間の静電容量に
応じて充電々流が流失する。 従つて静電容量が大きいと点火電圧の低下が
大きくなり点火不良の原因となる。こうした点
火不良を生じないためには静電容量90PF／ｍ
以下程度の低静電容量の点火ケーブルが必要と
されている。 一方外径を太くして静電容量を小さくするこ
とは点火ケーブルの外径は通常７mm又は８mmと
なつており従来品との互換性のなさ、スペース
上の問題などがあつて好ましくない。外径一定
のままで静電容量を小さくするためには芯線径
をほそくする必要がある。 そこで静電容量を小さくする為には誘電率の
小さい絶縁材料及びシース材料を選び又巻芯径
d1を小さくすればよく、我々は絶縁材料として
誘電率の小さいポリオレフイン系の材料を選び
（従来は誘電率の高いPVC，EPDMなどであ
る）又シース材料としては耐熱性等の特性より
EPDMあるいはシリコンゴムを選んだ。そし
て前述の様な低誘電率の絶縁材料及びシース材
料を使用して点火ケーブルの静電容量を
90PF／ｍ以下とする為には（従来は150PF／
ｍないし200PF／ｍ）フエライトコアー径を
1.3mm以下とする必要がある（従来は2.0mm〜2.4
mm）。 又、フエライト層を出来るだけ厚くするため
に、中心補強紐は出来るだけ細くする必要があ
ることより引張り強度の大きいものを選ぶ必要
があり、我々はアラミド系繊維を選んだ。 次に、上述の様に静電容量を小さくする為に
フエライトコアー径を1.3mm以下と細くした場
合に特にFMラジオ帯での雑音電波の防止効果
を向上させる為の検討について述べる。 巻線型点火ケーブルは電気的な定数として巻
素線の純抵抗、巻線によるインダクタンス、巻
素線間のストレー容量及び大地間（実際にはエ
ンジンヘツド周辺間）との浮遊容量を分布的に
持つた線路と考えられるので、巻線型点火ケー
ブルを用いた点火系の等価回路は第１図の様に
なる。 第１図に於いて符号は下記を示す。 Ｒ：点火ケーブル単位長さ当りの純抵抗 Ｌ： 〃 のインダクタンス Ct： 〃 の巻素線間のストレー容量 Ｃ： 〃 の大地間の浮遊容量 Eg：点火プラグの放電開始電圧 Zr：点火コイルのインピーダンス 従つて第１図の等価回路に於いて、雑音防止性
能と良い相関のあるプラグ放電部の電流（これを
雑音電流と称す）IPを分布定数回路理論を用いて
求めると IP＝Eg／jωZo・１−Prε−2γl／１＋Prε−2γl (2) ここに ω：雑音電流IPの角周波数（ω＝2πf） Zo：点火ケーブルの特性インピーダンス Pr：点火コイルでの反射係数 γ：線路の伝搬定数 ｌ：線路の長さ ところで点火ケーブルのインピーダンスはキロ
オームオーダーと非常に大きいので (2)式で１−Prε−2γl／１＋Prε−2γl１として
良いので (2)式は、次の様に簡略化出来る。 IP＝Eg／jωZo (3) (3)式より巻線型点火ケーブルを流れる雑音電流
IPの周波数スペクトルは第２図の様になり反共振
周波数foをもつ特性となる。ここで、反共振周波
数foは、巻線型点火ケーブルの等価回路より
【式】１／LCt≫R2／L2である
から
【式】
又巻線型点火ケーブルは有限長ソレノイドと考
えられるのでそのインダクタンスＬは次式で表わ
せる。 Ｌ＝4π2・d12・μs・N2×10-7（Ｈ／ｍ） (5) ここに d1：巻芯半径 μs：巻芯の透磁率 Ｎ：１mm当りの巻回数 である。 尚、巻芯径に比し点火ケーブルの長さは十分大
きいので長岡係数は１とした。 以上の理論検討の結果を基にし、最も利用され
ているFMラジオ周波数帯での雑音防止効果を向
上させる為の巻線型点火ケーブルの構造を次の様
に導き考案した。 まず、FMラジオ帯での雑音効果を向上させる
為に第２図に示す反共振周波数foを80MHz附近の
周波数にする事とした。なお第２図中Ａは巻線型
点火ケーブル、Ｂは抵抗紐型点火ケーブルであ
る。 fo＝80MHzとする為に(4)式に Ct＝0.005PF／ｍ（Ct変化に乏しい。）を代入
しＬを求めるとＬ＝792μH／ｍとなる。 次にインダクタンスＬを792μH／ｍとする為に
は(5)式でd1＝0.65mmであるから（静電容量Ｃを
90PF／ｍ以下とする事より） μSN2＝4.75×108 (6) となる。 この関係を図示すると第３図の様になる。 しかるに塩素化ポリエチレンあるいはEPDM
等のベースポリマーにフエライト粉末を混練り
し、押し出し被覆したフエライトコアーの透磁率
μsは次式で表わされる。 μs＝μ1・2μ1＋μ2−2q（μ1−μ2）／2μ1＋μ2−ｑ
（μ1−μ2）(7) ここに μ1＝フエライトの比透磁率 μ2＝ベースポリマーの比透磁率 ｑ＝容積比でフエライトコアー層全体
の容積に対するフエライト粉末の容
積のしめる割合 (7)式でμ1＝2000，μ2＝１としフエライト粉末を
最密充填した場合を考えるとｑ＝0.74でありこれ
らよりμsを計算すると μs≒10である。 しかしフエライト層を押し出し被覆する時のフ
エライトゴムの押し出し性を考慮するとフエライ
ト粉末の混練り量にも限度があり、せいぜいｑは
0.6（60％）程度である。この時のMSは実測する
と７程度である。従つて(6)式よりＮは約8300T／
ｍとなる。 なお又、μsが７より小さい場合、あるいはフエ
ライトコアの外径が1.3mmより細い場合は(6)式よ
り巻回数Ｎをさらに多くする必要があるが極端に
大きくすると巻素線間の接触が発生する問題があ
る事、さらには製造のスピードダウン、コストア
ツプにもつながるので、これらの事を考慮すると
巻回数の最大は14000回／ｍ程度が限度である。
従つて巻線回数は約8000回／ｍ〜14000回／ｍが
好適である（従来は4000回／ｍ〜6000回／ｍであ
る）。 以下本考案の一実施例について述べる。第４図
に示すように、中心補強紐１としてのアラミド繊
維1500デニールの外周に塩素化ポリエチレン100
重量部に対しMn−Zn系フエライト粉末を500部
混練りしたものを押し出し被覆し外径を1.3mmφ
に仕上げる。次にそのフエライトコアーの外周に
外径が0.06mmφ、固有抵抗が105μΩ・cmのニクロ
ム線を１ｍ当り9600回横巻き３する。次に低静電
容量を得る為に低誘電率材料であるポリエチレン
とエチレンプロピレンジエンミツクスチヤ
（EPDM）ゴムをブレンドした絶縁物を押し出し
被覆４し外径4.6mmφとした。次いで補強編組５
としてガラス繊維により編組を施し、その上にシ
ース層６としてシリコンゴムを被覆し外径を7.0
mmφに仕上げた。 この様にして得られた低静電容量巻線型点火ケ
ーブルの静電容量は85PF／ｍであり、又実車に
て雑音電界強度を測定した結果FMラジオ帯での
雑音防止性能は極めて良好であつた。 なおフエライトコアー層のベースポリマーは、
塩素化ポリエチレンの他、ポリオレフイン系樹
脂、EPDM、シリコンでも良い。又フエライト
としてはMn−Zn系の他Ni−Zn系のものでもよ
い。又横巻き線としてはニクロム線の他にステン
レス線、鉄ニツケル線あるいはそれらの上に磁性
被覆を施したものでも良い。また横巻線の上には
端末でのピンさし容易性の為にシリコンオイル、
パラフイン等の離型材を塗布しても良い。又低静
電容量を得る為の絶縁体材料としては結晶性のポ
リエチレン、非結晶性のポリオレフイン系樹脂例
えばエチレンプロピレンコポリマー（エチレンプ
ロピレンジエンミツクスチヤ（EPDM）も含む）
やエチレン−α−オレフイン共重合体又はこれら
のブレンドコンパウンドでも良い。又補強層とし
てはガラス繊維等による編組の他孔あきテープ等
であつても差しつかえないし補強層はなくても良
い。 従来の巻線型点火ケーブルは雑音防止能面のみ
を考慮した設計である為に、巻芯径が太い事と、
絶縁層の材料の選択が適切でない（誘電率が高い
ものが使われている）事とにより、点火ケーブル
の静電容量が大きく、二次電圧の低下が大きくな
り、点火ミスを起こす欠点があつた。又雑音防止
性能面に於いても、特定の周波数帯での雑音効果
を向上させる為の検討が不十分であつた為に、必
ずしも十分な防止効果を得る点火ケーブルが得ら
れなかつた。 しかしながら本考案によると低静電容量化しか
つ高雑防効果を有したものが得られる。
えられるのでそのインダクタンスＬは次式で表わ
せる。 Ｌ＝4π2・d12・μs・N2×10-7（Ｈ／ｍ） (5) ここに d1：巻芯半径 μs：巻芯の透磁率 Ｎ：１mm当りの巻回数 である。 尚、巻芯径に比し点火ケーブルの長さは十分大
きいので長岡係数は１とした。 以上の理論検討の結果を基にし、最も利用され
ているFMラジオ周波数帯での雑音防止効果を向
上させる為の巻線型点火ケーブルの構造を次の様
に導き考案した。 まず、FMラジオ帯での雑音効果を向上させる
為に第２図に示す反共振周波数foを80MHz附近の
周波数にする事とした。なお第２図中Ａは巻線型
点火ケーブル、Ｂは抵抗紐型点火ケーブルであ
る。 fo＝80MHzとする為に(4)式に Ct＝0.005PF／ｍ（Ct変化に乏しい。）を代入
しＬを求めるとＬ＝792μH／ｍとなる。 次にインダクタンスＬを792μH／ｍとする為に
は(5)式でd1＝0.65mmであるから（静電容量Ｃを
90PF／ｍ以下とする事より） μSN2＝4.75×108 (6) となる。 この関係を図示すると第３図の様になる。 しかるに塩素化ポリエチレンあるいはEPDM
等のベースポリマーにフエライト粉末を混練り
し、押し出し被覆したフエライトコアーの透磁率
μsは次式で表わされる。 μs＝μ1・2μ1＋μ2−2q（μ1−μ2）／2μ1＋μ2−ｑ
（μ1−μ2）(7) ここに μ1＝フエライトの比透磁率 μ2＝ベースポリマーの比透磁率 ｑ＝容積比でフエライトコアー層全体
の容積に対するフエライト粉末の容
積のしめる割合 (7)式でμ1＝2000，μ2＝１としフエライト粉末を
最密充填した場合を考えるとｑ＝0.74でありこれ
らよりμsを計算すると μs≒10である。 しかしフエライト層を押し出し被覆する時のフ
エライトゴムの押し出し性を考慮するとフエライ
ト粉末の混練り量にも限度があり、せいぜいｑは
0.6（60％）程度である。この時のMSは実測する
と７程度である。従つて(6)式よりＮは約8300T／
ｍとなる。 なお又、μsが７より小さい場合、あるいはフエ
ライトコアの外径が1.3mmより細い場合は(6)式よ
り巻回数Ｎをさらに多くする必要があるが極端に
大きくすると巻素線間の接触が発生する問題があ
る事、さらには製造のスピードダウン、コストア
ツプにもつながるので、これらの事を考慮すると
巻回数の最大は14000回／ｍ程度が限度である。
従つて巻線回数は約8000回／ｍ〜14000回／ｍが
好適である（従来は4000回／ｍ〜6000回／ｍであ
る）。 以下本考案の一実施例について述べる。第４図
に示すように、中心補強紐１としてのアラミド繊
維1500デニールの外周に塩素化ポリエチレン100
重量部に対しMn−Zn系フエライト粉末を500部
混練りしたものを押し出し被覆し外径を1.3mmφ
に仕上げる。次にそのフエライトコアーの外周に
外径が0.06mmφ、固有抵抗が105μΩ・cmのニクロ
ム線を１ｍ当り9600回横巻き３する。次に低静電
容量を得る為に低誘電率材料であるポリエチレン
とエチレンプロピレンジエンミツクスチヤ
（EPDM）ゴムをブレンドした絶縁物を押し出し
被覆４し外径4.6mmφとした。次いで補強編組５
としてガラス繊維により編組を施し、その上にシ
ース層６としてシリコンゴムを被覆し外径を7.0
mmφに仕上げた。 この様にして得られた低静電容量巻線型点火ケ
ーブルの静電容量は85PF／ｍであり、又実車に
て雑音電界強度を測定した結果FMラジオ帯での
雑音防止性能は極めて良好であつた。 なおフエライトコアー層のベースポリマーは、
塩素化ポリエチレンの他、ポリオレフイン系樹
脂、EPDM、シリコンでも良い。又フエライト
としてはMn−Zn系の他Ni−Zn系のものでもよ
い。又横巻き線としてはニクロム線の他にステン
レス線、鉄ニツケル線あるいはそれらの上に磁性
被覆を施したものでも良い。また横巻線の上には
端末でのピンさし容易性の為にシリコンオイル、
パラフイン等の離型材を塗布しても良い。又低静
電容量を得る為の絶縁体材料としては結晶性のポ
リエチレン、非結晶性のポリオレフイン系樹脂例
えばエチレンプロピレンコポリマー（エチレンプ
ロピレンジエンミツクスチヤ（EPDM）も含む）
やエチレン−α−オレフイン共重合体又はこれら
のブレンドコンパウンドでも良い。又補強層とし
てはガラス繊維等による編組の他孔あきテープ等
であつても差しつかえないし補強層はなくても良
い。 従来の巻線型点火ケーブルは雑音防止能面のみ
を考慮した設計である為に、巻芯径が太い事と、
絶縁層の材料の選択が適切でない（誘電率が高い
ものが使われている）事とにより、点火ケーブル
の静電容量が大きく、二次電圧の低下が大きくな
り、点火ミスを起こす欠点があつた。又雑音防止
性能面に於いても、特定の周波数帯での雑音効果
を向上させる為の検討が不十分であつた為に、必
ずしも十分な防止効果を得る点火ケーブルが得ら
れなかつた。 しかしながら本考案によると低静電容量化しか
つ高雑防効果を有したものが得られる。
第１図は巻線型点火ケーブルを用いた点火系の
等価回路、第２図は巻線型点火ケーブル上の雑音
電流スペクトル、第３図はＬ＝800μH／ｍを満た
すμsとＮの関係、第４図は本考案の電線をそれぞ
れ例示している。 １……中心補強紐、２……ベースポリマーにフ
エライト粉末を混練りしたものの押出し被覆、３
……抵抗線の横巻き、４……絶縁物の押出被覆、
５……補強編組、６……シース層。
等価回路、第２図は巻線型点火ケーブル上の雑音
電流スペクトル、第３図はＬ＝800μH／ｍを満た
すμsとＮの関係、第４図は本考案の電線をそれぞ
れ例示している。 １……中心補強紐、２……ベースポリマーにフ
エライト粉末を混練りしたものの押出し被覆、３
……抵抗線の横巻き、４……絶縁物の押出被覆、
５……補強編組、６……シース層。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) アラミド系繊維よりなる中心補強紐の上に、
ベースポリマー100重量部に対し、フエライト
粉末を300部〜700部混練りしたものを押し出し
被覆し外径を1.3mmφ以下としたフエライトコ
アーの外周に、抵抗線を8000回／ｍ〜14000
回／ｍ横巻きし、反共振周波数を80MHzとせし
め、その外周に絶縁体層としてポリオレフイン
系樹脂を押し出し被覆し、更にその外周にシー
ス層を設けて静電容量を90PF／ｍ以下とした
低静電容量巻線型高圧抵抗電線。 (2) ベースポリマーが塩素化ポリエチレン、ポリ
オレフイン系樹脂、エチレンプロプレンジエン
ミツクスチヤゴム（EPDM）、シリコーンゴム
の群から選ばれる一つである実用新案登録請求
の範囲第１項記載の低静電容量巻線型高圧抵抗
電線。 (3) 絶縁体層としてポリオレフイン系樹脂がポリ
エチレンと非結晶性ポリオレフイン系樹脂との
ブレンドである実用新案登録請求の範囲第１項
記載の低静電容量巻線型高圧抵抗電線。 (4) 絶縁体層としてのポリオレフイン系樹脂がポ
リエチレンと非結晶性エチレンプロピレンゴム
とのブレンドである実用新案登録請求の範囲第
１項記載の低静電容量巻線型高圧抵抗電線。 (5) 絶縁体層としてのポリオレフイン系樹脂が、
ポリエチレンとエチレン−α−オレフイン共重
合体である実用新案登録請求の範囲第１項記載
の低静電容量巻線型高圧抵抗電線。 (6) 絶縁体層外周に補強層を有し、この補強層が
編組、孔あきテープの群から選ばれる一つであ
る実用新案登録請求の範囲第１項記載の低静電
容量巻線型高圧抵抗電線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19760681U JPS58103415U (ja) | 1981-12-31 | 1981-12-31 | 低静電容量巻線型高圧抵抗電線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19760681U JPS58103415U (ja) | 1981-12-31 | 1981-12-31 | 低静電容量巻線型高圧抵抗電線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58103415U JPS58103415U (ja) | 1983-07-14 |
| JPH0132253Y2 true JPH0132253Y2 (ja) | 1989-10-03 |
Family
ID=30110819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19760681U Granted JPS58103415U (ja) | 1981-12-31 | 1981-12-31 | 低静電容量巻線型高圧抵抗電線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58103415U (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0696808A2 (en) | 1994-08-08 | 1996-02-14 | Sumitomo Wiring Systems, Ltd. | Winding-type noise-suppressing high-tension resistive cord |
| EP0700056A1 (en) | 1994-09-01 | 1996-03-06 | SUMITOMO WIRING SYSTEMS, Ltd. | Coil type high-voltage resistive cable for preventing noise |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02225549A (ja) * | 1989-02-27 | 1990-09-07 | Yazaki Corp | 電線コア用ゴム組成物 |
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| JPS5629854Y2 (ja) * | 1976-03-16 | 1981-07-16 | ||
| JPS6111854Y2 (ja) * | 1980-01-31 | 1986-04-14 |
-
1981
- 1981-12-31 JP JP19760681U patent/JPS58103415U/ja active Granted
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|---|---|---|---|---|
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58103415U (ja) | 1983-07-14 |
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