JPH0132293B2 - - Google Patents
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- JPH0132293B2 JPH0132293B2 JP59004866A JP486684A JPH0132293B2 JP H0132293 B2 JPH0132293 B2 JP H0132293B2 JP 59004866 A JP59004866 A JP 59004866A JP 486684 A JP486684 A JP 486684A JP H0132293 B2 JPH0132293 B2 JP H0132293B2
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- rolled steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は加工性の優れた中強度熱延鋼板の製造
方法に係り、引張強度が35〜50Kgｆ／mm2レベルの
伸びフランジ成形性、耐縦割れ性に優れた中強度
熱延鋼板を適切に製造することのできる方法を提
供しようとするものである。 軟質熱延鋼板と高強度熱延鋼板の中間である
TS35〜50Kgｆ／mm2レベルの中強度熱延鋼板は上
記した両者に比較して従来注目されることが少な
く、その加工性改善についてもみるべきものが少
ない。即ち従来このクラスの材料は、Ｃが0.10〜
0.20％のリムド鋼又はAlキルド鋼で製造され、加
工性が要求される場合にはAlキルド鋼を使用し、
加工の程度によつては更に熱延高温巻取りを行つ
たり、強脱硫を行つたりして対処して来た。とこ
ろが近年このクラスの材料に関する用途もより加
工の困難なものに移行しており、単に高温巻取り
や強脱硫を行うだけでは対処し得ない場合があ
り、即ち自動車の足廻り部品やプロパンガス容器
などがこのような場合であつて、そのトラブルと
しては伸びフランジ成形部の割れや深絞り成形部
での縦割れが主たるものである。 本発明は上記したような実情に鑑み検討をを重
ねて創案されたものであつて、重量％（以下単に
％という）で、Ｃ：0.08％以下、Si：0.1〜1.0％、
Mn：0.5〜1.4％、Ｐ：0.020％以下、Ｓ：0.010％
以下、sol、Al：0.020〜0.100％、Ｎ：0.0060％以
下であつて残部がFe及び不可避的不純物からな
る鋼をスラブ加熱温度1100℃以上、仕上げ温度
Ar3点以上、巻取り温度600〜740℃の各条件で熱
間圧延することを特徴とする加工性の優れた中強
度熱延鋼板の製造方法を提案するものであり、又
前記成分組成に対してZr、Ca、REMからなる群
の１種以上を合計0.1％以下または（および）Ｂ
を0.0025％以下を含有したものを上記と同じ各条
件で熱間圧延することを提案するものである。 即ちこのような本発明について更に説明する
と、本発明者等は上述したような実情に鑑み、伸
びフランジ成形性、耐縦割れ性の優れた中強度熱
延鋼板を得ることについて種々の検討を行つた結
果、Ｃ量と上記したような特性との間には相関が
あり、Ｃ量を下げ適当な強化元素とを上記のよう
に組合わせることにより従来のものより加工性の
非常に優れた中強度熱延鋼板を製造し得ることを
確認したものである。 蓋し上記したような各条件の限定理由について
説明すると、先ず化学成分組成は以下の通りであ
る。 Ｃは、本発明において重要な意義をもつ元素で
あつて、製品の伸びフランジ成形性、耐縦割れ性
に大きな影響を与える。即ち第１図はTSを一定
に保つた場合の熱延板Ｃ方向切欠伸びとＣ量との
関係を示すものであつて、伸びフランジ成形性の
指標である切欠伸びに対して熱延板ではＳ量の影
響が大きく、Ｓ量を下げると切欠伸びが向上する
ことはよく知られているが、第１図のようにＣ量
を下げることによつても切欠伸びを改善すること
ができ、しかもその効果はＣ量の低い領域で大き
く、その場合脱硫による効果が小さくなることは
図示の通りである。例えば0.005％ＳでＣを0.15
％から0.08％まで下げると、0.15％ＣでＳを0.005
％から0.001％まで下げたものと同じ効果が得ら
れ、更にＣを下げれば切欠伸びは一層向上するも
ので、斯様な効果は鋼中炭化物の減少により切欠
感受性の低下することが原因と考えられる。又第
２図には耐縦割れ性の指標である深絞り加工後の
破面遷移温度vTrsとＣ量の関係を示すもので、
深絞り加工後のvTrsはＣ量の低い方が低温で、
耐縦割れ性が優れている。然してこれらの効果は
それら第１，２図にハツチングを附して示したよ
うにＣが0.08％を越えると漸減し、又スポツト溶
接性なども劣化するので、Ｃの上限を0.08％とし
たが、より好ましくは0.06％以下である。 Siは、固溶強化元素として有用であり、0.1％
以上の添加によつて強度を上げることができる。
しかし１％を超えると耐縦割れ性を劣化させるこ
ととなるので0.1〜1.0％の範囲とした。 Mnも、製品強度を確保するため0.5％を超えて
添加することが必要であるが1.4％を超えて添加
すると強度の巻取温度依存性が大きくなり材質の
安定性が損われるので0.5％を超え1.4％までとす
ることが必要である。 Ｐは、耐縦割れ性を劣化させる元素で低い方が
好ましいので0.020％以下とした。 Ｓは、前記した第１，２図において示したよう
にＣと同様に加工性に大きな影響を与えるので低
い方が好ましいが本発明でいう前述のようなＣ量
範囲であれば0.010％までなら良好な加工性が得
られる。即ちこの0.010％を上限とする。 sol、Alは、通常のアルミキルド鋼の範囲でよ
いので0.020〜0.100％とした。 Ｎは、AlNとして鋼中に析出し製品の延性を
低下させるので低い方がよく、0.0060％以下とし
たが、好ましくは0.0040％以下である。 Zr、Ca、REMは、硫化物形状制御効果により
製品の加工性をより向上させるが、これらを合わ
せて0.1％以上としても効果が飽和し経済的でな
いので、何れか１種以上を0.1％以下とした。 更にＢは、極低Ｃ材や高温刊取材で発生し易い
結晶粒粗大化を抑える効果があるが、0.0025％を
超えると該効果が飽和し、しかも同時に延性を低
下させるので0.0025％以下とする。 次にスラブ加熱温度は通常行つている1100℃以
上としたが、圧延機の能力に余裕があれば加熱温
度がこれより低くても材質的には差支えがない。
又熱片装入或いは直送圧延を適用しても材質的に
は問題がない。 仕上げ温度は、Ar3点より低いと材質が全般的
に劣化するのでAr3点以上とすることが必要であ
る。 更に巻取り温度は特に規定する必要がないので
通常の範囲である600〜740℃とした。 本発明によるものの具体的な実施例について示
すと以下の如くである。 即ち次の第１表には本発明による化学成分およ
び比較鋼のそれを示すが、鋼Ａ〜Ｉは本発明範囲
内のものであり、これに対し鋼Ｊ〜Ｍは比較鋼で
あつて、鋼Ｊ、ＫはＣが本発明範囲から外れ、又
鋼ＬはSiが外れており、更に鋼ＭはＳが本発明の
範囲から外れているものである。なお鋼Ｈにおけ
るCrはNiに代えても同様である。
方法に係り、引張強度が35〜50Kgｆ／mm2レベルの
伸びフランジ成形性、耐縦割れ性に優れた中強度
熱延鋼板を適切に製造することのできる方法を提
供しようとするものである。 軟質熱延鋼板と高強度熱延鋼板の中間である
TS35〜50Kgｆ／mm2レベルの中強度熱延鋼板は上
記した両者に比較して従来注目されることが少な
く、その加工性改善についてもみるべきものが少
ない。即ち従来このクラスの材料は、Ｃが0.10〜
0.20％のリムド鋼又はAlキルド鋼で製造され、加
工性が要求される場合にはAlキルド鋼を使用し、
加工の程度によつては更に熱延高温巻取りを行つ
たり、強脱硫を行つたりして対処して来た。とこ
ろが近年このクラスの材料に関する用途もより加
工の困難なものに移行しており、単に高温巻取り
や強脱硫を行うだけでは対処し得ない場合があ
り、即ち自動車の足廻り部品やプロパンガス容器
などがこのような場合であつて、そのトラブルと
しては伸びフランジ成形部の割れや深絞り成形部
での縦割れが主たるものである。 本発明は上記したような実情に鑑み検討をを重
ねて創案されたものであつて、重量％（以下単に
％という）で、Ｃ：0.08％以下、Si：0.1〜1.0％、
Mn：0.5〜1.4％、Ｐ：0.020％以下、Ｓ：0.010％
以下、sol、Al：0.020〜0.100％、Ｎ：0.0060％以
下であつて残部がFe及び不可避的不純物からな
る鋼をスラブ加熱温度1100℃以上、仕上げ温度
Ar3点以上、巻取り温度600〜740℃の各条件で熱
間圧延することを特徴とする加工性の優れた中強
度熱延鋼板の製造方法を提案するものであり、又
前記成分組成に対してZr、Ca、REMからなる群
の１種以上を合計0.1％以下または（および）Ｂ
を0.0025％以下を含有したものを上記と同じ各条
件で熱間圧延することを提案するものである。 即ちこのような本発明について更に説明する
と、本発明者等は上述したような実情に鑑み、伸
びフランジ成形性、耐縦割れ性の優れた中強度熱
延鋼板を得ることについて種々の検討を行つた結
果、Ｃ量と上記したような特性との間には相関が
あり、Ｃ量を下げ適当な強化元素とを上記のよう
に組合わせることにより従来のものより加工性の
非常に優れた中強度熱延鋼板を製造し得ることを
確認したものである。 蓋し上記したような各条件の限定理由について
説明すると、先ず化学成分組成は以下の通りであ
る。 Ｃは、本発明において重要な意義をもつ元素で
あつて、製品の伸びフランジ成形性、耐縦割れ性
に大きな影響を与える。即ち第１図はTSを一定
に保つた場合の熱延板Ｃ方向切欠伸びとＣ量との
関係を示すものであつて、伸びフランジ成形性の
指標である切欠伸びに対して熱延板ではＳ量の影
響が大きく、Ｓ量を下げると切欠伸びが向上する
ことはよく知られているが、第１図のようにＣ量
を下げることによつても切欠伸びを改善すること
ができ、しかもその効果はＣ量の低い領域で大き
く、その場合脱硫による効果が小さくなることは
図示の通りである。例えば0.005％ＳでＣを0.15
％から0.08％まで下げると、0.15％ＣでＳを0.005
％から0.001％まで下げたものと同じ効果が得ら
れ、更にＣを下げれば切欠伸びは一層向上するも
ので、斯様な効果は鋼中炭化物の減少により切欠
感受性の低下することが原因と考えられる。又第
２図には耐縦割れ性の指標である深絞り加工後の
破面遷移温度vTrsとＣ量の関係を示すもので、
深絞り加工後のvTrsはＣ量の低い方が低温で、
耐縦割れ性が優れている。然してこれらの効果は
それら第１，２図にハツチングを附して示したよ
うにＣが0.08％を越えると漸減し、又スポツト溶
接性なども劣化するので、Ｃの上限を0.08％とし
たが、より好ましくは0.06％以下である。 Siは、固溶強化元素として有用であり、0.1％
以上の添加によつて強度を上げることができる。
しかし１％を超えると耐縦割れ性を劣化させるこ
ととなるので0.1〜1.0％の範囲とした。 Mnも、製品強度を確保するため0.5％を超えて
添加することが必要であるが1.4％を超えて添加
すると強度の巻取温度依存性が大きくなり材質の
安定性が損われるので0.5％を超え1.4％までとす
ることが必要である。 Ｐは、耐縦割れ性を劣化させる元素で低い方が
好ましいので0.020％以下とした。 Ｓは、前記した第１，２図において示したよう
にＣと同様に加工性に大きな影響を与えるので低
い方が好ましいが本発明でいう前述のようなＣ量
範囲であれば0.010％までなら良好な加工性が得
られる。即ちこの0.010％を上限とする。 sol、Alは、通常のアルミキルド鋼の範囲でよ
いので0.020〜0.100％とした。 Ｎは、AlNとして鋼中に析出し製品の延性を
低下させるので低い方がよく、0.0060％以下とし
たが、好ましくは0.0040％以下である。 Zr、Ca、REMは、硫化物形状制御効果により
製品の加工性をより向上させるが、これらを合わ
せて0.1％以上としても効果が飽和し経済的でな
いので、何れか１種以上を0.1％以下とした。 更にＢは、極低Ｃ材や高温刊取材で発生し易い
結晶粒粗大化を抑える効果があるが、0.0025％を
超えると該効果が飽和し、しかも同時に延性を低
下させるので0.0025％以下とする。 次にスラブ加熱温度は通常行つている1100℃以
上としたが、圧延機の能力に余裕があれば加熱温
度がこれより低くても材質的には差支えがない。
又熱片装入或いは直送圧延を適用しても材質的に
は問題がない。 仕上げ温度は、Ar3点より低いと材質が全般的
に劣化するのでAr3点以上とすることが必要であ
る。 更に巻取り温度は特に規定する必要がないので
通常の範囲である600〜740℃とした。 本発明によるものの具体的な実施例について示
すと以下の如くである。 即ち次の第１表には本発明による化学成分およ
び比較鋼のそれを示すが、鋼Ａ〜Ｉは本発明範囲
内のものであり、これに対し鋼Ｊ〜Ｍは比較鋼で
あつて、鋼Ｊ、ＫはＣが本発明範囲から外れ、又
鋼ＬはSiが外れており、更に鋼ＭはＳが本発明の
範囲から外れているものである。なお鋼Ｈにおけ
るCrはNiに代えても同様である。
【表】
然してこれらの鋼Ａ〜Ｍに対しては何れもスラ
ブ加熱温度を1250℃とし、仕上げ温度を880℃と
すると共に巻取り温度を640℃として板厚2.6mmの
熱延鋼板を得たが、このようにして得られたもの
の機械的性質を試験測定した結果を要約して示す
と次の第２表の通りである。
ブ加熱温度を1250℃とし、仕上げ温度を880℃と
すると共に巻取り温度を640℃として板厚2.6mmの
熱延鋼板を得たが、このようにして得られたもの
の機械的性質を試験測定した結果を要約して示す
と次の第２表の通りである。
【表】
【表】
即ち第３図に穴拡り率、加工後vTrsとTSの関
係を示すが、本発明による鋼Ａ〜Ｉのものは何れ
も比較鋼より良好な範囲に分布しており、優れた
伸びフランジ成形性と耐縦割れ性を兼備している
ことは明らかである。 以上説明したように本発明によるときは加工性
に優れた中強度熱延鋼板をＣ量を低減し適当な強
化元素を組合わせると共に適切な熱延条件を選ん
で有効且つ適切に製造し得るものであつて工業的
にその効果の大きい発明である。
係を示すが、本発明による鋼Ａ〜Ｉのものは何れ
も比較鋼より良好な範囲に分布しており、優れた
伸びフランジ成形性と耐縦割れ性を兼備している
ことは明らかである。 以上説明したように本発明によるときは加工性
に優れた中強度熱延鋼板をＣ量を低減し適当な強
化元素を組合わせると共に適切な熱延条件を選ん
で有効且つ適切に製造し得るものであつて工業的
にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的関係を示すものであつ
て、第１図はTSを略一定に保つて成分を変化さ
せた場合の圧延直角方向における切欠伸びとＣ量
との関係を示した図表、第２図は同じくTSをほ
ぼ一定に保つて成分を変化させた場合の深絞り加
工後vTrsとＣ量との関係を要約して示した図表、
第３図は本発明による実施例および比較例につい
てその穴拡がり率、深絞り加工後vTrsとTSとの
関係を要約して示した図表である。
て、第１図はTSを略一定に保つて成分を変化さ
せた場合の圧延直角方向における切欠伸びとＣ量
との関係を示した図表、第２図は同じくTSをほ
ぼ一定に保つて成分を変化させた場合の深絞り加
工後vTrsとＣ量との関係を要約して示した図表、
第３図は本発明による実施例および比較例につい
てその穴拡がり率、深絞り加工後vTrsとTSとの
関係を要約して示した図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.08wt％以下、 Si：0.1〜1.0wt％、 Mn：0.5wt％を超え1.4wt％まで、 Ｐ：0.020wt％以下、 Ｓ：0.010wt％以下、 sol.Al：0.020〜0.100wt％、 Ｎ：0.0060wt以下 を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なる鋼を、スラブ加熱温度1100℃以上、仕上げ温
度Ar3点以上、巻取り温度600〜740℃の条件で熱
間圧延することを特徴とする加工性の優れた中強
度熱延鋼板の製造方法。 ２ Ｃ：0.08wt％以下、 Si：0.1〜1.0wt％、 Mn：0.5wt％を超え1.4wt％まで、 Ｐ：0.020wt％以下、 Ｓ：0.010wt％以下、 sol.Al：0.020〜0.100wt％、 Ｎ：0.0060wt％以下 を含有すると共にZr、Ca、REMからなる群の１
種以上を合計0.1wt％以下または（および）Ｂを
0.0025wt％以下を含有し、残部がFeおよび不可
避的不純物からなる鋼を、スラブ加熱温度1100℃
以上、仕上げ温度Ar3点以上、巻取り温度600〜
740℃の条件で熱間圧延することを特徴とする加
工性の優れた中強度熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP486684A JPS60149730A (ja) | 1984-01-17 | 1984-01-17 | 加工性の優れた中強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP486684A JPS60149730A (ja) | 1984-01-17 | 1984-01-17 | 加工性の優れた中強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60149730A JPS60149730A (ja) | 1985-08-07 |
| JPH0132293B2 true JPH0132293B2 (ja) | 1989-06-30 |
Family
ID=11595590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP486684A Granted JPS60149730A (ja) | 1984-01-17 | 1984-01-17 | 加工性の優れた中強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60149730A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100507572B1 (ko) * | 2000-11-09 | 2005-08-17 | 주식회사 포스코 | 하이드로포밍용 ｐ첨가 고장력 열연강판의 제조방법 |
| KR20020049925A (ko) * | 2000-12-20 | 2002-06-26 | 이구택 | 파이프 가공성이 우수한 미니밀 열연강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5144508A (ja) * | 1974-10-14 | 1976-04-16 | Nisshin Steel Co Ltd | Hyomenseijotonobifuranjiseino suguretanetsuenkohanno seizoho |
| JPS54150318A (en) * | 1978-05-18 | 1979-11-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of non-refined hot rolled high tensile steel strip |
| JPS5684419A (en) * | 1979-12-11 | 1981-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of low yield-ratio high-tension hot-rolled steel-plate |
| JPS5826408B2 (ja) * | 1979-12-27 | 1983-06-02 | 日本鋼管株式会社 | 加工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-01-17 JP JP486684A patent/JPS60149730A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60149730A (ja) | 1985-08-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |