JPS5826408B2 - 加工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS5826408B2 JPS5826408B2 JP16926179A JP16926179A JPS5826408B2 JP S5826408 B2 JPS5826408 B2 JP S5826408B2 JP 16926179 A JP16926179 A JP 16926179A JP 16926179 A JP16926179 A JP 16926179A JP S5826408 B2 JPS5826408 B2 JP S5826408B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は加工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造
方法に関する。
方法に関する。
フェライト及びマルテンサイトの２相混合組織を有する
高張力熱延鋼板は、従来のＮｂｐＴｉ。
高張力熱延鋼板は、従来のＮｂｐＴｉ。
Ｖ等の元素を添加した析出強化型の高張力熱延鋼板に比
べて降伏比が低く、且つ延性が良好で加工性が優れてい
るために、従来２相組織の低降伏比高張力熱延鋼板の製
造方法が種々開発されている。
べて降伏比が低く、且つ延性が良好で加工性が優れてい
るために、従来２相組織の低降伏比高張力熱延鋼板の製
造方法が種々開発されている。
そして、これらの方法は次に述べるように２つに大別す
ることができる。
ることができる。
第１の方法はａｓ −ｒｏｌｌ方式と呼ばれるもので。
熱延の１１で２相組織とする方法である。
この方法では、Ｓ ｉ −Ｍｎ −Ｃｒ或いはＳｉ−Ｍ
ｎ−Ｃｒ −Ｍ ｏ等を添加した鋼を、仕上げ温度、ラ
ンナウトテーブル上での冷却、巻取温度の適当な組合せ
のもとで熱延して２相組織を得るものであるが、熱延の
１１で製品となるという長所はあるものの、仕上げ温度
、ランナウトテーブル上での冷却速度、巻取温度を厳密
に制御する必要があり、操業が難しい。
ｎ−Ｃｒ −Ｍ ｏ等を添加した鋼を、仕上げ温度、ラ
ンナウトテーブル上での冷却、巻取温度の適当な組合せ
のもとで熱延して２相組織を得るものであるが、熱延の
１１で製品となるという長所はあるものの、仕上げ温度
、ランナウトテーブル上での冷却速度、巻取温度を厳密
に制御する必要があり、操業が難しい。
又、材質的に次に述べる熱処理型の方法より稍劣るとい
う欠点がある。
う欠点がある。
第２の方法は熱処理型であって、熱延後に熱処理を行っ
て２相組織とする方法で、その熱処理の方法によって更
に連続熱処理方式とバッチ焼鈍方式とに分けられる。
て２相組織とする方法で、その熱処理の方法によって更
に連続熱処理方式とバッチ焼鈍方式とに分けられる。
連続熱処理方式の方法では、Ｓｉ−Ｍｎ−Ｖ−１’Ｌ
Ｓ ｉ −Ｍｎ −Ｃｒ或いはＳ ｉ −Ｍｎ −Ｃｒ
Ｍｏを添加した鋼を熱延した後、連続熱処理ラインでＡ
ｃ１変態点以上に加熱し、適当な冷却速度で冷却する処
理を行うもので、製品の材質レベル、材質の均一性、安
定性には問題はないが、特殊な熱処理を行うために、熱
処理ラインの新設或いは既存の熱処理ライン（例えば連
続焼鈍炉、連続亜鉛メッキ炉等）の大幅な改造等が必要
であり、設備面で問題がある。
Ｓ ｉ −Ｍｎ −Ｃｒ或いはＳ ｉ −Ｍｎ −Ｃｒ
Ｍｏを添加した鋼を熱延した後、連続熱処理ラインでＡ
ｃ１変態点以上に加熱し、適当な冷却速度で冷却する処
理を行うもので、製品の材質レベル、材質の均一性、安
定性には問題はないが、特殊な熱処理を行うために、熱
処理ラインの新設或いは既存の熱処理ライン（例えば連
続焼鈍炉、連続亜鉛メッキ炉等）の大幅な改造等が必要
であり、設備面で問題がある。
バッチ焼鈍方式の方法は、Ｍｎを２条以上添加した鋼を
バッチ焼鈍して２相組織とするもので、普通のバッチ焼
鈍炉或いはオープン焼鈍炉を用いて熱処理するものであ
るから、設備上の問題はなく、製造も比較的容易である
が、従来の高Ｍｎ鋼では、焼鈍加熱温度及び冷却速度が
製品強度に及ぼす影響が犬きく、冷却速度の大きいコイ
ル外周部においては冷却速度の小さめコイル中心部に比
べて著しく強度が高くなり、コイル長さ方向の強度のバ
ラツキも大きく、材質の均一性、安定性が悪い。
バッチ焼鈍して２相組織とするもので、普通のバッチ焼
鈍炉或いはオープン焼鈍炉を用いて熱処理するものであ
るから、設備上の問題はなく、製造も比較的容易である
が、従来の高Ｍｎ鋼では、焼鈍加熱温度及び冷却速度が
製品強度に及ぼす影響が犬きく、冷却速度の大きいコイ
ル外周部においては冷却速度の小さめコイル中心部に比
べて著しく強度が高くなり、コイル長さ方向の強度のバ
ラツキも大きく、材質の均一性、安定性が悪い。
又、製品の材質も連続熱処理方式に比べて稍劣る。
本発明は、上述の各方法の欠陥を除去し、特殊な熱処理
ラインを必要とせずに、製造が容易で、且つ加工性に優
れ、材質の均一性、安定性の良好な低降伏比高張力熱延
鋼板の製造方法を提供するものである 本発明の低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法は。
ラインを必要とせずに、製造が容易で、且つ加工性に優
れ、材質の均一性、安定性の良好な低降伏比高張力熱延
鋼板の製造方法を提供するものである 本発明の低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法は。
Ｃ： ０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍ
ｎ：１．０〜３．０％、Ｃｒ ： ０．２〜２．０ ％
特に（Ｍｎ＋Ｃｒ）として２．５〜４．０％、ＳｏＡ、
Ａ６：０．０２０〜０．１００％、Ｐ：０．０１５％以
下、Ｓ：ｏ、ｏｉｏ％以下、残部Ｆｅ及び不可避的元素
よりなる鋼を、Ａｒ３変態点以上の仕上げ温度で熱延し
た後、７００℃以下で巻取り、冷却後酸洗を行い、次い
でバッチ焼鈍炉に釦いて加熱温度をＡＣ１変態点〜Ａｃ
３変態点とし、加熱後の４００℃すでの冷却速度がｌｏ
〜２ｏｏｏｃ／ｈｒとなる如き条件でバッチ焼鈍するこ
とを特徴とし、これによって引張強さ４０ ｋｇ／ｍ以
上の加工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造を可
能とするものである 上記本発明の方法における各構成要件の限定は、以下の
如き理由によるものである Ｃは製品の強度を支配する重要な元素であるが、これが
０．０１％よりも少いとマルテンサイトが生成しないか
、又は生成してもその体積率が小さすぎて低降伏比とな
らず、又０．１２％を越えると製品の強度−延性バラン
スや溶接性が悪くなるので０．０１〜０．１２％とした Ｓｉは製品の強度−延性バランスを良好にする効果を有
するが、１．０％を越えて添加すると、熱延において赤
スケールが発生し、酸洗性や製品の表面に悪影響を及ぼ
すので１．０％以下とした。
ｎ：１．０〜３．０％、Ｃｒ ： ０．２〜２．０ ％
特に（Ｍｎ＋Ｃｒ）として２．５〜４．０％、ＳｏＡ、
Ａ６：０．０２０〜０．１００％、Ｐ：０．０１５％以
下、Ｓ：ｏ、ｏｉｏ％以下、残部Ｆｅ及び不可避的元素
よりなる鋼を、Ａｒ３変態点以上の仕上げ温度で熱延し
た後、７００℃以下で巻取り、冷却後酸洗を行い、次い
でバッチ焼鈍炉に釦いて加熱温度をＡＣ１変態点〜Ａｃ
３変態点とし、加熱後の４００℃すでの冷却速度がｌｏ
〜２ｏｏｏｃ／ｈｒとなる如き条件でバッチ焼鈍するこ
とを特徴とし、これによって引張強さ４０ ｋｇ／ｍ以
上の加工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造を可
能とするものである 上記本発明の方法における各構成要件の限定は、以下の
如き理由によるものである Ｃは製品の強度を支配する重要な元素であるが、これが
０．０１％よりも少いとマルテンサイトが生成しないか
、又は生成してもその体積率が小さすぎて低降伏比とな
らず、又０．１２％を越えると製品の強度−延性バラン
スや溶接性が悪くなるので０．０１〜０．１２％とした Ｓｉは製品の強度−延性バランスを良好にする効果を有
するが、１．０％を越えて添加すると、熱延において赤
スケールが発生し、酸洗性や製品の表面に悪影響を及ぼ
すので１．０％以下とした。
Ｍｎ、Ｃｒは本発明の方法において最も重要な役割をも
つ元素で、両元素を複合添加することにより、従来のＭ
ｎ単独添加バッチ焼鈍方式に比べて、焼鈍条件による製
品強度のバラツキを小さくし、且つ製品の強度〜延性バ
ランスを良くする効果があられれる。
つ元素で、両元素を複合添加することにより、従来のＭ
ｎ単独添加バッチ焼鈍方式に比べて、焼鈍条件による製
品強度のバラツキを小さくし、且つ製品の強度〜延性バ
ランスを良くする効果があられれる。
Ｍｎが１．ｏ％或いはＣｒが０．２俤より少いと上述の
複合添加の効果が認められず、又Ｍｎが３０％或いはＣ
ｒが２．０％を越えると製鋼上の問題が生じるので、Ｍ
ｎは１．０〜３．０％、Ｃｒば０．２〜２．０％の範囲
とした。
複合添加の効果が認められず、又Ｍｎが３０％或いはＣ
ｒが２．０％を越えると製鋼上の問題が生じるので、Ｍ
ｎは１．０〜３．０％、Ｃｒば０．２〜２．０％の範囲
とした。
又（Ｍ ｎ ＋Ｃｒ）は、バッチ焼鈍によってマルテン
サイトを生成させ、低降伏比とするためには、２．５俤
以上を必要とし、４．０％を越えると製鋼上の問題が生
シルノで２．５〜４．０％の範囲とした Ｓｏｂ、Ａｌは、製品の加工性確保のためにキルド鋼と
する必要があるので、０．０２０〜０．１００％とした Ｐは、バッチ焼鈍中に粒界偏析を起し、製品の靭性を損
うので低くする必要があり、０．０１５％以下としたが
車重しくは０．０１０％以下とするＳは、製品の加工性
を確保する上で、低い方が車重しいので、０．０１０φ
以下トシタ 熱延は、低温度仕上げになると材質が悪くなるので、仕
上げ温度はＡｒ３変態点以上とし、巻取温度は７００℃
を越えると酸洗性が悪くなるので７００℃以下とした 次に焼鈍については、組織をフェライトとマルテンサイ
トの２相組織にするためにはγ相が出る温度即ちＡｃ１
点変態以上に加熱する必要があるが、加熱温度がＡｃ
３変態点を越えると強度−延性バランスが劣化するので
、加熱温度はＡｃ１〜Ａｃ３変態点の範囲とした。
サイトを生成させ、低降伏比とするためには、２．５俤
以上を必要とし、４．０％を越えると製鋼上の問題が生
シルノで２．５〜４．０％の範囲とした Ｓｏｂ、Ａｌは、製品の加工性確保のためにキルド鋼と
する必要があるので、０．０２０〜０．１００％とした Ｐは、バッチ焼鈍中に粒界偏析を起し、製品の靭性を損
うので低くする必要があり、０．０１５％以下としたが
車重しくは０．０１０％以下とするＳは、製品の加工性
を確保する上で、低い方が車重しいので、０．０１０φ
以下トシタ 熱延は、低温度仕上げになると材質が悪くなるので、仕
上げ温度はＡｒ３変態点以上とし、巻取温度は７００℃
を越えると酸洗性が悪くなるので７００℃以下とした 次に焼鈍については、組織をフェライトとマルテンサイ
トの２相組織にするためにはγ相が出る温度即ちＡｃ１
点変態以上に加熱する必要があるが、加熱温度がＡｃ
３変態点を越えると強度−延性バランスが劣化するので
、加熱温度はＡｃ１〜Ａｃ３変態点の範囲とした。
又、冷却速度は、マルテンサイトを生成させ２相組織と
するためには、加熱温度から４００’Ｃ４での平均冷却
速度を１０℃／ｈｒ以上とする必要７５工ある。
するためには、加熱温度から４００’Ｃ４での平均冷却
速度を１０℃／ｈｒ以上とする必要７５工ある。
又、前記冷却速度が２００℃を越えると、延性が劣化す
るので、上限を２００℃／ｈｒとした 以上述べた本発明の方法の諸要件の範囲内で成分系、焼
鈍の加熱温度と冷却速度を適当に組み合わせることによ
り、引張強さく Ｔ Ｓ ） ４０ｋｇ／ｍ以上の、加
工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板を製造することが
出来る 次に本発明の実施例について説明する。
るので、上限を２００℃／ｈｒとした 以上述べた本発明の方法の諸要件の範囲内で成分系、焼
鈍の加熱温度と冷却速度を適当に組み合わせることによ
り、引張強さく Ｔ Ｓ ） ４０ｋｇ／ｍ以上の、加
工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板を製造することが
出来る 次に本発明の実施例について説明する。
実施例 １
第１表に示す如く本発明の方法による範囲内の組成を有
する鋼Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅと其他の組成を有する比較鋼
Ｆ、Ｇ、Ｈ，Ｉとを２．５關に熱延し、５６０℃で巻取
り、冷却後酸洗を行い、次いで加熱温度７５０℃、冷却
速度５０℃／ｈｒのパッチ焼鈍を行って得られた製品の
機械試験値を比〉※較した。
する鋼Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅと其他の組成を有する比較鋼
Ｆ、Ｇ、Ｈ，Ｉとを２．５關に熱延し、５６０℃で巻取
り、冷却後酸洗を行い、次いで加熱温度７５０℃、冷却
速度５０℃／ｈｒのパッチ焼鈍を行って得られた製品の
機械試験値を比〉※較した。
その結果は２表に示される。
本発明の組成の鋼材である鋼Ａ−Ｅは、前記本発明の範
囲内の熱処理条件によれば、何れもＴＳ４０ｋｇ７７以
上で、フェライト−マルテンサイト２相組織であり低降
伏比で且つ延性が良好な製品が得られる。
囲内の熱処理条件によれば、何れもＴＳ４０ｋｇ７７以
上で、フェライト−マルテンサイト２相組織であり低降
伏比で且つ延性が良好な製品が得られる。
これに対して同じ熱処理条件にむいても、比較鋼Ｆの場
合はＣ量が低過ぎるために２相とならず降伏比が高く、
比較鋼Ｇの場合はＭｎ単独添加のために本発明の鋼に比
して延性が悪′く、比較鋼Ｈの場合はＭｎ量が低いため
に；Ｔ Ｓ ４０ ｋｇ／ｗａｆｔに達せず、比較鋼■
の場合は（Ｍｎ−）−Ｃｒ）量が少いために降伏比が高
くなっている。
合はＣ量が低過ぎるために２相とならず降伏比が高く、
比較鋼Ｇの場合はＭｎ単独添加のために本発明の鋼に比
して延性が悪′く、比較鋼Ｈの場合はＭｎ量が低いため
に；Ｔ Ｓ ４０ ｋｇ／ｗａｆｔに達せず、比較鋼■
の場合は（Ｍｎ−）−Ｃｒ）量が少いために降伏比が高
くなっている。
本実施例により、本発明の方法による組成範囲の有効性
が明かにされ、且つ組成及び熱処理条件の組合せが良好
な製品を得るための必須の要件であることが示される。
が明かにされ、且つ組成及び熱処理条件の組合せが良好
な製品を得るための必須の要件であることが示される。
実施例 ２
実施例１に示した本発明の方法による組成範囲内の鋼り
と其他の組成の比較鋼Ｇ（Ｍｎ添加、Ｃｒ添加なし）と
を、バッチ焼鈍の加熱温度或いは冷却速度を種々変えて
焼鈍したときの機械試験値を比較した。
と其他の組成の比較鋼Ｇ（Ｍｎ添加、Ｃｒ添加なし）と
を、バッチ焼鈍の加熱温度或いは冷却速度を種々変えて
焼鈍したときの機械試験値を比較した。
その結果を第３表及び第１図、第２図に示す。
第１図はＭｎ−Ｃｒ複合添加の鋼り及びＭｎ単独添加の
鋼Ｇの焼鈍温度による引張強さくＴＳ）の変化を示すグ
ラフで、第２図は同じく冷却速度によるＴＳの変化を示
すグラフである半第２図に釦いて、線ＬｄとＬｕの内側
の範囲が本発明の方法による冷却速度の範囲である。
鋼Ｇの焼鈍温度による引張強さくＴＳ）の変化を示すグ
ラフで、第２図は同じく冷却速度によるＴＳの変化を示
すグラフである半第２図に釦いて、線ＬｄとＬｕの内側
の範囲が本発明の方法による冷却速度の範囲である。
上記結果によれば、本発明の範囲内の組成の鋼りは、比
較鋼Ｇ（Ｍｎ単独添加）に比べて、焼鈍条件即ち加熱温
度と冷却速度の変化による強度変化が著しく小さいこと
、従って本発明の方法によれば材質の均一性、安定性の
良好な製品鋼板が得られることがわかる 又、例えば（特に第２図参照）組成のみ本発明の範囲内
にあっても、冷却速度が遅すぎると７工ライトーバーラ
イト組織となり低降伏比とならず、冷却速度が速すぎる
と強度が高くなり延性が悪くなるので好捷しくない。
較鋼Ｇ（Ｍｎ単独添加）に比べて、焼鈍条件即ち加熱温
度と冷却速度の変化による強度変化が著しく小さいこと
、従って本発明の方法によれば材質の均一性、安定性の
良好な製品鋼板が得られることがわかる 又、例えば（特に第２図参照）組成のみ本発明の範囲内
にあっても、冷却速度が遅すぎると７工ライトーバーラ
イト組織となり低降伏比とならず、冷却速度が速すぎる
と強度が高くなり延性が悪くなるので好捷しくない。
組成及び焼鈍条件が共に本発明の範囲内にある如くに組
合せられることによって、はじめて良好な製品を得るこ
とが出来る。
合せられることによって、はじめて良好な製品を得るこ
とが出来る。
第１図は、本発明の方法による鋼と比較鋼における焼鈍
温度にょるＴＳの変化を示すグラフ、第２図は同じく冷
却速度にょるＴＳの変化を示すグラフである。
温度にょるＴＳの変化を示すグラフ、第２図は同じく冷
却速度にょるＴＳの変化を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ ： １．０〜３．０％、Ｃｒ ： ０．２’〜
２．０％、特に（Ｍｎ＋Ｃｒ ） ： ２．５〜４．０
％、Ｓｏｌ、Ａ７：０．０２０〜０．１００φ、Ｐ：
Ｏ，０１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、残部Ｆｅ及
び不可避的元素よりなる鋼を、Ａｒ３変態点以上の仕上
げ温度で熱延した後７００℃以下の温度で巻取りし、冷
却後酸洗して得たる熱延鋼板を、焼鈍によってＡｃ。 変態点以上Ａｃ３変態点以下の温度範囲内で加熱均熱し
た後４００℃會での平均冷却速度が１０〜ｂ を行うことを特徴とする加工性の優れた低降伏比高張力
熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16926179A JPS5826408B2 (ja) | 1979-12-27 | 1979-12-27 | 加工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16926179A JPS5826408B2 (ja) | 1979-12-27 | 1979-12-27 | 加工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5693822A JPS5693822A (en) | 1981-07-29 |
| JPS5826408B2 true JPS5826408B2 (ja) | 1983-06-02 |
Family
ID=15883221
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16926179A Expired JPS5826408B2 (ja) | 1979-12-27 | 1979-12-27 | 加工性の優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5826408B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59139208U (ja) * | 1983-03-09 | 1984-09-18 | 益山興業株式会社 | 塗布ブラシ付き容器 |
| JPS6073411U (ja) * | 1983-10-26 | 1985-05-23 | 益山興業株式会社 | 塗布ブラシ付き容器 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57177927A (en) * | 1981-04-27 | 1982-11-01 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of high tensile steel plate with superior workability |
| JPS60149730A (ja) * | 1984-01-17 | 1985-08-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 加工性の優れた中強度熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63145754A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-17 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 点火プラグ主体金具及びその製造方法 |
| JPS63266046A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-11-02 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 点火プラグ主体金具用鋼及びその製造方法 |
| EP2980227A4 (en) * | 2013-03-28 | 2016-12-21 | Hyundai Steel Co | Steel sheet and method for producing same |
| CN103981452B (zh) * | 2014-05-28 | 2016-03-09 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种经济型空冷双相低屈强比钢板及其生产工艺 |
-
1979
- 1979-12-27 JP JP16926179A patent/JPS5826408B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59139208U (ja) * | 1983-03-09 | 1984-09-18 | 益山興業株式会社 | 塗布ブラシ付き容器 |
| JPS6073411U (ja) * | 1983-10-26 | 1985-05-23 | 益山興業株式会社 | 塗布ブラシ付き容器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5693822A (en) | 1981-07-29 |
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