JPH0141102B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0141102B2 JPH0141102B2 JP10138983A JP10138983A JPH0141102B2 JP H0141102 B2 JPH0141102 B2 JP H0141102B2 JP 10138983 A JP10138983 A JP 10138983A JP 10138983 A JP10138983 A JP 10138983A JP H0141102 B2 JPH0141102 B2 JP H0141102B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- paint
- lining
- air
- treated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L58/00—Protection of pipes or pipe fittings against corrosion or incrustation
- F16L58/02—Protection of pipes or pipe fittings against corrosion or incrustation by means of internal or external coatings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Protection Of Pipes Against Damage, Friction, And Corrosion (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、水道管等の埋設配管や設備配管等の
スケールを研削処理した後に施工するライニング
工法の改良に係り、ライニング塗膜厚を簡単且つ
正確に所望の値に制御し得ると共に、作業能率の
大幅な向上を可能としたパイプ内壁のライニング
方法に関する。
スケールを研削処理した後に施工するライニング
工法の改良に係り、ライニング塗膜厚を簡単且つ
正確に所望の値に制御し得ると共に、作業能率の
大幅な向上を可能としたパイプ内壁のライニング
方法に関する。
出願人は先きに、スケール等の研削処理をした
後のパイプ内壁面の保護手段として、二液混合型
のエポキシ樹脂系塗料と圧縮空気の混合流体を被
処理管路の一端より管内へ圧送し、管の入口端内
壁へ付着せしめた塗料層を順次前方へ流動させる
ことにより、パイプ内壁面に一定厚さのライニン
グ皮膜を形成する技術を特開昭55−39274号とし
て公開している。
後のパイプ内壁面の保護手段として、二液混合型
のエポキシ樹脂系塗料と圧縮空気の混合流体を被
処理管路の一端より管内へ圧送し、管の入口端内
壁へ付着せしめた塗料層を順次前方へ流動させる
ことにより、パイプ内壁面に一定厚さのライニン
グ皮膜を形成する技術を特開昭55−39274号とし
て公開している。
又、出願人は前記ライニング工法に於ける塗料
皮膜厚の制御方法として第１図に示す如き技術を
特開昭57−105271号として公開している。即ち、
内径がφ1の被処理管１の基端部に、加速器２と
内径φ2の塗料噴出管３を備えたミキシングノズ
ル４とを連結し、先ず前記加速器２とノズル４へ
夫々同圧の加速用空気流Ａと混合用空気流Ｂを供
給すると共に、バルブ５，６を調整して被処理管
１と塗料噴出管３内の空気流速が略同一となるよ
う両空気流Ａ，Ｂの流量F1，F2を調整する。
皮膜厚の制御方法として第１図に示す如き技術を
特開昭57−105271号として公開している。即ち、
内径がφ1の被処理管１の基端部に、加速器２と
内径φ2の塗料噴出管３を備えたミキシングノズ
ル４とを連結し、先ず前記加速器２とノズル４へ
夫々同圧の加速用空気流Ａと混合用空気流Ｂを供
給すると共に、バルブ５，６を調整して被処理管
１と塗料噴出管３内の空気流速が略同一となるよ
う両空気流Ａ，Ｂの流量F1，F2を調整する。
次に、被処理管１のライニング皮膜厚さをｄと
する場合には、塗料調整バルブ７の開度を調整
し、混合用空気流Ｂの流量F2′が最初の設定値F2 の略（φ2−２φ1／φ2ｄ／φ2）2倍となるよう塗料Ｃ
の 供給量を調整する。その後はバルブ７の開度を調
節し、前記F2′を所定値に保持した状態で被処理
管１の末端から塗料層が流出するまで、空気流
Ａ，Ｂ及び塗料Ｃの供給を継続するものである。
尚、第１図に於いて、８は塗料ミキサー、９はエ
ポキシ樹脂塗料供給装置、１０，１１は流量計、
１２はコンプレツサーである。
する場合には、塗料調整バルブ７の開度を調整
し、混合用空気流Ｂの流量F2′が最初の設定値F2 の略（φ2−２φ1／φ2ｄ／φ2）2倍となるよう塗料Ｃ
の 供給量を調整する。その後はバルブ７の開度を調
節し、前記F2′を所定値に保持した状態で被処理
管１の末端から塗料層が流出するまで、空気流
Ａ，Ｂ及び塗料Ｃの供給を継続するものである。
尚、第１図に於いて、８は塗料ミキサー、９はエ
ポキシ樹脂塗料供給装置、１０，１１は流量計、
１２はコンプレツサーである。
前記特開昭57−105271号に係る技術は、口径の
大きな被処理管１内の皮膜厚さｄを口径の小さな
塗料噴出管３内の膜厚さに置き替え拡大し、これ
を流量計１１（空気流Ｂ）の流量変化として読み
取る構成としているため、極めて細かな膜厚制御
を行なうことができる。
大きな被処理管１内の皮膜厚さｄを口径の小さな
塗料噴出管３内の膜厚さに置き替え拡大し、これ
を流量計１１（空気流Ｂ）の流量変化として読み
取る構成としているため、極めて細かな膜厚制御
を行なうことができる。
而して、前記制御方法は、被処理管１内の空気
流速v1と塗料供給管３内の空気流速v2とが等しい
とき、夫々の管内壁面に形成される皮膜の厚さd1
とd2との間にd1／d2＝φ2／φ1なる関係が成立というこ
と を前提として開発されたものである。
流速v1と塗料供給管３内の空気流速v2とが等しい
とき、夫々の管内壁面に形成される皮膜の厚さd1
とd2との間にd1／d2＝φ2／φ1なる関係が成立というこ
と を前提として開発されたものである。
然し乍ら、前記被処理管１は通常亘長が30〜
100ｍほどあるため、塗料層が前方へ流動してラ
イニング被膜が形成されて行くに連れて管路の空
気抵抗が増大し、その結果被処理管１の入口端部
に於ける空気圧が上昇して加速空気流Ａの流速v1
が低下する。何故なら、管路内の空気流速v1は、
管径並びに空気供給量が一定のときには絶対圧力
に反比例して増大するからである。従つて、被処
理管１の管路亘長が比較的短かく且つ口径の大き
なときには特に問題はないが、口径が小さくて亘
長の長い管路の場合には、被処理管１の入口端部
へ供給されその内壁面に付着積層した塗料層が円
滑に前方へ流動せず、被処理管１の入口側と出口
側の被膜厚さに大きな差が生じたり、或いは管入
口端部に於いて“塗料のたれ下り”や極端な場合
には“塗料の詰まり”を生ずるという難点があ
る。
100ｍほどあるため、塗料層が前方へ流動してラ
イニング被膜が形成されて行くに連れて管路の空
気抵抗が増大し、その結果被処理管１の入口端部
に於ける空気圧が上昇して加速空気流Ａの流速v1
が低下する。何故なら、管路内の空気流速v1は、
管径並びに空気供給量が一定のときには絶対圧力
に反比例して増大するからである。従つて、被処
理管１の管路亘長が比較的短かく且つ口径の大き
なときには特に問題はないが、口径が小さくて亘
長の長い管路の場合には、被処理管１の入口端部
へ供給されその内壁面に付着積層した塗料層が円
滑に前方へ流動せず、被処理管１の入口側と出口
側の被膜厚さに大きな差が生じたり、或いは管入
口端部に於いて“塗料のたれ下り”や極端な場合
には“塗料の詰まり”を生ずるという難点があ
る。
上述の如き問題がある為めに、実際の施工に於
いては、被処理管１の入口側と出口側の膜厚さの
均一化を図ると共に、皮膜厚さそのものの仕上げ
調整を行なうため、塗料層が出口側より流出して
塗料Ｃの供給を停止した後、一定流量の膜厚調整
用空気をき続き流して膜厚の調整を行なうように
している。即ち、ライニングの開始前に、被処理
管１内へ所定流量QSの膜厚調整用空気を流し、
その時の供給空気圧P1を測定すると共に、塗料
Ｃの供給を停止した後に、前記所定流量QSと同
量の膜厚調整用空気流を引き続き供給し、そのと
きの供給空気圧P2と前記空気圧P1との比（P2／P1） が所定値になつた時点で、膜厚調整用空気流を停
止するものである。つまり、前記膜厚調整用空気
流QSによつて管内壁の塗料層が全体的に押し出
され、前記P2は時間の経過と共に漸減する。そ
の結果、長時間調整用空気を流した場合（P2／
P1が小となる）には膜厚が薄くなり、また短時
間空気流を流した場合（P2／P1が大となる）に
は膜厚が厚く調整されることになる。
いては、被処理管１の入口側と出口側の膜厚さの
均一化を図ると共に、皮膜厚さそのものの仕上げ
調整を行なうため、塗料層が出口側より流出して
塗料Ｃの供給を停止した後、一定流量の膜厚調整
用空気をき続き流して膜厚の調整を行なうように
している。即ち、ライニングの開始前に、被処理
管１内へ所定流量QSの膜厚調整用空気を流し、
その時の供給空気圧P1を測定すると共に、塗料
Ｃの供給を停止した後に、前記所定流量QSと同
量の膜厚調整用空気流を引き続き供給し、そのと
きの供給空気圧P2と前記空気圧P1との比（P2／P1） が所定値になつた時点で、膜厚調整用空気流を停
止するものである。つまり、前記膜厚調整用空気
流QSによつて管内壁の塗料層が全体的に押し出
され、前記P2は時間の経過と共に漸減する。そ
の結果、長時間調整用空気を流した場合（P2／
P1が小となる）には膜厚が薄くなり、また短時
間空気流を流した場合（P2／P1が大となる）に
は膜厚が厚く調整されることになる。
しかし、この様な膜厚調整作業は手数が掛るう
え、塗料の硬化が始まると十分に膜厚調整を行な
うことができず、更に無駄な塗料の消耗が増える
という問題がある。
え、塗料の硬化が始まると十分に膜厚調整を行な
うことができず、更に無駄な塗料の消耗が増える
という問題がある。
本発明は従前のパイプ内壁ライニング方法に於
ける上述の如き問題の解決を課題とするものであ
り、従来の様に膜厚調整作業を別途に行なうこと
なしに膜厚の制御ができ、しかも班の無い均一な
厚みを有するライニング塗膜の形成を可能とした
パイプ内壁ライニング方法の提供を目的とするも
のである。
ける上述の如き問題の解決を課題とするものであ
り、従来の様に膜厚調整作業を別途に行なうこと
なしに膜厚の制御ができ、しかも班の無い均一な
厚みを有するライニング塗膜の形成を可能とした
パイプ内壁ライニング方法の提供を目的とするも
のである。
而して、長さＬ、内径Ｄの被処理管１内へ、入
口空気圧P1で流量Ｑの空気流を流通させたとき
の出口圧力をP2とすると、ライニング処理前の
被処理管１内の圧力降下ΔPは ΔP＝P1−P2 …… となる。
口空気圧P1で流量Ｑの空気流を流通させたとき
の出口圧力をP2とすると、ライニング処理前の
被処理管１内の圧力降下ΔPは ΔP＝P1−P2 …… となる。
一方、この被処理管１の内壁にライニング塗膜
を形成し（内径はD′となる）、これに入口空気圧
P1′で流量Q′の空気流を流通させたときの出口圧
力をP2′とすると、ライニング処理後の被処理管
１内の圧力降下ΔP′は ΔP′＝P1−P2′ …… となる。ここで、前記、式に於ける出口圧力
P2，P2′は略同じと考えることができ、その結果、
P1−ΔP＝P1′−ΔP′となり、 P1′／P1＝１＋ΔP′−ΔP／P1 …… となる。
を形成し（内径はD′となる）、これに入口空気圧
P1′で流量Q′の空気流を流通させたときの出口圧
力をP2′とすると、ライニング処理後の被処理管
１内の圧力降下ΔP′は ΔP′＝P1−P2′ …… となる。ここで、前記、式に於ける出口圧力
P2，P2′は略同じと考えることができ、その結果、
P1−ΔP＝P1′−ΔP′となり、 P1′／P1＝１＋ΔP′−ΔP／P1 …… となる。
いま、ライニング処理前とライニング処理後の
入口空気圧P1，P1′を同一にすれば、前記式よ
りΔP′−ΔP＝０即ちΔP＝ΔP′となる。
入口空気圧P1，P1′を同一にすれば、前記式よ
りΔP′−ΔP＝０即ちΔP＝ΔP′となる。
又、ライニング処理前とライニング処理後の管
内圧力降下ΔPとΔP′の比は、ベルマウスの式よ
り、 ΔP′／ΔP ＝λ′・Ｌ／D′・K′・１／D′4・Q′2／（P′1＋P
′2）／２／λ・Ｌ／Ｄ・Ｋ・１／D4・Q2／（P1＋P2）
／２ …… として近似的に求めることができ、当接式に於
いてλ≒λ′、Ｋ≒K′、P1＝P1′、P2＝P2′、ΔP＝
ΔP′とおけば、式より、 Q′／Ｑ＝D′2.5／D2.5 …… となる。
内圧力降下ΔPとΔP′の比は、ベルマウスの式よ
り、 ΔP′／ΔP ＝λ′・Ｌ／D′・K′・１／D′4・Q′2／（P′1＋P
′2）／２／λ・Ｌ／Ｄ・Ｋ・１／D4・Q2／（P1＋P2）
／２ …… として近似的に求めることができ、当接式に於
いてλ≒λ′、Ｋ≒K′、P1＝P1′、P2＝P2′、ΔP＝
ΔP′とおけば、式より、 Q′／Ｑ＝D′2.5／D2.5 …… となる。
即ち、被処理管１の入口空気圧を一定にすれ
ば、ライニング処理後に被処理管１内を流通する
空気量Q′は、Q′＝Ｑ×D′2.5／D2.5として与えられる
こ とになり、空気量Ｑ及びQ′とライニング塗膜厚
さｄ（D′＝Ｄ−2d）との関係は、25φの管路（１
Ｂ）を一例として挙げれば第２図の様になる。第
２図からも明らかなように、例えばライニング処
理前の空気流量Ｑが４m3／minで、ライニング処
理後の塗膜厚さが1.0mmであれば、ライニング処
理後に於ける管内空気流量Q′は3.2m3／minとな
る。
ば、ライニング処理後に被処理管１内を流通する
空気量Q′は、Q′＝Ｑ×D′2.5／D2.5として与えられる
こ とになり、空気量Ｑ及びQ′とライニング塗膜厚
さｄ（D′＝Ｄ−2d）との関係は、25φの管路（１
Ｂ）を一例として挙げれば第２図の様になる。第
２図からも明らかなように、例えばライニング処
理前の空気流量Ｑが４m3／minで、ライニング処
理後の塗膜厚さが1.0mmであれば、ライニング処
理後に於ける管内空気流量Q′は3.2m3／minとな
る。
第３図は、管路亘長が30ｍである１Ｂの管路に
ついて、パイプ入口端の空気圧を一定に保ちつつ
パイプ内壁面に厚さｄ＝１mmのライニング塗膜を
形成したときの管内空気流量の変化を示すもので
あり、ライニング開示前の空気流量Ｑ＝４m3／
minがライニング終了後にはQ′＝3.2m3／minとな
り、その中間に於ける空気流量は略直線的に変化
する。尚、この直線的に変化するという傾向は、
管路亘長や管径、塗膜厚さが異なつても変らない
ことが、実験により確認されている。
ついて、パイプ入口端の空気圧を一定に保ちつつ
パイプ内壁面に厚さｄ＝１mmのライニング塗膜を
形成したときの管内空気流量の変化を示すもので
あり、ライニング開示前の空気流量Ｑ＝４m3／
minがライニング終了後にはQ′＝3.2m3／minとな
り、その中間に於ける空気流量は略直線的に変化
する。尚、この直線的に変化するという傾向は、
管路亘長や管径、塗膜厚さが異なつても変らない
ことが、実験により確認されている。
従つて、被処理管（例えば亘長30ｍの１Ｂ管）
の入口空気圧P1を一定値（例えばP1＝3.5Kg／cm2）
に保持し、且つ空気流量Ｑ並びにQ′を所望の塗
膜厚ｄに応じて適宜に選定し（例えばｄ＝１mmで
Ｑ＝４m3／minの場合には、Q′＝3.2m3／min）、
管の末端から塗料が流出してライニングが完了す
る時点の空気流量が丁度Q′になるように、当該
空気流量Q′を管内への塗料の供給量を調整して
制御することにより、管内の所望の厚みｄを有す
る塗膜を形成することが可能である。
の入口空気圧P1を一定値（例えばP1＝3.5Kg／cm2）
に保持し、且つ空気流量Ｑ並びにQ′を所望の塗
膜厚ｄに応じて適宜に選定し（例えばｄ＝１mmで
Ｑ＝４m3／minの場合には、Q′＝3.2m3／min）、
管の末端から塗料が流出してライニングが完了す
る時点の空気流量が丁度Q′になるように、当該
空気流量Q′を管内への塗料の供給量を調整して
制御することにより、管内の所望の厚みｄを有す
る塗膜を形成することが可能である。
本発明は上述の如き論理を基にして開発された
ものであり、被処理管の入口端へエポキシ樹脂系
の塗料と空気との混合流体を供給し、管内壁面へ
付着せしめた塗料層を前記混合流体を形成する空
気流によつて順次前方へ流動させることにより、
管内壁面に塗膜を形成するようにしたパイプ内壁
のライニング方法に於いて、前記被処理管の入口
端部に於ける空気圧をライニング処理中一定値に
保持すると共に、塗料の供給量を調整して被処理
管内を流通する空気流量を、形成すべき塗膜厚さ
に応じて予かじめ設定した流量に制御することに
より、所望の厚さのライニング塗膜を形成するこ
とを基本とするものである。
ものであり、被処理管の入口端へエポキシ樹脂系
の塗料と空気との混合流体を供給し、管内壁面へ
付着せしめた塗料層を前記混合流体を形成する空
気流によつて順次前方へ流動させることにより、
管内壁面に塗膜を形成するようにしたパイプ内壁
のライニング方法に於いて、前記被処理管の入口
端部に於ける空気圧をライニング処理中一定値に
保持すると共に、塗料の供給量を調整して被処理
管内を流通する空気流量を、形成すべき塗膜厚さ
に応じて予かじめ設定した流量に制御することに
より、所望の厚さのライニング塗膜を形成するこ
とを基本とするものである。
以下、第４図及び第５図に示す本発明の一実施
例に基づいてその詳細を説明する。第４図は本発
明の第１実施例に係るライニングの実施系統図で
あり、前記第１図と同じ部位には同一参照番号を
使用する。
例に基づいてその詳細を説明する。第４図は本発
明の第１実施例に係るライニングの実施系統図で
あり、前記第１図と同じ部位には同一参照番号を
使用する。
被処理管１のライニングに際しては、先ずコン
プレツサ１２を起動し、圧力調整器１３を調整し
て吐出空気圧Ｐを３〜７Kg／cm2程度に調整する。
そして、これ以後は吐出側の空気圧Ｐをライニン
グの施工中常に一定の値を保持する。
プレツサ１２を起動し、圧力調整器１３を調整し
て吐出空気圧Ｐを３〜７Kg／cm2程度に調整する。
そして、これ以後は吐出側の空気圧Ｐをライニン
グの施工中常に一定の値を保持する。
次に、調整バルブ６を開放して加速器Ａへ加速
用空気流Ａを供給し、被処理管１内を完全にパー
ジすると共に、流量計１０の読みF1が予かじめ
定めた一定値、即ち被処理管１の入口端に於ける
空気流速が40〜100ｍ／sec程度となるような流量
に、前記調整バルブ６の開度を調整する。
用空気流Ａを供給し、被処理管１内を完全にパー
ジすると共に、流量計１０の読みF1が予かじめ
定めた一定値、即ち被処理管１の入口端に於ける
空気流速が40〜100ｍ／sec程度となるような流量
に、前記調整バルブ６の開度を調整する。
加速用空気流Ａの流量調整が終ると、引き続き
調整弁５の開度を調整し、混合用空気流Ｂの流量
F2がF2＝（φ1／φ2）F1となるようにする。即ち、当 該調整操作により、塗料噴出管３内の空気流速v2
と被処理管１の入口端に於ける空気流速v1が略同
一に調整されたことになる。尚、混合用空気Ｂを
流すと、これによつて加速用空気流Ａが若干変動
する。しかし流量F2は前記加速用空気Ａの流量
F1に比較して少ないため、通常はF2を流したこ
とによるF1の変動分の再調整は不要である。
調整弁５の開度を調整し、混合用空気流Ｂの流量
F2がF2＝（φ1／φ2）F1となるようにする。即ち、当 該調整操作により、塗料噴出管３内の空気流速v2
と被処理管１の入口端に於ける空気流速v1が略同
一に調整されたことになる。尚、混合用空気Ｂを
流すと、これによつて加速用空気流Ａが若干変動
する。しかし流量F2は前記加速用空気Ａの流量
F1に比較して少ないため、通常はF2を流したこ
とによるF1の変動分の再調整は不要である。
加速用空気流Ａの流量F1と混合用空気流Ｂの
流量F2の調整が終ると、エポキシ樹脂塗料供給
装置９を起動して塗料調整バルブ７を開放し、前
記混合用空気流Ｂの流量F2′が F2′＝F2×（φ2−2φ1／φ2ｄ／φ2）2 に低下するまでその開度を調整する。但し、前式
に於いて、ｄは被処理管１に形成すべきライニン
グ塗膜の厚さである。
流量F2の調整が終ると、エポキシ樹脂塗料供給
装置９を起動して塗料調整バルブ７を開放し、前
記混合用空気流Ｂの流量F2′が F2′＝F2×（φ2−2φ1／φ2ｄ／φ2）2 に低下するまでその開度を調整する。但し、前式
に於いて、ｄは被処理管１に形成すべきライニン
グ塗膜の厚さである。
尚、本実施例に於いては、前述の如くミキシン
グノズル４で予かじめ塗料Ｃと空気流Ｂとを混合
し、この塗料Ｃと空気流Ｂとの混合流体を塗料噴
出管３を通して加速器２内へ噴出するようにして
いるが、第５図に示す如く、被処理管１の管径
φ1並びに形成すべき塗膜厚さに応じて予かじめ
実験的に定めた一定流量の塗料Ｃを直接加速器２
内へ噴出するようにしてもよいことは勿論であ
る。
グノズル４で予かじめ塗料Ｃと空気流Ｂとを混合
し、この塗料Ｃと空気流Ｂとの混合流体を塗料噴
出管３を通して加速器２内へ噴出するようにして
いるが、第５図に示す如く、被処理管１の管径
φ1並びに形成すべき塗膜厚さに応じて予かじめ
実験的に定めた一定流量の塗料Ｃを直接加速器２
内へ噴出するようにしてもよいことは勿論であ
る。
加速器２内へ噴出された塗料Ｃは、加速用空気
Ａと混合しながら被処理管１内へ供給され、その
入口端部近傍の内壁面に順次付着積層する。そし
て、管内壁に付着積層した塗料層は、加速器２内
で旋回状となつて放出されてくる加速用空気流Ａ
により管壁に沿つて順次前方へ流動されて行く。
この時、塗料層が管内壁面を濡らしつつ前方へ移
動する速度、即ち塗料層の最前端の移動速度vp
は、管内の空気流の流速v1の２乗に比例すること
になり、ライニング開始当初は流速v1に対応する
一定の速度vpで前方へ流動する。尚、管内壁面
が一度塗料層によつて濡らされてしまうと、その
後引き続き管入口端内壁面へ積層してきた塗料層
は、先きに形成された塗膜面上を極めて円滑に速
い速度で流動し、順次最先端に位置する塗料層へ
合流して行く。
Ａと混合しながら被処理管１内へ供給され、その
入口端部近傍の内壁面に順次付着積層する。そし
て、管内壁に付着積層した塗料層は、加速器２内
で旋回状となつて放出されてくる加速用空気流Ａ
により管壁に沿つて順次前方へ流動されて行く。
この時、塗料層が管内壁面を濡らしつつ前方へ移
動する速度、即ち塗料層の最前端の移動速度vp
は、管内の空気流の流速v1の２乗に比例すること
になり、ライニング開始当初は流速v1に対応する
一定の速度vpで前方へ流動する。尚、管内壁面
が一度塗料層によつて濡らされてしまうと、その
後引き続き管入口端内壁面へ積層してきた塗料層
は、先きに形成された塗膜面上を極めて円滑に速
い速度で流動し、順次最先端に位置する塗料層へ
合流して行く。
前記塗料層の進行につれて、管内壁面には順次
塗膜が形成され、且つその厚みは、主として塗料
層の流動速度によつて決まつてくる。又、被処理
管１内にライニング塗膜が形成されて行くにつ
れ、管内の空気抵抗が増大し、流量計１０の指示
値F1が変化する。
塗膜が形成され、且つその厚みは、主として塗料
層の流動速度によつて決まつてくる。又、被処理
管１内にライニング塗膜が形成されて行くにつ
れ、管内の空気抵抗が増大し、流量計１０の指示
値F1が変化する。
本発明に於いては、圧力計１４からの信号によ
り、制御盤１５を介して圧力調整器１３が制御さ
れており、被処理管１の入口端に於ける空気圧Ｐ
はライニング施工中略一定の値（３〜７Kg／cm2）
に保持されている。
り、制御盤１５を介して圧力調整器１３が制御さ
れており、被処理管１の入口端に於ける空気圧Ｐ
はライニング施工中略一定の値（３〜７Kg／cm2）
に保持されている。
一方、前述の如く、ライニング塗膜の形成に伴
なう空気抵抗の増大により、流量計１０の指示値
も当然大きく変化し、塗料供給量が多いと空気流
量F1の低下が大きく、逆に塗料供給量が少ない
と空気流量F1の低下が小さくなる。
なう空気抵抗の増大により、流量計１０の指示値
も当然大きく変化し、塗料供給量が多いと空気流
量F1の低下が大きく、逆に塗料供給量が少ない
と空気流量F1の低下が小さくなる。
本発明に於いては、流量計１０の指示信号が前
記制御盤１５を介して塗料調整弁７へ加えられて
おり、前記第３図及び第４図で説明した如く、一
定のプログラムに従つて流量計１０の指示値（被
処理管１内の空気流量）を制御するために、塗料
調整弁７の開度を調整して管内への塗料供給量を
調整する。例えば、被処理管１の口径が１Ｂ（25
mmφ）、亘長35ｍ、空気圧Ｐ＝3.5Kg／cm2、ライニ
ング開始前の流量計１０の指示値Ｑ＝４m3／
min、ライニング厚さｄ＝１mmの場合には、ライ
ニング完了時の空気流量Q′が3.2m3／minとなる
ように、流量計１０からの信号により塗料調整弁
７の開度を調整する。尚、エポキシ樹脂塗料の粘
度は温度により大きく変化するため、塗料層の流
動速度も温度によつて変動する。しかし、一般に
塗膜厚さが0.5〜1.2mmの場合には、その流動速度
は1.0〜2.5ｍ／minの範囲内となり、ライニング
塗膜厚さｄと被処理管１の亘長さえ決定されれ
ば、ライニングの完了時間Ｔは比較的正確に算定
することができる。その結果、前記空気流量Ｑの
制御プログラムも比較的簡単に求めることがで
き、前述の場合（温度＝20℃〜25℃）には、塗料
流動速度vp＝2.0ｍ／minとしてライニング時間
Ｔ＝35／20≒18分を求め、空気流量Ｑを略
４−3.2／18（m3／min）の割合で直線的に変化する プログラムを設定する。そして空気流量が前記プ
ログラムに基づいて変化するように、塗料調整弁
７の開度を調整するようにしている。尚、ライニ
ング時間Ｔの設定に多少誤差があり、設定時間Ｔ
よりも早くライニングが完了（管端より塗料が流
出する）した場合には、引き続き塗料の供給を続
け、空気流量が所定値（Q′＝3.2m3／min）まで
減少した時点で塗料並びに空気の供給を停止す
る。また、逆に、ライニング設定時間Ｔが短かく
てライニングが未完了の場合には、塗料供給量を
若干増加して塗料と空気の供給を続け、ライニン
グの完了時点でＱ＝3.2m3／minとなるように塗
料調整用バルブ７を調整する。
記制御盤１５を介して塗料調整弁７へ加えられて
おり、前記第３図及び第４図で説明した如く、一
定のプログラムに従つて流量計１０の指示値（被
処理管１内の空気流量）を制御するために、塗料
調整弁７の開度を調整して管内への塗料供給量を
調整する。例えば、被処理管１の口径が１Ｂ（25
mmφ）、亘長35ｍ、空気圧Ｐ＝3.5Kg／cm2、ライニ
ング開始前の流量計１０の指示値Ｑ＝４m3／
min、ライニング厚さｄ＝１mmの場合には、ライ
ニング完了時の空気流量Q′が3.2m3／minとなる
ように、流量計１０からの信号により塗料調整弁
７の開度を調整する。尚、エポキシ樹脂塗料の粘
度は温度により大きく変化するため、塗料層の流
動速度も温度によつて変動する。しかし、一般に
塗膜厚さが0.5〜1.2mmの場合には、その流動速度
は1.0〜2.5ｍ／minの範囲内となり、ライニング
塗膜厚さｄと被処理管１の亘長さえ決定されれ
ば、ライニングの完了時間Ｔは比較的正確に算定
することができる。その結果、前記空気流量Ｑの
制御プログラムも比較的簡単に求めることがで
き、前述の場合（温度＝20℃〜25℃）には、塗料
流動速度vp＝2.0ｍ／minとしてライニング時間
Ｔ＝35／20≒18分を求め、空気流量Ｑを略
４−3.2／18（m3／min）の割合で直線的に変化する プログラムを設定する。そして空気流量が前記プ
ログラムに基づいて変化するように、塗料調整弁
７の開度を調整するようにしている。尚、ライニ
ング時間Ｔの設定に多少誤差があり、設定時間Ｔ
よりも早くライニングが完了（管端より塗料が流
出する）した場合には、引き続き塗料の供給を続
け、空気流量が所定値（Q′＝3.2m3／min）まで
減少した時点で塗料並びに空気の供給を停止す
る。また、逆に、ライニング設定時間Ｔが短かく
てライニングが未完了の場合には、塗料供給量を
若干増加して塗料と空気の供給を続け、ライニン
グの完了時点でＱ＝3.2m3／minとなるように塗
料調整用バルブ７を調整する。
更に、本実施例では入口空気圧Ｐや塗料調整バ
ルブ７を自動的に制御するようにしているが、
夫々手動で制御してもよいことは勿論である。ま
た流量計に代えて動圧計や流速計を用いて管内の
空気流量を検知するようにしてもよい。
ルブ７を自動的に制御するようにしているが、
夫々手動で制御してもよいことは勿論である。ま
た流量計に代えて動圧計や流速計を用いて管内の
空気流量を検知するようにしてもよい。
本発明は上述の通り、被処理管１の入口端に於
ける空気圧を一定に保持すると共に、管内への塗
料供給量を調整することにより、管内の空気流量
を予かじめ定めた所定の値に制御するようにして
いるため、管内壁面に所定の厚さの均一な厚みを
有する塗膜を形成することができる。その結果、
従前の如くライニング工程の後に塗膜厚さの調整
工程を必要とせず、作業能率が向上すると共に塗
料の損失も大幅に低減する。
ける空気圧を一定に保持すると共に、管内への塗
料供給量を調整することにより、管内の空気流量
を予かじめ定めた所定の値に制御するようにして
いるため、管内壁面に所定の厚さの均一な厚みを
有する塗膜を形成することができる。その結果、
従前の如くライニング工程の後に塗膜厚さの調整
工程を必要とせず、作業能率が向上すると共に塗
料の損失も大幅に低減する。
又、ライニング塗膜厚さの設定も、ライニング
処理前・後の空気流量Ｑ，Q′を適宜に変更する
だけでよく、極めて簡単に所望の塗膜厚さを得る
ことができる。
処理前・後の空気流量Ｑ，Q′を適宜に変更する
だけでよく、極めて簡単に所望の塗膜厚さを得る
ことができる。
本発明は上述の通り、被処理管の全長に亘つて
任意の厚みの班のない塗膜を迅速に形成できると
いう、秀れた実用的効用を有するものである。
任意の厚みの班のない塗膜を迅速に形成できると
いう、秀れた実用的効用を有するものである。
第１図は特開昭57−105271号に係るライニング
方法の説明図である。第２図は、被処理管の入口
空気圧を一定としたときの、ライニング施工前・
後の空気流量Ｑ，Q′と塗膜厚さｄの関係線図で
ある。第３図は、被処理管の入口空気圧を一定と
したときの、ライニング施工中に於ける管内空気
流量の変化を示す線図である。第４図は本発明の
第１実施例を示す実施系統図である。第５図は本
発明の第２実施例を示す実施系統図である。 １……被処理管、２……加速器、３……塗料噴
出管、４……ミキシングノズル、７……塗料調整
弁、１０……流量計、１３……圧力調整器、１４
……圧力計、１５……制御盤、Ａ……加速用空
気、Ｂ……混合用空気、Ｃ……塗料。
方法の説明図である。第２図は、被処理管の入口
空気圧を一定としたときの、ライニング施工前・
後の空気流量Ｑ，Q′と塗膜厚さｄの関係線図で
ある。第３図は、被処理管の入口空気圧を一定と
したときの、ライニング施工中に於ける管内空気
流量の変化を示す線図である。第４図は本発明の
第１実施例を示す実施系統図である。第５図は本
発明の第２実施例を示す実施系統図である。 １……被処理管、２……加速器、３……塗料噴
出管、４……ミキシングノズル、７……塗料調整
弁、１０……流量計、１３……圧力調整器、１４
……圧力計、１５……制御盤、Ａ……加速用空
気、Ｂ……混合用空気、Ｃ……塗料。
Claims (1)
- １ 被処理管の入口端へエポキシ樹脂系の塗料と
空気との混合流体を供給し、管内壁面へ付着せし
めた塗料層を前記空気流によつて順次前方へ流動
させることにより、管内壁面に塗膜を形成するよ
うにしたパイプ内壁のライニング方法に於いて、
前記被処理管の入口端部に於ける空気圧をライニ
ング処理中一定値に保持すると共に、塗料の供給
量を調整して被処理管内を流通する空気の流量
を、形成すべき塗膜厚さごとに予かじめ設定した
流量に制御することにより、所望の厚さのライニ
ング塗膜を形成することを特徴とするパイプ内壁
ライニング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10138983A JPS59225777A (ja) | 1983-06-06 | 1983-06-06 | パイプ内壁ライニング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10138983A JPS59225777A (ja) | 1983-06-06 | 1983-06-06 | パイプ内壁ライニング方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59225777A JPS59225777A (ja) | 1984-12-18 |
| JPH0141102B2 true JPH0141102B2 (ja) | 1989-09-04 |
Family
ID=14299395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10138983A Granted JPS59225777A (ja) | 1983-06-06 | 1983-06-06 | パイプ内壁ライニング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59225777A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2665921B2 (ja) * | 1988-02-15 | 1997-10-22 | 株式会社ハッコー | 管内面のライニング補修工法 |
-
1983
- 1983-06-06 JP JP10138983A patent/JPS59225777A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59225777A (ja) | 1984-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3179543B2 (ja) | ２成分吐出装置の流量を計量する方法および装置 | |
| JP2005539329A5 (ja) | ||
| JP2002523216A (ja) | 粉末スプレイ・コーティング装置 | |
| US8512805B2 (en) | Method for dispensing foam onto substrates of large width | |
| GB2140337A (en) | Cleaning and lining a pipe | |
| JPH0141102B2 (ja) | ||
| JPH0141103B2 (ja) | ||
| JPH0144389B2 (ja) | ||
| JPS6220865B2 (ja) | ||
| JPS6210707B2 (ja) | ||
| JPH03127655A (ja) | 塗装ガンの塗料吐出量制御装置 | |
| JPS6221588B2 (ja) | ||
| JPS60261570A (ja) | 吐出される熱溶融形熱可塑性接着剤フオームのガス含有量を制御する方法及びその装置 | |
| JPS5826987B2 (ja) | パイプ内壁ライニング方法 | |
| WO2022227300A1 (zh) | 一种基于连续输胶模式的自动供胶混胶系统 | |
| JPS6218373Y2 (ja) | ||
| JPH0233898Y2 (ja) | ||
| JP2832316B2 (ja) | 管内面のライニング方法 | |
| JP2766908B2 (ja) | 管内面のライニング補修装置 | |
| JPS5813227B2 (ja) | レジユ−ス配管に於けるパイプ内壁面のライニング方法 | |
| JP2639671B2 (ja) | 管内面のライニング補修工法 | |
| JPS61114765A (ja) | 二液型塗料の塗装装置 | |
| JPH0346192B2 (ja) | ||
| JP2598294B2 (ja) | 管内面のライニング補修工法における樹脂押動圧の制御方法 | |
| JPH10277467A (ja) | 塗工装置 |